（37+64+37）m连续梁支架计算书范本

1、（37+64+37）m连续梁支架法施工计算书目 录1工程概况33计算依据74.计算理论及方法75.计算参数75.1.设计荷载75.1.1.恒载75.1.2.活载85.2.荷载组合86.计算过程及计算结果分析86.1. 底模15mm厚的竹胶面板计算86.2.底模面板下小楞10cm10cm方木计算96.2.1. 0号段-3号段面板下小楞10cm10cm方木计算96.2.2. 4号段-边跨现浇段面板下小楞10cm10cm方木计算126.3.底模下大楞计算146.3.1. 0号-3号段底模下大楞10cm10cm方木计算146.3.2. 4号段-边跨现浇段底模下大楞10cm10cm方木计算166.4.碗

2、扣支架立杆稳定性计算196.5. C2020土硬化层基础计算206.6.地基承载力206.7.钢管贝雷梁支架计算206.7.1.贝雷梁顶横向I10分配梁计算206.7.2. 贝雷片纵梁计算236.7.3.双I36a横梁及530*8mm钢管柱计算266.7.4. 530*8mm螺旋钢管稳定性计算316.7.5. 支架条形基础计算327.侧模计算327.1.侧压力及压头高度327.2.侧模面板计算337. 3.侧模面板后10cm10cm方木小愣计算347.4.侧模外侧横向双根483.5大愣计算357. 5.拉杆计算361工程概况CGZQSG-1标大渡河特大桥134号-137号墩(37+64+37)

3、m连续梁梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁,梁体全长139.5m,中跨中部10m梁段和边跨端部10.75m梁段为等高梁段,端部梁高3.2m；中墩处梁高6.0m,其余梁段梁底下缘按第二次抛物线Y=3.2+2.8*X2/242 (m)变化,其中以6号、24号、27号、45号截面顶板顶为原点,X=0-24(m)。箱梁顶板第一跨、第二跨宽12.6m,第三跨由12.6m渐变至12.2m,箱底宽6.7m。顶板厚40cm,在中支点附近加厚至65cm。底板厚42-80cm,在梁高变化段范围内按抛物线变化,边跨端块处底板厚由42cm渐变至80cm；腹板厚42-80cm,按折线变化,梁体在支座处设横隔板,全联共设

4、4道横隔板,横隔板中部设有孔洞,以利检查人员通过。 图1 箱梁截面构造图2支架方案大渡河特大桥134号-137号墩(37+64+37)m连续梁采用支架法分段现浇施工方案。梁底统一采用满堂碗扣支架,模板统一采用15mm厚竹胶板,模板底小楞均采用10cm10cm方木、小楞底大楞采用10cm10cm方木。大楞安装在碗扣支架立杆顶托撑上,立杆底安装底座；碗扣支架立杆、横杆均采用4835mm标准碗扣杆件,剪刀撑采用4835mm钢管。支架立杆横向间距顶底板及翼板下均为60cm,腹板下间距30cm；立杆纵向间距在顶底板及翼板下为60cm,腹板下0号段-3号段纵向间距30cm,4号段-边跨现浇段纵向间距60c

5、m；横杆步距除立杆顶调节处除外均为12020。134号-136号第一跨、第二跨陆上部分,满堂碗扣支架立杆底座支撑在混凝土硬化层上,混凝土硬化层采用C2020土浇筑,厚度为15cm,硬化层基底地基承载力满足设计要求,在硬化层四周设置排水沟,防止雨水浸泡地基。135号-137号第二跨、第三跨水上部分,满堂碗扣支架立杆底座支撑在下部钢管贝雷片支架体系上。下部支架体系设计为钢管桩贝雷片结构,共5跨,最大跨径12020m,其中P1、P4两排钢管桩边立柱支撑在承台顶,P2、P3跨中钢管桩支撑在明挖基础顶,钢管桩顶横向安装双I36a工字钢横梁,横梁顶安装贝雷片纵梁,纵梁横向排距为(90*3+45*3+90*

6、5+45*3+90*3)cm,贝雷片纵梁顶安装I10横向分配梁,分配梁纵向间距同碗扣支架立杆纵向间距。腹板侧模模板采用15mm厚竹胶板,面板后竖肋采用10*10cm方木,间距30cm,竖楞外横肋采用双48*3.5mm钢管,竖向间距80cm,采用12mm拉杆将腹板内外侧侧模连接,拉杆水平间距为40cm。图2 满堂碗扣支架横断面构造图 图3 满堂碗扣支架纵立面1-1造图(一)图4 满堂碗扣支架纵立面2-2造图(二)本计算的计算目标为:确定模板系统的方木、竹胶板强度及刚度满足要求；验算支架体系的横梁、纵梁及钢管柱等各构件的强度及刚度；验算立杆的受力；验算地基承载力。3计算依据新建铁路成都至贵阳线乐山

7、至贵阳段施工图CGZQSG-1标D2K10+821.6大渡河双线特大桥(37+64+37)m无砟轨道预应力混凝土连续梁梁部(图号:成贵施桥-LX-03-2)；建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2020)；建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2020)；木结构设计规范(GB50005-2020)；钢结构设计规范(GB50017-2020)；铁路桥涵地基和基础设计规范(TB10002.5-2020)；路桥施工设计计算手册周水兴编著；4.计算理论及方法 本计算主要依据路桥施工设计计算手册周水兴编著；建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2020)、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全

8、技术规范(JGJ166-2020)、木结构设计规范(GB50005-2020)、钢结构设计规范(GB50017-2020)等规范中的相关规定,按照容许应力法,通过手动计算和MIDAS/civil2020结构分析软件计算完成。5.计算参数5.1.设计荷载5.1.1.恒载模板结构的方木和竹胶板自重: 10*10cm方木每米自重:0.1*0.1*1*8=0.08KN/m； 15*15cm方木每米自重:0.15*0.15*1*8=0.18KN/m； 竹胶板自重:取0.15KN/m2;采用MIDAS/civil2020结构分析软件建模分析,自重恒载由程序根据有限元模型设定的界面和尺寸自动加载计算。5.1

9、.2.活载新浇筑混凝土、钢筋混凝土的重力(取26kN/m3)；施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载计算模板及直接支承模板的小棱是,均布荷载取2.5kPa。另以集中荷载2.5KN进行验算；计算直接支承小棱的梁或拱架时,均布荷载取1.5kPa；计算支架立柱及支承拱架的其他结构构件时,均不荷载取1.0kPa。振捣混凝土时产生的荷载,取2.0kPa。5.2.荷载组合 设计荷载按下式进行组合:验算构件强度:1.2倍恒载+1.4倍活载验算构件刚度:1.0倍恒载+1.0倍活载6.计算过程及计算结果分析6.1. 底模15mm厚的竹胶面板计算箱梁底模面板均采用15mm的竹胶板,底模面板下10cm10c

10、m方木做小楞,间距0.2020计算时底模面板计算时按三跨连续梁考虑,混凝土厚度取最大高度6m,计算时取1m板宽。强度计算时的线荷载:；刚度计算时的线荷载:；15mm厚竹胶板的材料力学特性:;弹性模量 E=4000MPa；惯性矩；截面抵抗矩；最大弯矩；计算模型计算结果强度, 满足要求。刚度考虑竹胶板面板背带为10*10cm方木,面板的实际净跨径约为L=10cm。故,模板刚度满足要求。6.2.底模面板下小楞10cm10cm方木计算 箱梁支架设计根据梁体截面变化情况,分为两部分设计,第一部分为0号段-3号段,梁高自6m变化至3.84；第二部分为4号段-边跨现浇段,梁高自3.84变化至3.2m。6.2

11、.1. 0号段-3号段面板下小楞10cm10cm方木计算箱梁0号-3号段在支架顶的最大截面为II-II截面,支架设计计算时按照13-13截面参数进行验算,该截面处梁高600cm,腹板厚80cm,顶板厚40cm,底板厚80cm,翼板根部厚65cm,翼板端部厚28.4cm。底板、翼板底模面板下小楞均采用10cm10cm的方木,纵向间距2020,小楞安装在大楞顶,大楞横向间距在翼板和顶底板下为60cm,腹板下为30cm,混凝土高度在腹板处取最大高度600cm,底板处取顶、底板之和(40+80)cm,计算时取0.2m宽。腹板下作用在方木上的线荷载:；顶、底板下作用在方木上的线荷载:；翼板端部作用在方木

12、上的线荷载:；翼板根部作用在方木上的线荷载:；方木(云南松)材料力学特性如下:,弹性模量 E=10000MPa；惯性矩；截面抵抗矩；计算模型分析结果1） 支反力如上图所示,作用在小楞10cm10cm的方木上的大楞支点支反力1.1-12.9KN,顶、底板及翼板下最大支反力为5.0KN,腹板下最大支反力为12.9KN。2） 强度经分析,10cm10cm方木的最大组合应力 可3)刚度,可行6.2.2. 4号段-边跨现浇段面板下小楞10cm10cm方木计算箱梁4号段-边跨现浇段最大界面为9-9截面,按照其界面参数进行验算,该截面处梁高384cm,腹板厚54.7cm,顶板厚40cm,底板厚46.2cm,

13、翼板根部厚65cm,翼板端部厚28.4cm。底板、翼板底模面板下小楞均采用10cm10cm的方木,纵向间距2020,小楞安装在大楞顶,大楞横向间距在腹板下为30cm,在顶底板及翼板下为60cm,混凝土高度在腹板处取最大高度384cm,底板处取顶、底板之和(40+46.2)cm,计算时取0.2m宽。腹板下作用在方木上的线荷载:；顶、底板下作用在方木上的线荷载:；翼板端部作用在方木上的线荷载:；翼板根部作用在方木上的线荷载:；方木(云南松)材料力学特性如下:,弹性模量 E=10000MPa；惯性矩；截面抵抗矩；计算模型分析结果1)支反力如上图所示,作用在小楞10cm10cm的方木上的大楞支点支反力

14、1.1-7.2KN,顶、底板及翼板下最大支反力为4.5KN,腹板下最大支反力为7.2KN。2)强度经分析,10cm10cm方木的最大组合应力 可3)刚度,可行6.3.底模下大楞计算6.3.1. 0号-3号段底模下大楞10cm10cm方木计算作用在大背带上的荷载为小背带传递的集中荷载,根据6.2.1节分析结果,作用在大楞上的最大集中荷载为腹板下12.9KN,顶底板及翼板下为5.0。立杆纵向间距腹板下30cm,顶底板及翼板下60cm；小楞在大楞顶布置间距为2020。大楞计算时按照三跨连续梁建模计算。(1)腹板下大楞10cm10cm方木计算计算模型分析结果1） 支反力如上图所示,作用在大楞10cm1

15、0cm方木上的立杆支点最大支反力为21.3KN。2)强度经分析,10cm10cm方木的最大组合应力 可3)刚度,可行(2)顶底板及翼板下大楞10cm10cm方木计算计算模型分析结果1)支反力 所示,作用在大楞10cm10cm方木上的立杆支点最大支反力为16.4KN。2） 强度经分析,10cm10cm方木的最大组合应力 可3)刚度,可行6.3.2. 4号段-边跨现浇段底模下大楞10cm10cm方木计算作用在大背带上的荷载为小背带传递的集中荷载,根据6.2.2节分析结果,作用在大楞上的最大集中荷载为腹板下7.2KN,顶底板及翼板下为4.5。立杆纵向间距腹板下60cm,顶底板及翼板下60cm；小楞在

16、大楞顶布置间距为2020。大楞计算时按照三跨连续梁建模计算。(1)腹板下大楞10cm10cm方木计算计算模型分析结果3） 支反力如上图所示,作用在大楞10cm10cm方木上的立杆支点最大支反力为23.5KN。2)强度经分析,10cm10cm方木的最大组合应力 可3)刚度,可行(2)顶底板及翼板下大楞10cm10cm方木计算计算模型分析结果1)支反力 所示,作用在大楞10cm10cm方木上的立杆支点最大支反力为14.7KN。4） 强度经分析,10cm10cm方木的最大组合应力 可3)刚度,可行6.4.碗扣支架立杆稳定性计算立杆性能如下表: 根据6.3节分析结果,碗扣支架立杆承受的最大竖向荷载为2

17、3.5KN,碗扣支架横杆步距设计为12020。立杆计算长度为1.2m,其长细比查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2020)附录E表得: 可6.5. C2020土硬化层基础计算 碗扣支架基础采用C2020土基础,基础厚0.15m,碗扣支架底托底座为0.1m*0.1m*0.06cm钢板。根据6.4节分析结果,单根立杆作用在混凝土基础上的最大荷载为23.5KN。碗口支架立杆底托底座作用在C2020土基础验算: 可6.6.地基承载力地基处理时,要求硬化层底地基土承载力不小于2020Pa,试验室检测合格后方可进行浇筑。碗口支架地基硬化厚度为15cm。底托面积10cm10cm,假设底托

18、底的压力按照从硬化层顶按照45传递,当硬化层厚度为15cm时,混凝土地面承压面积为40cm40cm。基础能承受单根立杆最大压力为:,合格6.7.钢管贝雷梁支架计算箱梁支架在水中部分碗扣支架支撑在钢管贝雷梁支架顶,碗扣支架立杆支撑在贝雷梁顶横向I10分配梁顶,分配梁间距同碗扣支架立杆纵距,分配梁支撑纵向贝雷梁顶,贝雷梁纵向跨径最大为12020m,贝雷梁横向布置16排,间距(2135+345+590+345+2135)cm。贝雷梁支撑在钢管立柱顶双I36a横梁上,每排钢管桩设计6根530*8mm钢管立柱,钢管横向间距(2150+250+2150)cm。6.7.1.贝雷梁顶横向I10分配梁计算 (1

19、)0号段-3号段支架贝雷梁顶横向I10分配梁计算贝雷梁顶横向I10分配梁承受碗扣支架立杆传递的集中荷载,根据6.3.1节分析计算结果,腹板下立杆最大集中荷载21.3KN,顶底板及翼板下立杆最大集中荷载16.4KN,分配梁支撑在贝雷梁顶,贝雷梁横向间距为(390+345+590+345+390)cm。计算模型分析结果1)支反力 所示,作用在I10分配梁上的支点支反力为17.8-29.8KN,其中腹板下最大支点反力为29.8KN,顶底板及翼板下最大支点反力为25.8KN。2)强度经分析,I10分配梁的最大组合应力 可3)刚度,可行 (2)4号段-边跨现浇段支架贝雷梁顶横向I10分配梁计算贝雷梁顶横

20、向I10分配梁承受碗扣支架立杆传递的集中荷载,根据6.3.2节分析计算结果,腹板下立杆最大集中荷载23.5KN,顶底板及翼板下立杆最大集中荷载14.7KN,分配梁支撑在贝雷梁顶,贝雷梁横向间距为(390+345+590+345+390)cm。计算模型分析结果1)支反力 所示,作用在I10分配梁上的支点支反力为15.8-33.5KN,其中腹板下最大支点反力为33.5KN,顶底板及翼板下最大支点反力为23.2KN。2)强度经分析,I10分配梁的最大组合应力 可3)刚度,可行6.7.2. 贝雷片纵梁计算贝雷梁的力学特性:惯性矩；截面抵抗矩；弯矩；剪力E=2105MPa贝雷梁承受I10分配梁传递的荷载

21、,根据6.7.1节计算分析结果,I10分配梁传递到贝雷梁上的最大集中荷为(1)腹板下0号段-3号段29.8KN, I10分配梁在贝雷梁上的纵向布置间距为30cm；4号段-边跨现浇段33.5KN,I10分配梁在贝雷梁上的纵向布置间距为60cm。(2)顶底板及翼板下0号段-3号段25.8KN, 4号段-边跨现浇段23.2KN,I10分配梁在贝雷梁上的纵向布置间距为60cm。,贝雷梁的跨径为(11.25+12+9)m,在计算时将其转化为线性荷载。q1=29.8.5KN/0.3m=99.3KN/m,q2=33.5KN/0.6m=55.8KN/m,q3=25.8KN/0.6m=43KN/m,q4=23.

22、2KN/0.6m=38.67KN/m。(1)腹板下贝雷梁计算 计算模型分析结果1)支反力经分析,作用在贝雷梁支点上的支反力分别为532.9KN,1090.8KN,583KN,255.9KN。2)弯矩经分析,贝雷纵梁的最大弯矩 ,满足。要求。3)剪力经分析,贝雷纵梁的最大,满足要求。(2)顶底板及翼板下贝雷梁计算计算模型分析结果1)支反力经分析,作用在贝雷梁支点上的支反力分别为223.3KN,544.6KN,432.2KN,171KN。 2)弯矩经分析,贝雷纵梁的最大弯矩 ,满足。要求。3)剪力经分析,贝雷纵梁的最大,满足要求。6.7.3.双I36a横梁及530*8mm钢管柱计算(1) 第二排、

23、第三排双I36a横梁及530*8mm钢管柱计算钢管贝雷梁支架贝雷梁顶横向双I36a横梁上,横梁支撑在530*8mm螺旋钢管。第二、三排立柱钢管每排10根,间距150cm,钢管桩底支撑在明挖基础上,钢管桩底节在浇筑明挖基础时预埋在基础内。根据6.7.2节分析结果,贝雷梁专递至双I36a横梁上的集中荷载,最大值分别按腹板下1090.8KN、顶底板及翼板下544.6KN进行计算。计算模型分析结果1） 支反力如上图所示,作用在530*8mm钢管柱的最大支为1534.9KN。2)强度经分析,双I36a横梁的最大组合应力 ,可经分析,530*8mm钢管柱的最大组合应力 ,经分析,12.6剪刀撑的最大组合应

24、力 ,可3)刚度,可行(2) 第一排、第四排双I36a横梁及530*8mm钢管柱计算钢管贝雷梁支架贝雷梁顶横向双I36a横梁上,横梁支撑在530*8mm螺旋钢管。第一排、第四排立柱钢管每排6根,间距(250+150+250+150+250)cm,钢管桩底支撑在承台顶,钢管桩底节承台顶预埋钢板焊接。根据6.7.2节分析结果,贝雷梁专递至双I36a横梁上的集中荷载,最大值分别按腹板下532.9KN、顶底板及翼板下223.3KN进行计算。计算模型分析结果1） 支反力如上图所示,作用在530*8mm钢管柱的最大支为927KN。2)强度经分析,双I36a横梁的最大组合应力 ,可经分析,530*8mm钢管

25、柱的最大组合应力 ,经分析,12.6剪刀撑的最大组合应力 ,可3)刚度,可行6.7.4. 530*8mm螺旋钢管稳定性计算530*8mm螺旋钢管性能如下表: 根据6.8节分析结果,530*8mm螺旋钢管承受的最大竖向荷载为1534.9KN,钢管桩剪刀撑间距为500cm。钢管桩计算长度为5m,其长细比查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2020)附录E表得: 可6.7.5. 支架条形基础计算根据6.7.3节分析结果,第二排、三排作用在C2020土扩大基础上,作用在扩大基础上的总荷载为10900KN,最大单桩荷载为1534.9KN,钢管底座采用65cm*65cm*1.0cm钢板。

26、现场地质条件为卵石土层,根据地质报告该地质条件的设计承载力为300KPa,扩大基础设计时按250KPa计算,则A=10900/250=43.6m2,设计扩大基础的平面尺寸取值为14m*3.2m,厚度2.0m。条形基础施工前,由试验室对地基进行轻型静力触探试验检测,保证地基承载力大于250KPa。钢管桩底座作用在C2020土基础验算: 可7.侧模计算腹板侧模采用木模结构,木模结构部分面板采用15mm厚竹胶板,面板后竖肋采用10*10cm方木,间距30cm,竖楞外横肋采用双48*3.5mm钢管,竖向间距100cm。箱室内模采用木模结构与外侧模结构相同,采用12mm拉杆将腹板侧模连接,拉杆水平间距75cm。7.1.侧压力及压头高度新浇筑砼对模板的最大侧压力:砼容重: