暖通建环专业空调课程设计本科

1、目录目录1第1章 空调负荷计算 错误！未定义书签。1.1设计概况错误！未定义书签。1.2原始资料错误！未定义书签。1.2.1 气象资料错误！未定义书签。1.2.2 土建参数错误！未定义书签。1.2.3 设计参数错误！未定义书签。1.3 负荷计算 错误！未定义书签。1.3.1 冷负荷计算 错误！未定义书签。1.3.2 湿负荷计算错误！未定义书签。第2章 空气处理过程错误！未定义书签。2.1设计方案的论证 错误！未定义书签。2.1.1办公楼（写字楼）空调特点 错误！未定义书签。2.1.2 方案比较错误！未定义书签。2.1.3 方案的确定 错误！未定义书签。2.2风机盘管机组的结构和工作原理 错误！

2、未定义书签。2.3各房间送风状态的确定 错误！未定义书签。2.3.1方案错误！未定义书签。2.3.2最小新风量计算错误！未定义书签。2.3.3 风机盘管的选取错误！未定义书签。2.3.4新风机组的选取 错误！未定义书签。第3章 水力计算错误！未定义书签。3.1水管的水力计算 错误！未定义书签。3.2风管的水力计算 错误！未定义书签。第4章 空气分布错误！未定义书签。4.1布置气流组织分布 错误！未定义书签。4.2散流器布置的原则 错误！未定义书签。4.3风口布置错误！未定义书签。参考文献 错误！未定义书签。第一章设计任务说明1.1设计原始资料小区所在地区：沈阳采暖室外计算温度：-9C； 最高建

3、筑物高度：18m小区建筑分布情况：如平面图所示，建筑功能包括：住宅、下层公建上层住宅 建筑供暖面积热指标：根据建筑功能、建筑物所在地区从相关手册中选择热媒及参数：一次网热媒为高温水，供水温度为110C，回水温度为70C二次网热媒为低温水，供水温度为 70C,回水温度为50C 用户预留压力3mH2O1.2图纸要求（1）热水管网平面布置图（1张）（2）热水管网剖面图（地沟敷设）（1张）（3）水压图（1张）（4）热力入口平、剖面大样图（1张）（5）换热站（锅炉房）设备与管道平面布置图（1张）（6）换热站（锅炉房）设备与管道剖面图或系统图（1张）（7）设计说明1.3设计计算说明书要求课程设计说明书包括

4、原始条件，设计计算公式和有关数据，文字说明及附图 迹工整，计算准确，简明扼要。第二章 采暖设计热负荷计算2.1热负荷计算根据城市热力网设计规范及当地的气象条件和实际情况，其米暖供热热负荷 米用米暖面积热指标法来确定。具体的计算公式方法如下：以下公式取自供热工程P139页6-2公式：Qn= q f F 10KW(2.1-1)式中Qn 建筑物的供暖设计热负荷，KWF建筑物的建筑面积，mi;q f建筑物供暖面积热指标，W/rh;它表示每1 m2建筑面积的供暖设计热负荷，见表2.1-1。表2.1-1采暖面积热指标推荐值q W/m2)建筑物类型住宅学校医院旅馆商店餐厅影剧院热指标40 4550 7055

5、 7050 6055 70100 13080105根据上表热指标的推荐值，选取住宅的热指标 q=45w/；公建q=60w/tf; 另外为了满足室内热负荷的要求，供暖管网内的流量由公式2.1-2求得。以下公式取自供热工程P89页4-25公式G=?Q/(t g-t h)kg/h(2.1-2)Q-供暖用户系统的设计热负荷 W.A-采用不同计算单位的系数，本计算A取0.86.G-用户的计算流量，kg/h.tg、th -网路的设计供回水温度，C设计小区各栋楼的热负荷及其入户管的流量如下表:建筑编 号面积热指 标(w/ m2)各区域建筑面积F(m)热负荷Q(w)流量G(kg/h )住宅层数公建145114

6、16030807013247.0124510086027216011702.8834511896032103013804.29445/609855122229494512682.6454511466030942013305.066452261202034908750.0774511536031131013386.33845/6075541055*226250011287.594511136030051012921.931045792602138409195.121245665601795507720.651345799602157309276.391445822602219409543.421

7、545760602052008823.61645655601768507604.55总计3796545163251由此表可知：采暖总的热负荷为 3746565 W所需热媒的总流量为163251 kg/h。2.2 确定供热系统的供热原理本设计以城市一次热网热水110/70 C为热源，经过小区换热站换热后得到70/50 C的热水供小区采暖用。管网采用枝状连接。异程布置，热水沿主干线，经枝线 分别送至各用户，又沿相同路线返回热源。从换热站引出主干线，分别供给低区用户。本次设计无高区热源部分，所以不考 虑高区供热。热源动力由两台台水泵并联运行；。欲使热网按水压图给定的压力状况运 行，采用补给水泵定压方

8、式。第三章方案确定及布置管道3.1系统热源型式及热媒的选择根据对住宅小区的调查，该小区有如下特点：(1) 该区域内建筑物以住宅为主，大部分楼为六层。(4)小区总供热面积为83257吊，设计总热负荷为3746565 w。基于上述特点，本规划以水-水换热站作为供热热源，以热水作为小区供热管网的 热媒，换热站设在小区次入口地下。3.2热网系统型式1、确定管网布置形式：基于前述小区特点，小区采暖对热网的后备储热能力要求不高，故采用闭式双管制枝状连接。这主要是考虑到枝状管网布置型式简单，管径随距热源越远越小；减少基建投资，运行管理简便。2、确定管网敷设方式：本小区面积较小、敷设管线较短，采用无补偿直埋敷

9、设方式，采用的型式是供热管道、保温层和保护外壳，三者紧密粘接在一起，形成整体式的 预制保温管结构型式。3 、管道附件在与干管相连接的管路分支处与分支管路相连接的较长的用户支管处均应装设阀门；在系统最低点或局部最低点应设泄水阀，最高点或局部最高点设放空气阀。考虑以后维修 方便，在需要的位置设检查井。4 、管道的保温与防腐(1) 直埋敷设管道保温采用预制保温首先在管道上涂耐热防锈漆两遍，外用玻璃棉毡捆扎再用镀锌铁丝缠绕，用 密纹玻璃布包扎做为保护层，表面涂冷底子油 2遍。(2) 保温地下直埋管道保温采用预制保温管。保温层用聚氨脂硬脂泡沫塑料保温，为 增加保温层的耐久性和分辨各种介质的管道在保护层外

10、涂刷颜色漆。另外 管道的防腐涂料选用铁红防锈漆。5 、水压实验：实验压力为工作压力的1.5倍。管道系统安装后，进行实验，十 分钟内压力下降不大于0.05MPa，不漏为合格。热力管道严密性实验合格后，须清 除管内留下的污垢或杂物，热水及凝结水管道以系统内可能达到的最大压力和流量 进行清水冲洗，直至排出口水洁净为合格。3.3热网管道的布置1管网布置原则(1) 热源的位置本设即热源为小区内的换热站(2) 管网的走向实际定向时要掌握地质，水文资料，地上，地下构筑物情况，除了技术经济合 理外还要考虑维修管理方便，布置时应注意：I、管道应尽量穿越负荷区，走向宜平行于建筑物。U、尽量少穿越公路，铁路等主要交

11、通干线。川、为了施工及管理方便，管线应尽量走绿化地带。W、热力管沟外侧与其他建筑物，管线保持一定距离，与基础外边净距不小于1.5 米。V、热网规划时应当适当考虑各小区连接方便及小区负荷对称。(3) 管道敷设本设计管线全部采用补偿直埋敷设，采暖管道宜埋于地下水位之上，本设计埋 深为1.5米，管道坡度为0.003，管道最高处设放气阀，最底处设泄水阀。2.3管道附件及检查室的设置(1) 阀门的设置。a供热管网管道干、支线的起点应安装关断阀门。b热水供热管网输送干线每隔 2000-3000m输配干线每隔1000-1500m装设一个分段阀 门。c系统的分支处，安装平衡阀；各热用户的热力入口，安装动态压差

12、平衡阀。(2) 采用管沟敷设的管道，热补偿装置及固定支架的设置a供热管网管道的温度变形应充分利用管道的转角管段进行自然补偿；当无条件利用管道转角进行地自然补偿时，宜根据敷设条件采用维修工作量小和价格较低的补偿器b用自然补偿管段补偿热伸长时，其各臂的长度不宜采用过大的数值。常用自然补偿方 式有L型管道和Z型管道两种，管道自由臂长不宜超过 2025mc方形补偿器应用较广。方形补偿器宜安装在相邻两个固定支座间的中心或接近中心的 位置。d装有分支管线或安装有阀门的位置是管道中应力集中的地方和受力的薄弱点，宜在这 些位置设置固定支座和补偿装置。c固定支座是供热管道中主要受力构件，为节约投资，应尽可能加大

13、固定支座的间距， 减少其数目。(4) 检查井的设置检查井数量要求少，不应设在交通要道和人行车流频繁处，在管道分支有阀门处及其他各种阀门处；需要经常维修的设备和部件处应设检查井。第四章 水力计算及水压图绘制4.1水力计算热水网路水力计算的方法及步骤如下：(1) 确定热水网路中各个管段的计算流量：管段的计算流量就是该管段所负担的各 个用户的计算流量之和，以此计算流量确定管段的管径和压力损失。(2) 确定热水网路的主干线及其沿程比摩阻热水网路水力计算是从主干线开始，网路中平均比摩阻最小的一条管线，称为主干线，一般是从热源到最远用户的管线是主管 线。主管线的平均比摩阻R值，对确定整个管网的管径请着决定

14、性的作用，如选比摩阻 大的，贝U管径小，选比摩阻小的，贝U管径大，这对能耗也起着至关重要的作用。在条件 允许时，主干线的比摩阻尽量小些，管径大些，有利于供暖的可靠性，可取3070pa/m进行计算。(3) 根据网路主干线各管段的计算流量和初步选用的平均比摩阻 R值， 利用水力计算表，确定各管段的标准管径和相应的实际比摩阻。(4) :计算公式：P ：Py .：Pj = RL ：Pj(5-1) p计算管段的阻力损失，Pa Py计算管段的沿程阻力损失，Pa Pj 计算管段的局部阻力损失，PaR单位长度摩擦阻力损失，Pa/ mL管道长度，m1、沿程阻力计算公式 Py=RLL V扎d 2 Py计算管段的沿

15、程阻力损失，Pa入一一摩擦阻力系数，无量纲量d管道内径，mL管道长度，mv 热水在管道内流速，m/sP 热水在管道内密度，kg/m 3R单位长度摩擦阻力损失，Pa/m2、局部阻力损失计算公式(5-2)3、 Pj2 Pj 计算管段的局部阻力损失，Pav 热水在管道内流速，m/sP 热水在管道内密度，kg/m 3 刀E 计算管段中局部阻力系数之和(5) 根据管段的沿程比摩阻和局部阻力损失，计算管段的总压降。(6) 主干线水力计算完成后，可进行支干线，支线等水力计算，应按支干线，支线的 资用压力确定其管径。系统图如下图：计算管网第一个最不利环路1-2-4-6-7-9-10-12 水力计算见下表:管段

16、 号Q/wG/(k g/h)L/mDN/mmV/(m/ i s)R/(Pa /m)Py/PaPd/PaPj/PaP/Pa备注1379654516325169.82500.9135.9251111.1405.6945037014直流三通：1 X11.1=11.12190053081722322000.7027.88909.4231.4321753065直流三通：1 X8.4=8.490。弯头:1 X2.52=13321030138042.81000.5136.21025.93127.52756858分支管：1 X4.95=4.9590。弯头:1 X0.98=0.98 ;4157950067918

17、.2.52000.7834.285.58.4301.2825312616直流三通：1 X8.4=8.4 ;517955077209.4800.4233.43144.5886.30395709分支管：1 X3.82=3.8290。弯头:1 X0.76=0.76 ;6139995060198.30.51500.9882.925298.96461.3241306660直流三通：1 X5.6=5.6 ;90 弯头：2 X1.68=3.36797902042098.12.51500.6940.85105.6231.4912961806直流三通：1 X5.6=5.6 ;827216011702.11.58

18、00.6578.39014.58207.889521853分支管：1 X3.82=3.8290。弯头:1 X0.76=0.76 ;970686030395281250.7256.1157110.1250.6225254096直流三通：1 X4.4=4.4 ; 90 弯头：1 X1.32=5.721039879017148201000.6357.211443.3192.286341778直流三通：1 X3.3=3.31122194095431.5800.5448.3272.44.58143.21656728分支管：1 X3.82=3.8290。弯头:1 X0.76=0.76 ;121768507

19、60445800.4239.4217745.1186.304402215直流三通：1 X2.55=2.55 ;闸阀：2 X1.28=2.56133080701324713.51000.4934.84705.34117.716291099分支管：1 X3.82=3.8290。弯头:2 X0.76=1.52 ;144209301809920.21000.6664.112953.3214.887092004直流三通：1 X3.3=3.31521573092762.8800.5148.321354.58127.52584719分支管：1 X3.82=3.8290。弯头:1 X0.76=0.76 ;16

20、205200882338.5800.4742.8216492.55108.892781927直流三通：1 X2.55=2.55 ;第一个最不利环路1-2-4-6-7-9-10-12 的总阻力为P仁29250PQ计算管网第二个最不利环路1-17-19-21-25-26-27 水力计算见下表:管段 号Q/wG/(kg/h)L/mDN/mmV/(m/ | s)R/(Pa/ m)Py/PaPd/PaPj/PaP/Pa备注1379654516325169.82500.9135.9251111.1405.6945037014直流三通：1 X11.1=11.11718960158152928.12000.7

21、128.279234.44248.0785439335直流三通：3 X8.4=25.290。弯头:1 X2.52=2.52闸阀：2 X3.36=6.721916010706884621.52000.5819.84258.4165.7713921817直流三通：1 X8.4=8.4 ;2112916505554139.51500.9169.7275310.64411.284376712990。弯头:2 X1.68=5.04;直流三通：1 X5.6=5.6 ;257768503340516.81250.7865.811054.467.672981402直流三通：1 X4.4=4.4 ;265143

22、50221176.51250.5229.41914.4300.371320769直流三通：1 X4.4=4.4 ;2730051012922391000.4833.813186.6112.817452062直流三通：1 X3.3=3.3 ;闸阀：2 X1.65=3.3第二个最不利环路1-2-4-6-7-9-10-12 的总阻力为P2=27691Pa 计算不平衡率为：P2-P1/P2=-5.6% 合格4.2水压图绘制（1）在图纸下部绘制出热水网路的平面布置图；（2）在平面图的上部以网路循环水泵中心线的高度（或其他方便的高度）为基准 面，沿基准面在纵坐标上按一定的比例尺做出距离的刻度；（3）在横坐

23、标上，找到网路上各点或各用户距热源出口沿管线计算距离的点，在 相应点沿纵坐标方向绘制出网路相对于基准面的标高，构成管线的地形剖面图；（4） 绘制静水压曲线。静水压曲线是网路循环水泵停止工作时，网路上各点测压管水头的连线。因为网路上各用户是相互连通的，静止时网路上各点的测压管水头均相等，静水压曲线就应该是一条水平直线。它不能超过各用户的作用压头。因为最高用户 地面标高为20.95m，供水温度为85 C时，其汽化压力为0mHO,加上3-5m的富裕压力 则静水压曲线高度应在 20.95+0+4=24.95m,取整数为25m（5）绘制回水干管动水压曲线。当网路循环水泵运行时，网路回水管各点测压管水头的

24、连线称为回水管动水压曲线。 从定压点即静水压线和纵坐标的交点 A开始画。回 水总压降为1.40m。定压点即干管末端的压力为 25mHO,那么回水干管始端B也就是末 端用户的出口压力为25+1.4=26.4mHQ连接A、B两点，将为主干线回水管的动水压线 AB（6） 绘制供水干管的动水压曲线。末端用户的资用压头 3mHO,贝味端用户入口处 C点压力即供水管主干线末端点的压力应为 26.4+3=29.4 mH? Q供水主干线的总压力损 失与回水管相等也为1.4mHO,那么在热源出口处即供水管始端 D点动水压曲线的水位 高度，应为29.4+1.4=30.8mH2Q连接C、D即为主干线供水管的动水压线

25、 CD热源内部压力损失为10 mHO,则热源出口压力为30.8+10=40.8mHO,那么热源入 口 E点的压力为40.8mHO,两点连接起来，为热源的水压线。（7）各分支管线的动水压曲线。可根据各分支管线在分支点处供、回水管的测压 管水头高度和分支线的水力计算结果。2525.3 25.3呈A厂处3辉踌16+0,3+0.3+(12-Z11血2号樓* 0 P73XSW顺F7取E啓19拓MLO話04号楼雯cnnj032LT下fll环路匚丐列占嘶辭12.528幕钏号樓西小，尹） J E?上：上mjBU i.亦! 45楼 f -45403LH16号棲第五章换热站设备的选型与计算5.1换热站设备选择及流

26、程5.1.1设备选择在小区的中心，设置一个 180平米左右的换热站，设为单独的建筑。热力站设置必 要的检测，计量，控制仪表。在热水供应系统上设置给水流量表；热水供应的温度，用 温度调节器调控，即用热水供水温度控制进入水一水换热器的热网循环水量。换热器选择板式换热器，因为其结构上采用特殊的波纹金属板为换热板片，使换热 流体在板间流动时，能够不断改变流动方向和速度，形成激烈的湍流，以达到强化传热 的效果。板式换热器单位容积所容纳的换热面积很大，占地面积比同样换热面积的壳管 式小的多。同时金属耗量少，总量轻。换热供热系统设置循环水泵，使热水不断循环流动，泵的台数设为两台，每台承担 百分之70的流量；

27、补水泵也设为两台，按循环水量的百分之 3计算。5.1.2换热站流程供暖热用户与热水网路直接连接，当热网供水温度高于供暖用户设计的供水温度时, 热力站内设计混合水泵抽引供暖系统回水，与热网的供水混合，再送向各用户。热水供应是城市给水经过水一水换热器被加热以后，沿着热水供应网路的供水输送 到各个用户。5.2泵型号的选择循环水泵的数量设为两台，并联连接其中每台负责百分之70的流量。根据计算出的循环水泵的流量和扬程，在泵的产品样本中选取工作点在高效区的泵型号 加上10% -20 % 安全余量。5.2. 1、循环水泵总流量0.86QjG2 =1jtg式中(1.051.1 )为得数整 取1G2 循环水泵的

28、流量，t/hQj 负担建筑物的总供热量，MWtg 回水温度，0Cth 供水温度，CG20.86 3746.670 -50=16 Ft/h算出总流量，再乘以百分之70得到每台水泵的流量。每台循环泵的流量为112.8 t/h5.2.2循环水泵扬程H 二巴 Hw Hy式中：H、H、H分别为热源、热网和热用户的阻力损失。H近似取13mHO, H包括供水和回水管路的全部损失，由水力计算结果得出，日按用户的形式和连接方式确定，对间接连接的用户可以取8mhQH =Hr Hw Hy=13+5+8=26m2OH =1.1x28=28.6ml4O根据流量和扬程选择型号为100-200（l）A型的水泵两台 性能参数

29、见表5-11表5-11水泵性能表型号扬程效率CM转速r.min电机功率允许疽蚀余量m100-200AH03945452900304.52、补给水泵的选择1）选择原则1）补给水泵的流量，主要取决于整个系统的渗漏水量。目前热网规范规定闭 式热水网路的补水率，不宜大于总循环水量的 1%热力站补水泵，其流量按系 统总容水量的1%计算。事故补水量一般取正常补水量的 4倍计算。2）补给水泵的扬程，应按水压图静水压线的压力要求来确定。3）补给水泵的台数，宜选用两台，按 2%流量考虑，可不设备用泵，正常时一台工作，事故时两台全开。也可以选择两台水泵，一台按1-2%,另一台按4%。正常运行，开启1-2%水泵，4

30、%水泵备用；事故时开启4%水泵。2）补水泵流量补给率K取5%。热网补总给水量：Gwt3 二 kG2=0.05 161.1 10 8.055 103kg/hk 补给率；G 循环水流量，kg/h ；补给水泵流量：Gwb = 4GWb = 4 8.055 103 =32t/h（2）补水泵扬程H 二H。Hn -hH 补水泵扬程，m ;H。一补水点压力，一般取静水压力即为循环泵轴线与建筑物最高点的高差，m ；H n 水泵进出口压力损失，m ;h软化水箱最低水位与补水泵轴线的高差，m ;一般情况下，补水泵扬程可按下式计算：H = H 0 4m = 26mHO根据流量和扬程选择型号为SYL65-160（l）

31、A的水泵两台水泵性能表型号转速(r/mi n )流量(t/h)扬程（m）功率（kw）必须气蚀余量（m泵重量（kg）SYL65-160(I)A290032.730.67.53.01035.2换热器的选型换热器选型计算：根据设计原则及该换热站的情况，选择板式换热器 计算热负荷：Qj = 0.7QQj 计算热负荷，KW ；x Q 累计热负荷，KW ；Qj =0.7 3746.6 =2623KW纯逆流情况对数平均温差： t m=(tl-t g)-( t2-t h)/ln( tl-tg)/(t 2-th) tm换热器的平均对数温差，Ct g、th二次网供回水温度，c 取70C供50C回t i、t2一次网

32、供回水温度，C 取110C供70C回：t max 汽t minInUtmin(110 -70)-(70 -50) ,11070 ln70-50=28.85 CF = Q/ KA t mf 换热器的换热面积，m tm换热器的平均对数温差，CK 换热器的换热系数，取30005000 (本设计取4000) 安全系数，取0.97由以上公式分别计算得：换热器计算热负荷Q=2623000W换热器的平均对数温差 t m=28.85 C换热器的换热面积 F=2623000/0.97 X 4000X 28.85=23.43m2换热器的热冷流体流量可根据式(6-14)计算G 二 Q/(，tUC)(6-13)式中G

33、 流体流量，Kg/s ;Q 热流量，Wt流体通过换热器前后的温差，C ；C 水的比热，J/(KgLiC)。根据式(6-14)可得冷热流体的流量分别为 Gc=31.0g/s，Gh=15.5/s.根据孔角流速为6m/s的原则可计算得到角孔通径应为 55mm本设计采用四平市高效换热设备制造有限公司生产的水-水换热器，根据产品样本可选择 BR0.2水-水换热器.432换热器片数的确定选用BR0.2型，单片传热面积为 0.2 m，需n=F/0.2=23.43/0.2=120(片)该型换热器的性能参数如表6-9所示表6-9换热器的性能参数型号平均流道面积S (m2)角孔通径(mm )当量直径dH(m)单片

34、公称换热面积(m2)BR0.20.00111650.00820.2在换热器样本中提供了根据冷热流体的流速确定换热器的实际传热系数和实际压降的K-W曲线，如图6-4所示水-水换热器内的板间流速应控制在 0.20.8m/s之间，根据此原则及换热面积，可 确定本换热器的连接方式为1X 60/1 X 60,即单流程，60流道，两台并联。图6-9 BR0.2 水-水换热器的K-W曲线流体的流速可根据式(6-15)计算W二G心000山竹(6-14)式中 W 流体的流速，m/s；G 流体的流量，Kg/s ；n 流道数；f 平均流道面积，m2。根据式(6-15)可得冷热流体的流速分别为 Wc=0.46m/s，

35、Wh=0.23m/s.查K-W曲线可得实际的K=4100W/(m2L C)，实际压降为 P =0.055MPa。估计K和F进行校核专疋将性K-W曲找0压力降特性丄P-VV曲歩APKPa6.2.6 除污器的选择旋流除污器采用离心原理，完全突破了滤网清污的传统观念，从而保证了管路系统 阻力小且均衡，系统不停机可排污，最适用于清初管路中的泥沙、石块、管壁剥落物等 固体杂质，保证系统正常运行。本设计采用天津市换热设备总厂除污器分厂生产的 XL系列旋流除污器，其选型可按 照管径的尺寸进行选型。其中一次网供水除污器的型号为： XL125型号。二次网回水除 污器的型号为：XL250型号。外形图可参见图6-1

36、1，具体的安装尺寸可参见产品样本图6-11旋流除污器外XL旋浚式除污器尺寸表型号DNl、DN2DDNSHHIXH(H)阳4264 V1236X76XL-1251255205013X699tJXL-150150620ft?1536111)5XL-21H)2(K)7206517561255XL-250250畑651926I3K3XU3003009206520761478XL-3503501120XO2326I65SXL4(H)4tK)122U24561733XL-450145013201002656XXSXL如$0013201(H)2656IX6U627 Na离子交换器的选择离子交换器也称为钠子软

37、化器、 软化水装置、软水器、软水机、软水设备、水质软化器。 它是采用阳树脂对源水进行软化，主要目的是让阳树脂吸附水中的钙、镁离子（形成水 垢的主要成分），降低源水的硬度，并可以进行智能化树脂再生，循环使用。主要用途：软化除盐、电子除垢仪、过滤分离、锅炉软化、工业软化设备、食品软化设备、家用自来水软化等。对于用反渗透设备处理地下水用来制取纯水时，为充分去除水中钙镁离子也必须配置水软化装置。水的钠离子交换软化法，就是原水通过钠离子交换剂时，水中的 Ca2+ Mg2+被交换剂 中的Na+所代替，使水的硬度0.035毫克当量/ 升,使原水硬度降低变成软水（使易结垢 的钙镁化合物转变为不形成水垢的易溶性

38、钠化合物而使水得到软化 ）。单需单鷹技术数据走:出水重阀型号齢型号盐箱型号桝脂数里布水器靜主0. 5T/H5600T200*1200B0L25LCL 袋）6+L2m单头单罐5600F200*120060L25LC1 袋）6*+1 2n1T/H5600T250*1400SOL25LC 袋）6+1单头单罐5SOOF250*1400SOL25L 袋）6+1.4m2T/H56OOT3001430100L25LC3 襄）6+1.4n单头单罐5600F300*1400100L25LC3 襄）6*+l.如9000/6*300*1400100L2ELB 袋）6*+L4m二用 备单头歆罐3T/H2510T350

39、*1600200L25LC4 袋）&+l. 6m单头单罐2510F350*1600200L25LC4 袋）6+1 帥9DOO/0*350*1600200L25L 袋）0*+1.6ih一用一备:单头欢籬(4-1 )(4-2)算。设管段的沿程损失相当于某一局部损失 P，计算公式表示如下:换热站内部的水力计算一、.水力计算进行第一种情况的水力计算时，可以预先求出最不利循环环路或分支环路的平均比摩阻RPj，即Rpj 二a- Pa/mZ L式中： P最不利循环环路或分支环路的循环作用压力，Pa；刀L最不利循环环路或分支环路的管路总长度，ma沿程损失约占总压力损失的估计百分数。二、热水供暖系统管路水力计算

40、的基本公式热水供暖系统中计算管段的压力损失，可用下列公式表 示，P =APy +APj =RI +APj Pa式中：P 计算管段的压力损失，Pa ;Py 计算管段的沿程损失，Pa ；二Pj 计算管段的局部损失，Pa ；R 每米管长的沿程损失，Pa ；I管段长度，m在实际工程设计中，为了简化计算，采用“当量局部阻力法”或“当量长度法”进行管路的水力计算。当量局部阻力法又称为动压头法，是将管路的沿程损失转变为局部损失来进行计(4-3)Pv2 人 Pv2 I T=d Pa式中：E d-当量局部阻力系数； 其中，管段的局部损失，可按下式计算:Pa(4-4)式中：管段中总的局部阻力系数计算步骤:1、首先

41、在系统图上，对各管段进行编号，并注明管段长度和热负荷。2、 计算通过最远立管L1的环路的总阻力，根据所选值 Roj（60120 Pa/m）,和 每个管段的流量G的值，查阅供暖通风设计手册中初选各管段的 d、R v的值，算 出通过最远立管的环路的总阻力。流量 G的值可用以下公式计算得出：0.86Qth)kg /h(4-5)式中：Q 管段的热负荷，Wtg系统的设计供水温度，C； th系统的设计回水温度，C以一次网为例：一次网管段编号：IQ=3746kw一次网供水温度t=110C回水温度t=70C一次管网水流量G =0.86X Q / t=0.86X 3746/ (110-70)=80.54m3/

42、h例管段A1根据流量G=80.54m3/ h查书实用供热空调设计手册第二版，得到管内流速v=1.31m/s, 比摩阻 Pm=148.1 Pa/m,选取管径 DN150,采用无缝钢管 159X 4.5。局部阻力系数E二弯头X 3+直流三通X 1+闸阀X 2+旋流除尘器X 1 =14 Pj= E pv2 / 2=14X 1.0X 103X 1.312 / 2=12013Pa L=10 m Py=A PmX L=148.1 X 15=2221Pa P 总= Pj + Py =12013+2221=14234 Pa管段A2根据流量G=80.54m3/ h查书实用供热空调设计手册第二版，得到管内流速v=

43、1.31m/s, 比摩阻 Pm=148.1 Pa/m选取管径 DN150,采用无缝钢管 159X 4.5。局部阻力系数E二弯头X 1+直流三通X 1+闸阀X 1 =5.5 Pj= E pv2 / 2=5.5X 1.0X 103X 1.312 / 2=4719Pa L=7 m Py=A PmX L=148.1 X 7=1037PaP 总= Pj + Py =4719+1037=5756Pa管段A3根据流量G=80.54m3/ h查书实用供热空调设计手册第二版，得到管内流速v=1.31m/s, 比摩阻 Pm=148.1 Pa/m选取管径 DN150,采用无缝钢管 159X 4.5。局部阻力系数E

44、=弯头X 3+ +闸阀X 1 =4.28 Pj= E pv2 / 2=4.28X 1.0X 103X 1.312 / 2=3672Pa L=3.6 m Py=A PmX L=148.1 X 3.6=533Pa P 总= Pj + Py =3672+533=4205 Pa管段A4根据流量G=80.54m3/ h查书实用供热空调设计手册第二版，得到管内流速v=1.31m/s, 比摩阻 Pm=148.1 Pa/m选取管径 DN150,采用无缝钢管 159X 4.5。局部阻力系数E =弯头X 1 +闸阀X 1+直流三通X仁5.52 Pj= E pv2 / 2=5.52X 1.0X 103X 1.312

45、 / 2=4736Pa L=2.5m Py=A PmX L=148.1 X 2.5=370PaP 总= Pj + Py =4736+370=5106 Pa管段A5根据流量G=80.54m3/ h查书实用供热空调设计手册第二版，得到管内流速v=1.31m/s, 比摩阻 Pm=148.1 Pa/m选取管径 DN150,采用无缝钢管 159X 4.5。局部阻力系数E二弯头X 2+闸阀X 1 =5.6 Pj= E pv2 / 2=5.6X 1.0X 103X 1.312 / 2=481PaL=5.5 m Py=APmX L=148.1 X 5.5=815PaP 总= Pj + Py =481+815=

46、1296 Pa管段A6根据流量G=80.54m3/ h查书实用供热空调设计手册第二版，得到管内流速v=1.31m/s, 比摩阻 Pm=148.1 Pa/m选取管径 DN150,采用无缝钢管 159X 4.5。局部阻力系数E二弯头X 2+闸阀X 1 =5.6 Pj= E pv2 / 2=5.6X 1.0X 103X 1.312 / 2=481Pa L=5.5 m Py=A PmX L=148.1 X 5.5=815PaP 总= Pj + Py =481+815=1296 Pa管段A7根据流量G=80.54m3/ h查书实用供热空调设计手册第二版，得到管内流速v=1.31m/s, 比摩阻 Pm=1

47、48.1 Pa/m选取管径 DN150,采用无缝钢管 159X 4.5。局部阻力系数E =直流三通X 1 +闸阀X 1 =7.84 Pj= E pv2 / 2=7.84X 1.0X 103X 1.312 / 2=6727PaL=1.2 m Py=A PmX L=148.1 X 1.2=178PaP 总= Pj + Py =6727+178=6905 Pa管段A8根据流量G=80.54m3/ h查书实用供热空调设计手册第二版，得到管内流速v=1.31m/s, 比摩阻 Pm=148.1 Pa/m选取管径 DN150,采用无缝钢管 159X 4.5。局部阻力系数E =弯头X 4+闸阀X 1 =5.9

48、6 Pj= E pv2 / 2=5.96X 1.0X 103X 1.312 / 2=5114PaL=15 m Py=A PmX L=148.1 X 15=2220PaP 总= Pj + Py =5114+2220=7334 Pa一次网环路总阻力 Pi 总=14234+5756+4205+5106+1296+1296+6905+7334=46132 Pa二次网管段编号：JR- W4 BE&补水管段编号:其他环路水力计算结果如下:二次网环路总阻力 P2总=65328 Pa补水管路总阻力 P3总=21413 Pa换热站内总的阻力为 Pi+A P2+A P3=46132+ 65328+21413=13

49、2873Pa第七章管道的敷设与保温7.1管道的保温7.1.1 保温的目的管道的保温主要目的在于减少输送过程中无效冷损失，并使冷媒保持一定的参数，以满足用户 的需要，根据外网运行经验，当管道有良好的保温时，其损失约占总数的58%7.1.2保温材料的选择1. 材料导热系数要低，一般不超过0.23 W /m2 k ；2. 具有较高的稳定性，不致由于温度急剧变化而丧失其原有的特性;3. 不腐蚀金属，具有一定的机械强度；4. 材料密度小，具有一定孔隙率；5. 吸水率低，易于施工成型；6. 成本低廉。7.1.3保温层厚度本设计以经济厚度法计算最大管径保温层厚度。计算公式如式（7-1 ）所示2m b，(tf -tk)d 106 1.163(S 2S2/d1)(P 1/T0)d1l n 虫 2 L-d d d.一 1 二 2一/=(7-1)式中保温层厚度，m ;d 管道外径，m ;d1管道保温层外径，m;m=8000h，供暖及非延续运行时,m 年小时运行数，全年运行时,m=3000h, h/ 年；6b热价，定为 30 元 / 101.163 (w)；tf 管道外表面温度，C,可近似按热介质温度计算;tk 保温层周围空气温度，c；管道保温层的导热系数，w /（miK）。已知通行地沟内敷设采暖供回水管，管外径d=273mm供暖运行m