安宁市太平新城始甸安置小区脚手架施工方案

1、鸣矣河安宁市八街镇河道治理工程安宁市太平新城脚始甸安置小区脚手架施工方案编 制：审核：批准：十四冶建设集团云南第三建筑工程有限公司2010年11月5日-、工程概况 1二、编制依据4二、脚手架总体方案、基本形式及设计 4四、施工方法及技术措施4五、质量要求及保证措施 7六、脚手架的安全防护措施： 8七、落地架计算书9八、普通悬挑架计算书24一、工程概况三个小丄成，分别为A-1 A-2、产市太平新城脚始甸安置小区由 A区、B区、C区（C区图纸未出，具体情况待定） 卜区组成。地处安宁太平始甸。其弋“ _A、区由11栋框架结构（五层）的多层住宅构 s今别为 A-1 A-2、；A-11栋，澤筑高度16.

2、917.2m建筑檐口咼度均为1215. 层高为3m。详下A区主要技术经济指标表：A区主要技术经济指标小区总占地面积（m2）182862.944（274亩）建筑占地面积（m2）5712.78A区总用地面积（m2）36744.52公共室外车位 数（个）181住宅建筑面积（m2）26103.5总户数（户）232商铺建筑面积（m2）1090.04绿花率（）59.82辅助用房建筑面积 （m2）67.84建筑密度（%）15.55总建筑面积（m2）27261.38容积率0.74B区主要技术经济指标项目总占地面积（m2）182860.09B区总用地面积（m2）103229.69总建筑面积（m2）198562.

3、39居住建筑面积（m2）146006.98商业建筑面积（m2）22780.4苴，中公建建筑面积（m2）3183.58机动车库建筑面积（m2）24779.53非机动车库建筑面积（m2）1647.43室3商栋框（*冥一工）（K）和3#）地下室2爾层，分多层和B高层住住宅和和幼B儿;建筑高度4.3556.2m建筑檐口高度均为15.752.5m多层高为3m,高层层园、附栋, 八亠V7 Lt I】丿H - vxvx VXX.Z .*_ I I ，八亠二7 U 卩口 II I】丿其中 住29、E30、B-31 B-32 B-33、B-34 为 18层的咼层. 处于3#地下室之上。详下 B区12层的高层。B

4、-1B-7处于1#亠 -38 层咼2.9m。B-35为15层的高层，B-36 室之上，B-11 B-20处于2#地下室之上，B-18 B-21 技术经济指标表：震本工程度为八度年限架抗震等级为处、建级场安全I级为类。级;抗震设防类别为丙类，抗辅助建筑面积（m2）164.47建筑基底面积(m2)31366.52建筑密度（）30.39容积率1.76绿地面积（m2）49304.90绿地率（%）47.80总户数（户）总户数（户）1381多层部分（户）641高层部分（户）740停车位（个）总停车位（个）365地上（个）568地下（个）930自行车停车位（个）1324钢作脚手架悬B区高层采用悬挑脚手架，用

5、14#工字、编制依据1、施工图纸2、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20013、建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91二、脚手架总体方案、基本形式及设计1、总体方案悬架式高排脚手架分段搭设多层舉手度结合楼层屛控采用落地内双从手楼面开（层高 2.9m）实际搭设高度为17.4乳小、于18m,计算按18m考虑，脚手层采脚手架总宣（层高;2.9m）实际搭设高度为17始悬跳再6层为一段（层咼2.9m实际搭设高度为17.架高度随作业层主体施工开始，保证脚手架高度大于作业层1.5 m最终的搭设高度为檐 口以上1.5m。分段采用槽钢悬挑底锚斜支拉式双排脚手架，外侧全封闭2、基本形式

6、进行选计双结构单工杆、全封为外装修用脚辣式钢管脚手架，按结构施工要求和荷载_lH3、脚手架设计距（大杆间距1）10喘孟杆小横杆间排距hommmm操作层排立步大筑处设水m兜网步 且必须兜至墙面。底层必须设水平兜网，以后每三曾设置一道。四、施工方法及技术措施1、工程准备（1）、材料准备：1）、钢管杆件：钢管杆件采用48 x 3.5mm，焊接钢管其材性应符合碳素结构钢序 号亏项目允许偏 差检杳工具1焊接钢管尺寸（伽）外径48壁厚3.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度 0.50游标卡尺4各种杆件的端部弯曲L 1.5M 125立杆弯曲3M v 1 4M 124M

7、v 1 6.5M 20钢板尺6水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5M 装杆 、安一1男 T设 中加 横-铺脚横板二张挂平斜杆3、脚手架构造及要求:(1)、立杆起步立杆长为6m和3m (将接头错开)按头，两个相邻立杆接头不能设方向错开 500mm ; 各:二： 1一_，人 7的垂直偏差w 75mm。立杆的搭设应该符合下列规定:万向错开&oomm ； 接扣件合使用；在同头错开)同步内隔一根脚手杆的两个相隔接头在高立杆接头中心距主节点三500mm ;立杆必须沿其轴线搭设到顶，立杆a、严禁将外径48 m与51mm的I搭设应该符合下列规定： .除顶层顶步可采用搭接外，其他各层各步接头必须采用对亠/ - FI

8、.500 m,各b、立杆接长m,罷邻立杆的对接w八r 一上“、一 同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于 接旋中扣件步接隔髏I不的大于步缘接高方向错开 件的构造点时，在搭设完成该处的立杆、 件; d、立杆顶端宜高出建筑檐口件不得在同二高度内。亠两根相邻立杆的接头不应设置在一-500 mm,各.丄蔦/3;搭接长度不应小于jm,应采用不少于+ 2 至杆端距离不应小；- 纵向水平杆、横向水平杆后，应立100 mmo c、少于当搭至置连墙1.5m。(2)、大横杆横杆长度为胆，布置在立杆内佻，与立杆交接处用直角扣件连接横杆得接头必须大横杆间连接采用对接扣件，接头与相邻立杆距离w

9、 相互错开，不得出现八 r r _l*.二 I 亡宜小于n3跨；b、大横杆接长宜规定：大横杆的对接扣件应交错500mm;杆搭设跨内；同一排大横杆水平偏差莎片脚手架总长度度1/250且接头至最近主接点0部扣大于纵m端3也可横杆宜殳置在妾、搭接长度不应小于1m,应等间距设距离不应小于二,；八,1 一八八，亠，一“，一J , _t C、在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部 立杆固定3个旋转扣件固100mm;纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆(3)、小横杆采用1.2m 1.5m 2m长脚手管，贴近立杆布置，搭于大横杆上并用直角扣件扣紧 得拆层根为脚手

10、板搭设需一手管杆上并件应大于150mm;的距离不应大于,00mm。架结构杆，的在相杆立杆之间加设丿根或2根小横杆；在任何情况下不a、主接点必应大于根横向水平杆作业层上俾点处的横拆杆杆主合下据两个直角扣件需中接点必距设置，最大间距不应大于纵距的1/2 c、双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至装饰面b、作业层上非主接点处的横向水平杆，溟根据支承脚手板的需要等间(4) 、剪刀撑纵向剪刀撑宽度为7根立杆，沿架咼、架宽连续设置；剪刀撑斜杆为单杆，与水平 ；、斜杆接头采用搭接，萌接长度、1m,用两个旋转扣件固定，端部扣件盖loomm,同时相目邻接头不得位于同一跨内、剪刀撑斜杆与立 心。面夹I、W 杆和大横杆交

11、接处全部用旋转扣件扣紧离不小于架宽_2lZ|(5) 、与结构拉结点设置全部采用刚性连接，连墙杆构造详见附图；连接点密度框架结构不大于3步3跨长度大于3m(6 )、操作层满铺结构施工期间设两层操作层，脚手板采用对接平铺设置在小横杆上， 一亠八丁 . 必须搭在3 根小横杆上，对接处必须设双排小横杆，丄小横杆距脚手板端头宇200mm ； 板，离墙面w 200mm，不得有空隙和探头板、飞跳板、脚手板用8#铅丝与小横杆(挡脚板为立杆)绑扎牢固，不得在人行走时有滑动搭挡脚作层搭设两道护栏第一道距脚手板咼 200mm。1100mm,第二道距脚手板550mm，内侧(7)、安全网网，立网，以丿口每二层在外架内侧

12、设置一道大眼平网、操作层、平网均须兜至墙面。架体按建筑层高设置醒目的层间标识层楼、，V.道网眼;ly、O(8)、脚手架拆除不脚手架拆除顺序必须遵循和搭设相反的顺序， 即先搭后拆，后搭先拆，每步同时拆除,五、质量要求及保证措施度搭纵，件、脚高杆不应直过相材料的质量符合部范要求每搭配仝施工校正步2、脚手架未经验收不得投入使用，脚手架检查与验收标准见下表:号序项目容许偏差检查方法1立杆垂直度 H/200 100吊线2间距步距偏差士 20钢卷尺柱距偏差士 50排距偏差士 203大横杆高一根杆两端士 20水平仪水 平尺同跨内、外大横杆高 差士 104扣件螺栓拧紧扭力矩40-65Nm扭力扳手5剪刀撑与地面

13、倾角45 -60 角尺6謝对接100 a 100卷尺1、六、脚手架的安全防护措施:考核管理规手架搭设人员必6）是经过按现行专家标子工。种作业人员定全技检, 合格方可持证上岗2、在脚手架上堆码的材料应整齐稳定，不得影响施工操作和人员通行。3、严禁在脚手架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。4、安全员等相关人员必须对脚手架进行定期全面检查，发现问题及时处理。5、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。有相应防滑措有六级以上及大风和雾、雨天气时应停止作业。雾雨后上架作业应网8、脚手架采用外立面全封闭的防护措施，封闭的材料应采用密目安全9、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规定验收合格后方准使用

14、。荷载应符合设计起重设备不得超载。不得将模板支架、作固定合是碧是否超载否松动;架的垂直度偏勺连接.连墙施是否付电脚手架应O连墙件。在脚手架的使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆及在验攵合格后：使架应有分扭力段按施按进度求测S%点种七、落地架计算书工程名称：安宁市太平新城始甸安置；结构类型：框架；建筑高度：17.20m; 标准层层咼：3.00m ;总建筑面积：225914.00打；总工期：380天；施工单位：十四冶三建；钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002攵建筑结构荷载规范(GB50009-

15、2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003等规范。一、参数信息：1脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.60米，立杆的横距为0.90米，横杆的步距为1.50 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为17.2米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2;采用的钢管类型为 48 X 3;5横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80;连墙件采用三步三跨，竖向间距4.50米，水平间距4.80米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工荷载均布参数（kN/m2）:3.000;脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数:2

16、；3. 风荷载参数云南省昆明市地区，基本风压为0.30,风荷载高度变化系数 声为0.84，风荷 载体型系数虫为0.65 ；考虑风荷载4. 静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准（kN/m2）:0.1428;脚手板自重标准值（kN/m2 ）:0.350;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:0.11Q安全设施与安全网（kN/m2 ）:0.005 ;脚手板铺设层数:4;脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆木板；5. 地基参数地基土类型：碎石土；地基承载力标准值（kN/m2）:500.00 ；基础底面扩展面积（m2）:0.09 ;基础降低系数：0.40。落地架侧立面图8. 1 3h一宜杆纵距h立杆

17、步距落地架正立面图、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形1均布荷载值计算小横杆的自重标准值：Pi= 0.038 kN/m ;脚手板的荷载标准值：P2= 0.350X 1.600/3=0.187 kN/m ;活荷载标准值：Q=3.000X 1.600/3=1.600 kN/m;荷载的计算值:q=1.2X 0.038+1.2X 0.187+1.4X 1.600 = 2.510 kN/mq小横杆计算简图2强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩, 计算公式如下：最大弯矩 Mqmax =2.

18、51(X 0.9002/8 = 0.254 kN.m;er = Mmax/W =50.029 N/mm2;小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求!3挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.187+1.600 = 1.825 kN/m;最大挠度 V = 5.0X 1.825X 900.04/(384 X 2.060 X 10 X 121900.0)=0.621 mm小横杆的最大挠度小于 900.0 / 150=6.000与10 mm,满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面1荷载值计算小横杆的

19、自重标准值：Pi= 0.038X 0.900=0.035 kN;脚手板的荷载标准值：P2= 0.350X 0.900 X 1.600/3=0.168 kN活荷载标准值：Q= 3.000X 0.900 X 1.600/3=1.440 kN荷载的计算值:P=(1.2X 0.035+1.2X 0.168+1.4X 1.440)/2=1.130 kNp PPFP P1叩 I大横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩 和。均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08 X 0.038 X 1.600X 1.600=0.013 kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如

20、下：% = 0.267P/集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267X 1.130X 1.600= 0.483 kN.m;M = M 1max + M2max = 0.013+0.483=0.495 kN.m抗弯强度:(T = 0.495 65000.0=97.465 N/mm2 ；大横杆的抗弯强度(T = 97.465小于f=205.0N/mm 2;3挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 单位：mm均布荷载最大挠度计算公式如下大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:Vmax= 0.677X 0.038 x 1600.04 /(100X2.060 x ICfx

21、121900.0)=0.068 mm ;集中荷载最大挠度计算公式如下1.883x集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:P= (0.035+0.168+1.440 /2=0.821kNV= 1.883X 0.821X 1600.03/ ( 100 x 2.060X 1C5x 121900.0) = 2.522 mm 最大挠度和：V二 Vnax + max = 0.068+2.522=2.590 mm大横杆的最大挠度小于1600.0 / 150=10.7或者10 mm满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程

22、实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R w Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:Pi = 0.038X 1.600=0.061 kN;脚手板的荷载标准值：F2 = 0.350X 0.900 X 1.600/2=0.252 kN；活荷载标准值：Q = 3.000X 0.900 X 1.600 /2 = 2.160 kN 荷载的计算值:R=1.X (0.061+0.252)+1.4 2.160=3.400 kN;R 6.40

23、 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架荷载标准值下内容：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1428Ng1 = 0.143X 17.200 = 2.456 kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2= 0.350X4X 1.600X (0.900+0.3)/2 = 1.344 kN;栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11NG3 = 0.110 4 X 1.600/2 = 0.352 kN吊挂的安全设施荷载，

24、包括安全网(kN/m2); 0.005Ng4 = 0.005X 1.600X 17.200 = 0.138 kN经计算得到，静荷载标准值Ng =Ng1+Ng2+Ng3+Ng4 = 4.290 kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值经计算得到，活荷载标准值Nq= 3.000X 0.900 X 1.600X 2/2 = 4.320 kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 Wo -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用:Wo = 0.300 kN/m2;Uz -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(G

25、B50009-2001)的规定采用:Uz= 0.840 ;Us -风荷载体型系数：Us =0.649 ;经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X 0.300 X 0.840 X 0.649 = 0.114 kN/m2;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N+1.4NF 1.2X 4.290+ 1.4X 4.320= 11.196 kN考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2 N+0.85X 1.4Nq = 1.X 4.290+ 0.85X 1.4X 4.320= 10.289 kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩M w计算公式Mw = 0.85 X 1.4

26、WkLah2/10 =0.850 X 1.4X 0.114X 1.600X1.500/10 = 0.049 kN.m;六、立杆的稳定性计算：不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：仃心立杆的轴心压力设计值 ：N =11.196 kN计算立杆的截面回转半径：i二1.58 cm计算长度附加系数：K = 1.155 ;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得:U = 1.700计算长度，由公式I。= kuh确定：I。= 2.945 m;Lo/i = 186.000 ;轴心受压立杆的稳定系数由长细比lo/i的结果查表得到： = 0.207 ;立杆净截面面积 ：A = 4.89 cm2；立杆净截面模量

27、(抵抗矩)：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm 2；(T = 11196.000/(0.207 X 489.000)=110.604 N/mm立杆稳定性计算 (T = 110.604、于f = 205.000 N/mm2满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式竺+如玄立杆的轴心压力设计值 ：N =10.289 kN计算立杆的截面回转半径：i二1.58 cm计算长度附加系数：K = 1.155 ;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得:U = 1.700计算长度，由公式Io = kuh确定：Io = 2.945 m;Lo/i = 186.00

28、0 ;轴心受压立杆的稳定系数由长细比lo/i的结果查表得到： = 0.207 立杆净截面面积 ：A = 4.89 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm 2；(T = 10288.512/(0.207 X 489.000)+49044.774/5080.000 = 111.297 N/mm立杆稳定性计算。二111.29小于f = 205.000 N/mm 2满足要求！七、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高 度按照下式计算：口曲一 (1.2皿盼十1.4吗Jti.=构配件

29、自重标准值产生的轴向力N G2K(kN)计算公式为：Ng2k = Ng2+Ng3+Ng4 = 1.834 kN活荷载标准值：Nq = 4.320 kN;每米立杆承受的结构自重标准值：G = 0.143 kN/mHs =0.207X 4.890 X 104x 205.000 X 1(?-(1.2X 1.834+ 1.4X 4.320)/(1.2X 0.143)=72.960 m;脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:UH-.1 + 0.001H = 72.960 /(1+0.001X 72.960)=67.999 m;H= 67.999和50比较取较小值。得到，脚手架

30、搭设高度限值H =50.000 m。考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度 按照下式计算：和 制12 + 0 85-+ 姐 姒)/i j =1抵构配件自重标准值产生的轴向力N G2K(kN)计算公式为：Ng2k = Ng2+Ng3+Ng4 = 1.834 kN活荷载标准值：Nq = 4.320 kN;每米立杆承受的结构自重标准值：G = 0.143 kN/m;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk二Mw / (1.4X 0.85) = 0.049 /(1.4X 0.85) = 0.041 kN.mHs =( 0.207X 4.890 X 104 x 205.00

31、0 X 1g(1.2X 1.834+0.85X 1.4X (4.320+0.207X 4.890 X 0.041/5.080)/(1.2X 0.143)=72.551 m脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H二21+QQ 皿H = 72.551 /(1+0.00X 72.551)=67.643 mH= 67.643和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H=50.000 m。八、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:Ni = Niw + NO风荷载基本风压值 Wk = 0.114 kN/n2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw

32、= 21.600 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), No= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw = 1.4X Wk x Aw = 3.462 kN;连墙件的轴向力计算值Nl二Nlw + NO= 8.462 kN;其中-轴心受压立杆的稳定系数，1为内排架距离墙的长度，由长细比l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949;A = 4.89 cm2; f=205.00 N/mm 2;连墙件轴向力设计值Nf二 x Ax f=0.949x 4.89)2X51000 X =(95.133kN;Ni=8.462Nf=9

33、5.133连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到Ni=8.462小于双扣件的抗滑力16.0 kN,满足要求！九、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值：fg = fgk x Kc = 200.000 kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk二500.000 kN/m2 ;脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ;立杆基础底面的平均压力，p = N/A =114.317 kN/m ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N二10.289 kN；基础底面面积(m2): A = 0.090 m2 p=114.31

34、7W fg=200.000 kN/m2。地基承载力的计算满足要求！八、普通悬挑架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)钢结构设计规范(GB 50017-2003) 等规范。一、参数信息：1脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.60米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.50 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为18.0米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2;采用的钢管类型为 48 X 3;5横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为

35、0.80;连墙件采用三步三跨，竖向间距 4.50米，水平间距4.80米，采用扣件连 接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):2.000;脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:2;3风荷载参数云南省昆明市地区，基本风压为0.300,风荷载高度变化系数w为0.740，风 荷载体型系数由为0.649 ;考虑风荷载；4静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1428;脚手板自重标准值(kN/m2):0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150;安全设施与安全网(kN/m2):0.005 ;脚手板铺设层数:4;脚手板类别：木脚手板；栏杆挡

36、板类别：栏杆竹笆片；4水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米,建筑物 内锚固段长度1.50米。与楼板连接的螺栓直径(mm):25.00;楼板混凝土标号：C30;5.拉绳与支杆参数支撑数量为:1;Z11道支椁距离墙的距离T -黒桃梁锚国怅廈t-&挑梁县挑长度立杆的横距或排距悬挑脚手架侧立面图悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物拉结。钢丝绳安全系数为：10.000;钢丝绳与墙距离为（m）:1.200;支杆与墙距离为（m）:1.500;最里面支点距离建筑物1.20 m支杆采用5.6号角钢56x 3X 6.0mmh-立杆纵距h立杆步距悬挑架正立面图、小

37、横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形1均布荷载值计算小横杆的自重标准值：Pi= 0.038 kN/m ;脚手板的荷载标准值：F2= 0.350X 1.600/3=0.187 kN/m ;活荷载标准值：Q=2.000X 1.600/3=1.067 kN/m;荷载的计算值:q=1.2X 0.038+1.2X 0.187+1.4X 1.067 = 1.763 kN/mq小横杆计算简图2强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：最大弯矩 M qmax =1.763 0.9002/8

38、 = 0.179 kN.m;er = Mmax/W =35.147 N/mm2；小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求!3.挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.187+1.067 = 1.292 kN/m;最大挠度 V 二 5.0X 1.292X 900.04/(384 X 2.060x 105x 121900.0)=0.439 mm;小横杆的最大挠度小于900.0 / 150=6.000与10 mm,满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面1荷载值计算小横杆的自重标准值：Pi= 0.0

39、38X 0.900=0.035 kN;脚手板的荷载标准值：P2= 0.350X 0.900 X 1.600/3=0.168 kN活荷载标准值：Q= 2.000X 0.900 X 1.600/3=0.960 kN;荷载的计算值:P=(1.2X 0.035+1.2X 0.168+1.4X 0.960)/2=0.794 kN ;P pp pp p1q1Jf 1r r r 片IT Ur 、r I!|rf r r 片r I；jrX大横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩 和。均布荷载最大弯矩计算：M1max=0.08 X 0.038 X 1.600X 1.

40、600=0.013 kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如下：M 亦=0.267P/集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267X 0.794 X 1.600= 0.339 kN.m;M = M 1max + M2max = 0.013+0.339=0.352 kN.m抗弯强度:(T = 0.352 6/508D.0=69.209 N/mm2;大横杆的抗弯强度(T = 69.209小于f=205.0N/mm2;3挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 单位：mm均布荷载最大挠度计算公式如下大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:Vmax= 0.677X 0.038 x

41、 1600.04 /(100X2.060 x ICfx 121900.0)=0.068 mm ;集中荷载最大挠度计算公式如下1.883x集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:P= (0.035+0.168+0.960) /2=0.581kNV= 1.883X 0.581X 1600.03/ ( 100 x 2.060 x 1C5 x 121900.0) = 1.785 mm 最大挠度和：V二 Vnax + max = 0.068+1.785=1.853 mm大横杆的最大挠度小于1600.0 / 150=10.7或者10 mm满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7直角、旋转单扣件承

42、载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R w Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN ;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:Pi = 0.038X 1.600=0.061 kN;脚手板的荷载标准值：F2 = 0.350X 0.900 X 1.600/2=0.252 kN；活荷载标准值：Q = 2.000X 0.900 X 1.600 /2 = 1.440 kN 荷载的计算值:R=1.X (0.061+0.252)+1.4 1.440=2.392 kNR 048900.636 N/mm2立杆稳定性计算 （T = 93.636小于f = 205.000 N/mm 2满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式审兰+如引打立杆的轴心压力设计值：N =8.873 kN;计算立杆的截面回转半径：i二1.58 cm计算长度附加系数：K