单层厂房课程设计

1、单层工业厂房结构课程设计计算书 一. 设计资料 1. 某金工车间，单跨无天窗厂房，厂房跨度L二21m,柱距为6m,车间总 长度为150m中间设一道温度缝，厂房剖面图如图所示： 2. 车间内设有两台中级工作制吊车，吊车起重量为200/50kNo 3. 吊车轨顶标高为9. 0m。 4. 建筑地点：哈尔滨市郊。 5. 地基：地基持力层为e及R均小于0. 85的粘性层（弱冻胀土），地 基承载力特征值为fl80kX/m2o标准冻深为：-2. Omo 6. 材料：混凝土强度等级为C30,纵向钢筋采用HRB400级， （360N/mm:）箍筋采用 HPB300 级。（270N/mm） 二. 选用结构形式 1

2、. 屋面板采用大型预应力屋面板，其自重标准值（包括灌缝在内）为 1. 4kN/m：o 2. 屋架采用G415 （二）折线型预应力钢筋混凝土屋架，跨度为25,端 部高度为2.3m,跨中高度为33.5m,自重标准值为83. OkN。 3. 吊车梁高度为0.9m,自重30. 4kN：轨道与垫层垫板总高度为184mm, 自重08kN/m。 4. 柱下独立基础:采用锥形杯口基础。 三、柱的各部分尺寸及几何参数 采用预制钢筋混凝土柱 轨道与垫层垫板总高Ila = 0.184/71 ,吊车梁高hb = 0.9 m ,故 牛腿顶面标高二轨顶标高-h = 9.0 - 0.184 - 0.9 = 7.916加 由

3、附录12查得，吊车轨顶只吊车顶部的高度为2.3?，考虑屋架下弦至吊车 顶部所需空隙高度为220，故柱顶标高=9.0+2.3+0.22二+11.520?基础顶面至室 外地坪的距离取1.0m,则 基础顶面至室内地坪的高度为1.0+0.15=1.15加，故从 基础顶面算起的柱高H =11.52+1.15=12.67w, 上部柱高 H= 11.52 - 7.916 = 3.604m,取为 3.60m 下部柱高 H = 12.67-3.604=9.066?,取为 9.07m 上部柱采用矩形截面力= 400“”400mm ； 下部柱采用 I 型截面 b h b h = 400mm900mm 100mm15

4、0mm。 上柱： b h = 400mm 400” ( g = 40kN / m ) A =b A =1.6 105mm2 I = bh3 12 = 2.13109 mm4 下柱： b h b h = 400” 900mm100mm 150”(g = 4.69ZJV/ m) A = 900400 -(900-2150) + (900-2175)(400 -100) =1.875105 mtn2 900_400 300 600 + 2 0.5 300 25 (275+25/3)* 1 12 = 1.9510I()/H/n4 I 23109门 1= 19.51090 109 H = 3.6m, H

5、 = 12.67m =H H =3.6 12.67 = 0.284 0 冬啪虫- 彥.5丄工 max 门=555.3456875 = 18.62 mux* 205 五. 内力分析 1、屋盖荷载作用下的内力分析 (1) 屋盖集中恒荷载F作用下的内力分析柱顶不动点反力RCM = F e = 255.7 0.05=12.785-/?/ H 由于n二0.109,=0. 284则代入公式 (7=1.5 1-2(l-l/n) = 1.5 1-0.2842(1-1/0.109) = 2.10 11+3 (1/n-l)1+0.284*(1/0.109-1) 则 T?= W,C=,2-785 2.10=2.12

6、 H 12.67 (2) 屋盖集中活荷载F6作用下的内力分析 M = F e = 75.60.05 = 3.78KN in R= C = 3 782.10 = 0.63册 H 12.67 在Fl、F6分别作用下的排架柱弯矩图、轴向力图和柱底剪力图如下，图中标注 出的内力值是指控制截面I - I、1【-1【和III-III截面的内力设讣值。弯矩以使排架 柱外侧受拉为正，反之为负；柱底剪力以向左为正、向右为负。 F.= 255.7kN b； 2S5.7 Ivl N 2.12 kN V 1屋盖恒荷载作用下的内力图2屋盖活荷载作用下的内力图 2柱自重、吊车梁及轨道连接等自重作用下的内力分析。不 作排架

7、分析，其对排架产生的弯矩和轴向力如下图所示： (1) D坤作用在A柱，Dm作用在B柱时，A柱的内力分析 MzD込 e二555 345 X ( 0. 75-0. 45 ) =166. 6kN m NU=Dnia e=121. 91 X ( 0. 75-0. 45 ) =36. 57kN m 这里的偏心距 e 是指吊车 轨道中心至下部柱截面形心的水平距离。A柱顶的不动支点反力，代入公式得： 121-0.2842 口 =L5 U3仃/15 1+0.2843(1/0.109-1)T16 A 柱顶不动支点反力 Ra = jWmax C3 = 1666616= 15.27W() a H3 12.67 A柱

8、顶不动支点反力RB = min C3 = 36.57L16 = 335kN(r) “ H3 12.67 A柱顶水平剪力： V=/?+ (R R ) =15.27 + 1 (-15.27 + 335) = 931kN() A柱顶水平剪力： V=/?+ *(-/?R )=335+ 1 (-15.27 + 3.35) = 93kN(f 内力图示如下图6) D*作用在A柱，Dz作用在B柱时的内力分析 此时，A柱顶剪力与D込作用在A柱时相同，也是Vf9. 31kN()故可得内力值， 示于下图(b) (3) 在T込作用下的内力分析 T远至牛腿顶面的距离0. 9+0. 184=1. 084m： T远至柱底的

9、距离为 9+0.15+1. 0=10. 15o 因A柱和B柱相同，受力也相同，故柱顶位移相同，没有柱顶剪力，故A柱的 内力如下图(C) 9.31kN IU= 555.345k 113.08 MB NB 4B,WcN.m SS534SkN (b) 3 表1为A柱在各种荷载作用下内力汇总表 12 / E= lc；.6?kN is.fi 2kN + In 6?ktJ 4、风荷载作用下A柱的内力分析 左风时，在6、匸作用下的柱顶不动较支座反力，代入计算公式: R=q HC =3.53 12.67 O333hl489kN(-) 3 1+ 4(l/n-l) 3 1+0.2844 (1/0.109 - 8

10、1+ *1/ =8 1+0.2843(1/0.109- 不动较支座反力: =0.333 R =q HC =2.2112.67 O.333=-9.32W() 故左风 和右风是，A柱的内力图分别示于下图(G和(b) 三N7上 - 扁N VS 媲 WIN (o)(b) 六. 内力组合 单跨排架的A柱与B柱承受荷载的情况相同，故仅对A柱在各种荷载作 用下的内力进行组合。 表1为A柱在各种荷载作用下内力汇总表，表2为A柱承载力极限状 态荷 载效应的基本组合，表3为A柱正常使用极限状态荷载效应的标准 组合及准永久组合。 荷载种类 恒荷载 屋面活 荷载 风荷载 吊车 荷载 左风 右风 pmin T(T T(

11、T 荷载编号 1 2 3 4 5 6 7 8 1 -1 M 5.135 -1.51 36.93 48.43 -33.52 -33.52 20.18 -20.18 N 272.98 75.6 -4.28 -1.08 26.38 -34.59 23.94 -23.94 14.42 14.42 227.48 54.0 11-11 M 3.205 -1.51 36.93 -48.43 133.08 0.004 20.18 -20.18 N 297.9 75.6 555.35 121.91 叹 2.67 -1.08 26.38 -34.59 95.06 0 14.42 -14.42 Nk 248.25

12、54.0 396.69 87.08 IIMII 22.42 4.20 332.81 -297.43 48.6 -81.9 188.99 -188.99 N 366.23 75.6 555.35 121.91 V 2.12 0.63 4863 -37.48 -9.31 -9.31 18.62 -18.62 呛 18.68 3.0 237.72 -212.45 34.71 -58.5 134.99 -134.99 Nk 305.19 54.0 396.68 87.08 vk 1.77 0.45 34.74 -26.77 -6.65 -6.65 13.3 -13.3 注：（1）内力的单位是kN Tn

13、,轴力的单位是kN,剪力的单位是kN； （2）表中弯矩和剪力符号对杆端以顺时针为正，轴向力以压为正； （3）表中第1项恒荷载包括屋盖自重、柱自重、吊车梁及轨道自重； （4）组合时第3项与第4项、第5项与第6项、第7项与第八项二者 不能同时组合； （5）有T作用时候必须有D込或D钿同时作用。 表2为A柱承戦力极限状态荷载效应的基木组合 组合荷戦 组合内力 名称 II II-II III-HI M N M N M N V l+09(2+3) 1+03(3+5+7) l+0.9(2+3+5+7) 由可变荷载效应控 +max 26.74 341.02 174.38 797.72 539.56 934.

14、09 54.83 制的组合（简化规 l+0.9(4+6+8) l+0.9(2+4+6+8) l+0.9(4+6+8) 则)gSgk Frux 97.05 272.98 -59.91 475.66 -489.67 475.92 -56.75 +0.9 l+0.9(2+4+6+8) l+0.9(2+3+5+7) 1+0.9(2+34-5+7) QpQiK r=l ,vmax 98.41 341.02 172.84 865.76 539.56 934.09 54.83 l+0.9(4+6+8) 1+03(4+6+8) l+0.9(4+6+8) min -97.05 272.98 58.84 407.

15、62 -489.07 475.95 -56.75 注：山永久荷载效应控制的组合：其组合值不是最不利，计算从略。 七. 柱子设计 1.上柱配筋计算 从表2中选取两组最不利的内力 M：=-97.05kN m :Ni=272.98kN。 业二一98. 41N m ；N=341. 02kN。 (1)先按Mi, N：计算lo/h=2X36OO/4OO=185,故需要考虑纵向弯曲影响， 其截面按对称配筋计算，偏心距为： e。二M】/Ni二97. 05/272. 98=0. 356m eFh/30二400/30二13. 33mm W 20mm ,取 20mm ei二eo+eF356+2O二376mm 匚 =

16、0. 5fcA/N=0. 5 X 14. 3 X 1. 6 X 107(272.98 X 103)=4. 191. 0 取 =1. 0 =1+ (,0)2 =1+ 182 1.0=1.21 5500e/hhc1500376/360 则 e二 n e+h/2-比二 1.21 X 376+400/2-40=614. 96mm C FO. 518 N Wa ifebho 1 C 二N/(axfcbho) =272. 98X 107(1. OX 14. 3X400X360)二0. 132 S C ho二0.132 X 360二47. 52mm2比 二80mm 不满足则取 x二2& 二80mm 来计算，

17、e 二 n =ei-h/2+a： =1. 21X376-400/2+40=294. 96mm . Ne 272.98103294.96? As 二 As= 698mmz fy(ho -cis) 360(360 - 40) 选用3 20, As = As = 942.6nwr ,故截面一侧钢筋截面面积 942.6/h/h2 筋 bh = 0.2%400400 = 320屛.同时柱截面总配 2 942.6 =1885.2/h/h20.55% 400 400 = 880/h/h2 o (2)再按 恥,N：计算(M=-98. 4IN m； N：=341. 02kN) 。二恥/氐二98. 41/341.

18、 02=0. 289m eFh/30二400/30二 13. 33mm W 20mm 取 20mm ei= eo+ea=289+2O=:3O9mm 匚 c=0.5fcA/N=0.5 X 14.3 X 1.6 X 107(341.02 X 10s) =3. 351. 0 取匚 c=1.0 广匕 500/W c =1 + 1500 309/360 用 则 e二 n e+h/2-比二 1. 25 X 309+400/2-40=546. 25mm g b二0.518 N Wa ifcbho C 匚=N/(aifcbho) =341. 02X107(1. OX 14. 3X400X360) =0.167

19、 S 匚 ho二0. 167 X 360=59. 62mm2a= =80mm 不满足 则取x=2a5二80mm来计算， e = n 5eih/2+a= =1. 25 X 309-400/2+40二226. 25mm 360(360 - 40) =536/n/?/2 5,故需要考虑纵向弯曲影响,其截面按对称 配筋计算，其偏心距为： eo二Mi/M二539. 56/934. 09=0. 578m eFh/30二900/30二30mm20mm ei= eo+ea=578+3O=6O8mm 匚 c=0.5fcA/N=0.5 X 14.3 X 1.875 X 107(934.09 X 103)=l. 4

20、41.0 取 匚 c=l. 0 =1+1(/0)2=1+11O.O82 l.O=lO $ 5OOe/hh c1500 608/ 860 先按大偏心受压计算相对受压区高度x ,并假定中和轴通过翼缘， 则有，x=N/(aifcbf )=934. 09X107(1.0X14.3X400) =163. 30mm2dJ =80mm H二162. 5mm,说明中和轴不在翼缘内。 e二 Q e+h/2-dFl. 10X608+900/2-40=1078. 8mm Ne- fbx(h -0.5a)+(/? -b)h h -0.5 ) lxM 934.091031078.8-1.014.3100163.30(8

21、60-163.30/2)+300162.5(860-162.5/2) 360(860 - 40) = 1019mnr 釆用 5 18, A=A = 272mnr (2)再按 M=, N：计算(业二-496. 74kN m： N：=475. 92kN) eo=M：/N2=496. 74/475. 92=1. 044m ea=h/ 30=900/ 30zz30mni/20nini 二 eo+eFlO44+3O二 1074nnn g c=0. 5fcA/N=0. 5X14.3X1.875X 107 (519. 65 X103) =2. 581. 0 取 r e=1.0 =1+1(/0)2=1+110

22、.0821.0= 1.05 $500e/hhc15001074/860 X二N/(cufb )二475. 92X107(1. 0X14. 3X400)=83. 20mm2/二80mm e二 Q e+h/2-& =1.05 X 1074+900/2-40二 1537.7mm , N融(h. 05x) As = As (心一见) 475.92 IO3 1537.7-1.014.3 400 (860-0.5 80.20) =360 (860- 40) =2463192F 5 18,采用 7 22, A=A*= 2661mm2 综合两组计算结果，最后下柱钢筋截面面积每侧选用(7 22,人=26612)

23、 3）垂直于排架方向的截面承载力验算 查表知，有柱间支撑时，垂直于排架方向的下柱计算长度 I =0.8/7 = 0.89.07 = 7.256加 = 04=18.14,查表得=0.81 b N = 0.9(fA+fA *)=0.90.81(14.31.875105 +36021272) =2622.28.86jW N = 934.09RN,承载力满足。 3. 柱裂缝宽度验算 裂缝宽度按内力的准永久组合值进行验算。风荷载的. = 0,故不考虑风荷载。 (1)上柱裂缝宽度验算控制截面I - I的准永久内力值： M = -4.28-0.51.08-0.6 23.94-0.6 14.42= -27.8

24、4WV加 N = 263.9 + 0.554 = 290.09W q e o 二Mq/f 9 6 min = 96 = 0.270.55 ,因此可知裂缝宽度较小不必验算裂缝宽度。 h 360 (2)下柱裂缝宽度验算对1IITI截面内力组合+駐及相应的N的悄况进行裂缝宽度验算。 M =18.68+0.5 3.0+0.6 (237.72+34.71 + 134.99) = 264.63RN m =341.61+0.5 54+0.6 396.68=579.62/:?/ q eo二此/*二0 457m PA：/Ate二儿/0. 5bh+ ( bf-b ) hf =2661/0. 5 X 100 X 9

25、00+(400-100) X 162. 5二0.028 因为 l/h二 10. 7514； Qs=1.0 则 e= n seo+h/2-a=l. 0 X457+900/2-40二867mmY f = (bf-b) hf/(bho) = (400- 100) X 162. 5/(100X900)=0. 542 z二0. 87-0. 12(1丫门(ho/e)2ho = 0. 87-0. 12(1-0. 542) X (860/867)2 X 860 二701. 69mm 按荷载标准组合计算的纵向受拉钢筋应力 O /Nq(e-z)/(zAj =579620X (867-701. 69)/(701.

26、69X2661)二51. 32N/mm 裂缝间钢筋应变不均匀系数为： W =1. 1-0. 65ftk/( P te O Sk) =1. l-o. 65 X 2. 01/(0. 028 X 51.32)=0. 191 Wmax = cr max cr & 昭(l9c$ + 008他) Pte 51.32 20=1.9 0.191 2.0 105 5,32 (1.932 + 0.0820 ) 0.028 =0.01 mm 03nun.满足。 4. 箍筋配置 山于该厂房处于非地震区，故对上、下柱均釆用8200,在牛腿处箍筋加密 为8100 5. 柱的牛腿设计 (1)荷载计算 = 396.68 +往

27、卫 431.853 8 工性弋P及S3密图 (2)截面尺寸验算 hi二 100mm, h二600mm, b=400mm,贝lj ho二600-40二560mm , a二-150+20二-130mm0 ,故取 a=0 , f沪2 01N/mm2 , Fhk=O, P =0. 65。 B (1-0. 5Fhk/Fvk) fxubho/ (0. 5+a/ho) 二0.65 X 2. 01 X 400 X 560/0. 5 =585. 31kNFvu=451. 20kN a 45,故满足要求。 配筋计算 山于 沪-130mm，故可按构造要求配筋。水平纵向受拉钢筋截面面积 A bh = 0.002400

28、 600480/w/rr 樽 A 吊点 / 耳 t采用5 14 , As=769mm 其中2 14是弯起钢 筋。 6. 柱的吊装验算 (1)计算简图 查表知排架柱插入 基础杯口内的高度 h：二0.9X900二810mm,取 hi=850mm,故柱总长为 3 60+9. 07+0. 85二 13. 52m。 釆用就地翻身起吊，吊点设在牛腿下部处，因此起吊的支点有两个：柱底和牛腿 底，上柱和牛腿是悬臂的，计算简图如左图所示。 （2 ）荷载计算 吊装时，应考虑动力系数m=1.5,柱自重的重力荷载分项系数取1.35 o q = q =1.5 1.35 4.0=8. iom q = g = 1.5 1.

29、35 (0.4 1.0 25)=20.25kN/m q = g = 1.5 1.35 4.69 = 9.5W/m 3)弯矩计算 */72=-0.5 8.10 3.602 = -52.49W m M?11 +0.6 (72 0.6 = -8.10 3.60 (3.6072+0.6)-0.5 20.25 0.62= -73.63W m 由XMb=0知， R 23/3+ M12 =0.5 9.5 9.32-793.3-623=36.37W A 令 3 = o, #x = /?/ = 36.37/9.5 = 3.83,故 dx A3 M?=36.37X3. 83-0. 5X9. 5X3. 83=69.

30、 62kN m 4) 截面受弯承载力及裂缝宽度验算 (h -a *)=360 763 (360-40)=87.W m 上檢心 M = 0.9 52.49 = 47.24W 加,满足。 M= 52.49/1.35 = 38.88W m 0.87/?(b4.v 38.88 106 0.87 360 = 16270N/2 763 A,763 ” 0.5bh = 0.5400 =0.00960.01,取=0.01 c c =1. 1-0. 65ftk/( P te O sk) =1. l-o. 65 X2. 01/(0. 01X 162. 70) =0. 297 vv= 1.9 c+ 0.08 eq

31、= 1.9 0.2975 I 2.0 105 =O.O9/7/770.3mm. i满足。 28 + 0.08 18 0.01 細）2 =孤尬27卿忠 加下柱: 裂缝宽度验算: M = 73.63/1.35 = 54.54kN m ” = 0.028（前面已计算） “0.87W, .54.54皿 邛7.3皿血 0.87 860 127 =1. 1-0. 65fk/ ( P te o =k) =1. 1-0. 65 X 2. 01/(0. 028 X 57. 31)二0.29 nax = cr max cr d 昭(l9c$ + 008叫 Pte 51.32 20 = 1.9 0.29 =0.01

32、7/?/? 5132 (1.932 + 0.0820 ) 2.0105 0.028 0.3mm.满足。 八. 基础设计 1.作用在基础底面的内力 （1 ）基础梁、过梁和围护墙的重力荷载每个基础承受的圉护墙宽度为讣算单元 的宽度B二6m ,墙高11.52+2.3+1.15-0.5 X 3=13. 47m。墙上有上、下单框双 玻璃塑钢窗，窗宽4.8m ,上、下窗高分别为2. 0m和4.8m ,窗自重 0. 45kN/m2 ,故由墙体和基础梁传来的重力荷载标准值血和设计值N: 基础梁和过梁自重 （0. 3 X 0.5+0. 2 XO. 5X2）X6X 25 二 52. 5kN 围护墙自重 12 X

33、0.3 X 6 X 13. 47- （ 2. 0+4.8 ） X 4. 8二 173. 45kN 窗户自重 0.45 X 4. 8 X （ 4. 8+2. 0 ） =14. 69kN N讹二240. 64kN NfI. 2 X 240. 64二288. 77kN N讹或乂对基础的偏心距eh 150+450二600mm对基础底面 的偏心弯矩 Mwk = Nwmw = 240.64 0.6 = 144.38RN 加（逆时针） M = Ne = 288.77 0.6=173.26W m （逆时针） （2 ）柱传来的第 组内力 控制截面的内力组合-M-及相应的N、V为 = -489.07W-/?N=5

34、19. 65kN (J) V二+56. 72kN ( J ) 对基础底面产生的内力设计值为 Mb =-489. 07-56. 72X1. 1 (基础高度)二-551. 46kN m (逆时针) Nb =519. 65kN ()V-o =56. 72kN (j) 这组内力的标准值为 M = 18.68-212.45 0.7(58.5 +134.99) =-329.213W-w (逆时针) TV = 305.19 + 87.08 = 392.27W (j) V= 1.77 26/77 07(6.65 +13.3) = -38.965W (-) 对基础底面产生的内力标准值为： Mbk =-329.2

35、13-38. 965X1. 1 (基础高度)二-372. 07kN m (逆时针) Nbk =392.27kN ( j )V-Ok =38.965kN ( ) 对基础底面产生的内力标准值为： Mbk =377. 29+41.48X1. 1 (基础高度)=422. 918kN m (顺时针) Nbk =739.67kN ( J ) 2.初步确定基础尺寸 (1)基础高度和杯口尺寸 已知柱插入深度为850mm , 宽为 400+2X75=550,长为 V-Ok 二4148kN (- ) 故杯口深度为850+50二900mm。杯口顶部尺寸: 900+2X75二 1050mm：杯口底部尺寸:宽为 400

36、+2 X 50二500mm ,长为 900+2 X 50=1000nun。 查表取杯壁厚度t二300mm ,杯底厚度&二200mm。据此，初步确定基础高度 为 900+200=1100mm 。 2）确定基础底面尺寸 基础埋深为d=0. 15+1. 0+1. 10=2. 25md冻深二2m ,取基础底面以上土的平均 重 度m = 20kN/m则修正后的地基承载力特征值为 fa = fak + d “(八05)=180+16 20 (2.25-0.5)=236W/r 控制截面III-III的最大轴向力标准值 N =305.19+396.68+0.7 54=139 61 kN 按轴心受压估算基础底面

37、尺寸 240.60 + 739.672 =5.13m 2 236-20 2.25 考虑到偏心等影响，将基础再放大30%左右，取 1=2. 6m , b二3 4m。基础底面积 A二 1 X b二2 6X3. 4二& 84m: 基础底面弹性抵抗拒 W=l/6 X 1 X b2=l/6 X 2.6 X 3. 42=5. 01m2 。 3.地基承载力验算 基础及上方土的重力标准值 Gf Y B A H=20 X 2.6 X 3.4 X 2.25=397.8kN (1)按第 组内力标准值验算 轴向力 Nn+Nbk +Gf240 60+392. 27+397. 8=1030. 67kN 弯矩 Mn+Mbx

38、 =144. 38+372. 07=516. 45kN m 偏心距 e=0.501= 0.567 1030.67 则 P = 1030.67(1+ 6 0.501)= 258.71/?12/= 2832KN加 k . max, a 8.842.6 P = ,030-67 =1 16.61WV加 /= 236kNm,均满足。 k 8.84a (1)按第组内力标准值验算 轴向力 Nn+Nbk +Gk=240. 64+739. 67+397. 8=1378. llkN 弯矩血训d二422. 918-144. 38=278. 54kN m 偏心距 e= 0.202= 0.567 1378.11 则 P

39、 J378.ii(i+6 0.202)=228.57&N加 L2f=283.2KNm k . max “ “，C 1378.11 1378.11 =155 89Wvn f = 236kNm ,均满足。 k &84 4.基础受冲切承载力验算只考虑杯口顶面山排架柱传到基础顶面的内力设 计值，显然这是第组内力最不利。Nt=934. 09kN,血二599.87kNm,故 N M 934.09 599.87 沖 i =225.40m 因为山柱边作出的45。斜线与杯璧相交，这说明不可能从柱边发生冲切 破坏，故仅需对台阶以下进行受冲切承载力验算。这时冲切锥体的有效 高度ho=7OO-40二660mm,冲切破坏锥体最彳、利一侧边长比和比分别为比二400+2 X 375二 1150mm 比二 1150+660 X 2=2470mm 花二0 5 X ( &+ab)二 1810mm 考虑受冲切荷载时取用的基础底面多边形面积，即图中打斜线的部分的面 Al=2丿2厂加/-2厂加2 厂3400-825-6602600-(1300-575-660)2 P 20.55/?/2 Fi = 225.4 0.55 =123.97W _ 1100 800 叽=12000