现浇箱梁施工方案讲诉0001

1、高架桥箱梁及模板施工方案 一、工程概况 本桥位于机场互通 A 匝道上，全长 277.4 米，为砼连续箱梁桥， 全桥处于直线段中。 全桥共分两联， 第一联为 6 23 米钢筋砼连续箱 梁，第二联为( 17.62+27+35+27+25.74)米预应力砼连续箱梁。箱梁 面宽左右半幅各 9.5 米，为单箱单室结构， 梁高 1.90 米，底面宽 5.0 米，悬臂板宽 2.25 米。 全桥位于竖曲线内，竖曲线半径 2000 米，矢距 0.784 米，梁底 纵、横向坡度通过梁底现浇砼楔块调整。 预应力钢铰线采用高强低松 弛 270 级 15.24 的钢铰线，张拉控制应力 1395Mpa，预应力锚具采 用

2、OVM15-12、 OVM15-9型。 支座采用盆式橡胶支座，桥面设置 80 型伸缩缝 3 道。 二、模板及支架概况 由于箱梁底板及腹板外露面较大， 分别为 5.0 米和 1.45 米，如果 采用每块不小于 1.0 的钢模，则拼缝较多，影响外观质量，且施工 较复杂。因此箱梁外模采用 15 厚 1.22m2.44m 的表面覆膜的胶合 板，为保证摸板刚度，横档采用 5 10 的方木，间距 15 ，纵 向采用 15 15 的方木龙骨，间距 0.9 米。 支架采用碗扣式支架， 48 钢管，壁厚 3 。立杆底座采用 KTZ60型，托撑采用 KTC60型，可调范围 0600 ，剪刀撑及斜杆采 用普通脚手架

3、钢管，壁厚 3 。 三、现浇砼箱梁施工 1、施工工艺流程 见附表 1 2、地基处理 （ 1）、在墩柱和台身施工完毕后，将箱梁投影范围每侧加宽3.0 米内地基整平，并用 18 吨压路机压实。对不良土质要挖除干净，分 层 30 厘米回填，压实度要达到 90% 以上。 （ 2）、为防止地基沉降造成结构变形及裂缝， 在压实的地基上铺 设 20 厘米碎石并浇筑 15 厘米厚 C20 砼。 3、支架施工 （1）、支架采用碗扣式满堂支架，壁厚 3 ，根据箱梁、模板及 施工的荷载确定支架的搭设方案。 根据施工图计算， 箱梁跨中处最不利荷载采用预应力箱梁梁端处 断面计算，顺桥向每延米为： 5.955 255=2

4、9.78KN/，倾倒及振 捣砼产生的荷载为 2.0KN/ ，因此最大荷载为 31.78KN/。桥墩处 横梁位置采用普通箱梁断面，顺桥向每延米为：10.847 25 5=54.2KN/，倾倒及振捣砼产生的荷载为 2.0KN/ ，因此最大荷载 为 56.2KN/ 。 支架立杆跨中位置间距 9090 ，步距 120 ，第一层及顶层 横杆步距 90 ，翼缘板部位立杆间距 90120 ；考虑到箱梁在张 拉后，箱体在跨中产生上拱，箱体重量由均衡转移至两端支撑处，因 此在桥墩及腹板加厚段立杆间距加密为 4545 。 立 杆 荷 载 验 算 ： 跨 中 位 置 每 根 立 杆 荷 载 为 31.78 0.9

5、0.9=25.74KN；桥墩位置每根立杆荷载为 56.2 0.45 0.45=11.38KN， 根据公路桥涵施工手册 ，横杆步距为 1.2 米时，每根立杆的设计 荷载为 30KN，因此立杆布置满足要求， 安全系数分别为 1.17 和 2.64 ， 且翼缘板部分荷载计算时由箱梁底板部分立杆承担， 因此安全系数较 上述计算值更大。横向荷载由 15 15 的方木龙骨承担，根据施工 经验满足要求。 为加强支架的整体稳定性和能抵御一定的水平荷载， 剪刀撑设置 间距 1.8 米，即横向每隔 2 个立杆设置一道，斜拉杆间距 0.9 米，且 拉杆与立杆每根扣件不少于 4 个。 立杆可调底座及顶撑采用 KTZ6

6、0、KTC60型，可调范围 0600 。 （ 2）、支架地基处理后开始搭设， 在砼硬地面上用经纬仪划线布 设纵横立杆。由于本桥位于竖曲线上且 810 跨在主线路基范围内， 支架净高变化较大，故应对支架净高做出计算，以便于支架搭配，避 免搭配不当造成返工。 底座调平用水平仪挂线进行， 确保横杆位于同 一水平面上。 顶撑上纵向设置 15 15 方木，间距同立杆横向间距。横桥向 采用 510 方木，间距中到中为 15 ，其上敷设 15 厚覆膜胶合 板。 4、支架预压 为尽可能减少支架的非弹性变形， 防止砼开裂， 并验证支架的强 度、刚度和稳定性，对支架以不少于恒载的 90%进行预压，并根据支 架的弹

7、性变形确定支架的施工预拱度。 （ 1）、模板支架完成后，在模板顶纵横向每 2 米设置标高观测点， 用红油漆标记各测点位置并编号。 （2）、用水平仪测 2 次取平均值作为初始标高，做好记录。预压 期间早晚各观测一次，直至沉降量小于 2 ，卸载，观测最终标高， 得出沉降差值，确定支架的弹性和非弹性变形值。 （ 3）、预压采用编织袋装石子进行全断面预压， 砂袋用吊车吊卸。 预压按规范进行，做好记录，分析结果，上报监理工程师批准后，作 为调整预留沉降量的依据。 根据预压所测量的支架弹性变形值设置预 拱度。布点方法如下图： （4）、绘制沉降曲线，根据各观测点的高程变化计算各点在不同 时期的沉降量，绘制出

8、各点的平均沉降曲线。 预压结束、模板调整完成后，检查支架和模板的扣件是否牢固， 地基是否下陷，支架是否明显变形等，发现问题及时处理。 （5）、确定支架的施工预拱度 跨中预拱度值 =1+2 式中 1模板及支架的弹性变形值， 2设计文件提供的预拱 度值，注意预应力箱梁的预拱度值向下。 连续箱梁施工标高确定如下： 在设计标高的基础上， 每个墩顶位 置箱梁的预提高度为 1，每跨跨中的预提高度为；其余位置的预 提高度均以每跨墩顶的预提高值为最小值， 跨中预提高为最大值按直 线比例分配。 5、模板施工 （1）、梁底模板：横向龙骨上铺设 1.22 2.44m的覆膜胶合板， 并按设计设置预拱，拼缝采用双面胶粘

9、合，使梁体外观平整光滑，内 模采用组合胶合板， 内模不设底模， 侧模用钢筋托撑在底板及腹板钢 筋上，内外侧模采用在腹板内预埋塑料管，用 12 圆钢对拉，拉杆 设上下 2排，间距 90 厘米。为便于箱室内模板的拆装，在箱梁两端 设置工作孔，工作孔为 100 100 ，位置在横梁端部外 1.0 米处。 待内模拆除，再将工作孔处钢筋连接好，浇筑砼将工作孔封闭。 （2）、内模的固定要采取严格的措施，防止上浮或下沉。模板脱 模剂应涂刷均匀，接茬平顺、无错台。模板接缝用海绵条堵塞。 6、钢筋安装 钢筋加工在钢筋棚进行调直、除锈、下料、弯制，加工好的半成 品钢筋分类、分部位挂牌、标识、存放，腹板钢筋骨架在场

10、外焊接成 整体，运至现场安装就位 钢筋焊接连接时， 板顶纵向主筋在跨中处对焊， 底板纵向主筋在 1/4 跨径相错焊接，同一截面上钢筋焊接面积不得超过总面积的一半。 腹板骨架纵向钢筋均为侧向双面焊接，斜筋的焊接长度为 14 厘米。 箱梁钢筋绑扎及预埋件施工，要加强复核，不得遗漏。 钢筋施工顺序如下： （1）、安装绑扎箱梁底板下层钢筋网 （2）、安装腹板骨架钢筋 （3）、安装及焊接横梁钢筋骨架和钢筋 （4）、安装及绑扎箱梁底板上层钢筋网及侧角钢筋 （5）、安装及焊接顶板上、下层钢筋网、侧角钢筋、护栏、伸缩 缝等预埋件。 7、预应力钢筋绑扎 预应力筋孔道采用内径分别为 90mm 和 70 ，安装孔径

11、 100 波纹管采用定位钢筋固定安装， 定位钢筋间距 100 。两端螺旋筋和 锚下钢筋网是张拉和使用时混凝土受压的关键部位， 施工时必须确保 位置准确，使波纹管在螺旋筋的中心并固定牢靠。 预应力筋采用 270 级 15.24 高强低松弛钢铰线，钢束下料时每 根钢束的张拉端预留 70 厘米的工作长度。钢束弯起半径 R=10 米， 波纹管的连接采用大一个直径级别的同类管道， 其长度为被连接管道 内径的 6 倍。连接时不可使接头处产生角度变化， 并用胶带缠裹紧密， 防止水泥浆的渗入。 钢绞线在砼浇筑之前穿入管道， 穿束前应检查锚垫板和孔道， 锚 垫板应位置准确，孔道内应畅通，无水和其他杂物 8、砼浇

12、筑 砼由拌合机集中预制，地泵输送入模。砼采用纵向分段、水平分 层的方法一次完成。箱梁砼分两次浇筑， 水平施工缝设置在腹板顶部， 如下图所示。 砼分层厚度不超过 30 。为防止支架变形在墩顶产生负弯矩， 造成砼墩顶产生裂缝，砼自跨中向两端浇筑。 砼采用插入式振动器振捣， 并配备部分小直径插入式振动棒， 用 于腹板波纹管及钢筋密集处， 在顶板和底板处， 采用平板振动器配合 振捣。砼振捣要及时，须注意不得冲撞波纹管及钢筋，不得漏振，但 也不得过度振捣引起离析。 砼应在下层砼初凝前或能重塑前完成上层 砼浇筑。 砼振捣过程中， 派专人检查模板及钢筋，发现模板变形、松动要 及时调整。 顶板砼在浇筑后及时进

13、行二次收浆、拉毛，防止出现沉陷裂缝。 施工缝处理， 要凿除砼表面的水泥砂浆及松散的石子， 并用压力 水冲洗干净，在新浇筑砼时铺一层 1020 厚的 1：2 水泥砂浆。 浇筑完成后及时用麻袋覆盖顶板及底板表面，并及时洒水养护。 养护中，须加强砼侧面的养护， 可用高压喷淋或箱内冲水的发法进行 养护。 9、预应力钢铰线张拉 箱梁砼强度达到 95%时，开始进行张拉作业。 锚具采用 OVM15-12 及 OVM15-9，使用 YCW250型千斤顶进行，不进行超张拉。 张拉预应力筋之前，要拆除盆式支座上、下支座板的连接板，以 防止约束梁体正常转动。 设置张拉操作架和防护板 制作铁架，张拉前把铁架紧靠在梁两

14、端，千斤顶用倒链悬挂在铁 架上；在距离千斤顶 1.52.0m 处安设防护板，以防夹片弹出或钢绞 线飞出伤人。 张拉机具的检验标定 在张拉作业之前对千斤顶、油表及油泵进行配套标定，并绘制标 定曲线，张拉时按标定线配套使用。当千斤顶使用超过 6 个月或 200 次或在使用过程中出现不正常现象或检修以后应重新校验。 检查预应力钢束及锚具 检查内容有 :预应力钢束与锚具布置有无错误；压浆嘴是否畅通； 梁端钢筋是否影响张拉等。 计算预应力筋的理论伸长量，确定实际伸长值 a、当设计未提供预应力筋的伸长值时，应计算理论伸长值作为 张拉控制校核的依据。 L（mm）= Pp L APEP 式中：PP预应力筋的平

15、均张拉力 （ N），直线筋取张拉端的拉力， 两端张拉的曲线筋，按平均张拉力计算。 L 预应力筋的长度（ mm） AP预应力筋的截面积（ mm2） EP预应力筋的弹性模量（ N/mm2），对曲线预应力筋，平均张 拉力按下式计算： Pp= P（1 e （kx ） ） ，式中： kx Pp预应力筋平均张拉力（ N） P预应力筋张拉端的张拉力（ N） 从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad） x从张拉端至计算截面的孔道长度（ m） 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取 0.0015 预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取 0.200.25 b、预应力筋张拉的实际伸长值 L（mm） L= L1 +

16、L2，式中： L1从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值（ mm） L2初应力以下的推算伸长值（ mm），可采用相临级的伸长值。 张拉作业 梁体砼强度达到设计强度后开始张拉， 张拉时采用两端对称双控 张拉。步骤如下： a、千斤顶就位 首先安装工作锚。 用铁管将夹片轻轻打入锚环， 使各夹片的缝隙 均匀，端面平齐；然后安装限位板、千斤顶及工具锚，并用铁管将工 具夹片均匀打入工具锚内。调整锚具、垫板及千斤顶位置，使孔道、 锚具和千斤顶三者轴线吻合。 b、确定张拉程序 张拉程序为： 0初应力（ 0.1k）k持荷 2 分钟锚固 式中： k预应力钢绞线的设计张拉控制力，即 1395MPa 张拉秩序为： 2N

17、6-2N1-2N5-2N1-2N4-2N1-2N7-2N3-2N7-2N2-2N7 c、张拉； 张拉采用双控法，以应力控制为主，以伸长值作为校核。 张拉过程中， 两个千斤顶须对称同步进行张拉， 并设专人负责记 录油表读数和伸长值，严格控制张拉速度，做到平稳、缓慢，分级均 匀加载、卸载。当实测伸长量之和与理论伸长量之间的误差超过 6% 时，必须查明原因予以处理。 锚固 稳压补张后回油，进行锚固。锚固后，缓慢回油，退顶卸载，整 机复位进行下一束张拉。 10、孔道压浆 管道压浆在预应力筋张拉完成后及时进行。压浆前，将锚具周围 的钢丝间隙和孔洞填封，以防冒浆。 管道清洗时，先吹入无油分的压缩空气清除管道松散微粒，然后 用中性洗涤剂用水稀释冲洗管道， 直到将松散颗粒除去及清水排出为 止，最后以无油的压缩空气将管道吹干。 水泥浆拌和时首先将水加于拌和机内，再放入水泥，经充分拌和 后，再加入掺加料。拌和时间至少 2min ，直到达到均匀的稠度为止。 水泥浆稠度控制在 1418s 之间。 水泥浆从配制到入管控制在 40min 以内。水泥浆在使用前和压注 过程中须经常搅拌。 压浆用活塞式压浆泵，从一端向另一端压浆，当另一端冒出浓浆 后，关闭出口阀门继续压浆，压力为 0.60.7Mpa，保压 3min 后关闭 进口阀门， 压浆结束。 压浆时应注意：水泥浆自调制至灌入孔道的延续时间， 不超过 40