24000DWT成品油船方案设计

1、24000DWT成品油船方案设计 The General Design Of a 24000 DWT Product Oil Tanker 学 专 院 係 ): 船舶工程学院 业： 船舶与海洋工程 学 生 姓 名： 学 号： 指 导 教 师： 评 阅 教 师： 宀 兀 成 日 期： 年 月日 24000DWT成品油船方案设计 本次毕业设计的具体任务为24000DWT成品油船的方案设计，该船航行于我国近海 区域。 在设计过程中着眼于确保船舶的适用性，保证其能够较好地完成设计任务书中规定 的使用任务。本次设计涉及多个方面，大体上来说，可以分为下面六个部分： 1、主要要素确定 根据设计任务书的要求，

2、初步确定设计船的主尺度、船型系数和排水量等主要要素， 并对其稳性、航速、容积等进行校核，最终确定设计船的主尺度。 2、型线设计 采用“1-Cp”法改造母型船水下部分型线，水线以上部分自行设计，考虑型深、 布置等方面的要求，同时注意与水下部分型线的配合，最终得到设计船的型线图。 3、总布置设计 按照规范要求并参考12000DWT母型船进行总布置设计，区划船主体和上层建筑， 布置舱室设备。 4、静力学及完整稳性计算 对设计船的装载情况、浮态、初稳性、完整稳性等进行计算，并绘制静水力曲线、 舱容要素曲线、稳性横截曲线、静稳性曲线和动稳性曲线等，以确定设计船满足设计任 务书和规范的要求。 5、快速性计

3、算及螺旋桨设计 采用.百-S图谱设计螺旋桨的直径和其它参数。保证船、机、桨三者的配合，以提 高设计船的整体性能。 6、船体结构设计 参考母型船，按照按照CCS国内航行海船建造规范（2006）的规定，对设计船 进行货舱区的结构设计，选取构件，并校核总纵强度，以保证结构设计合理。最后绘制 典型横剖面图。 关键词：成品油船；主尺度；型线；总布置；稳性；螺旋桨 -I - 24000DWT成品油船方案设计 The Ge neral Desig n Of a 24000 DWT Product Oil Ta nker Abstract The specific task of graduation des

4、ign is to design a 24000DWT product oil tanker which mianly sails on the costal water of China. The main concerns in the desig n process are paid at both en suri ng the applicability of the ship and better econo mics, as well as en vir onmen tal, aesthetic and other aspects. The desig n includes a l

5、ot of aspects Generally speaking, this design can be divided into six major parts as follows: 1. Prin cipal dime nsions desig n Accordi ng to the requireme nts of the in struct ion, the prin cipal dime nsions and displacement can be determined by referring to empirical functions initially. And then

6、to check the in itial stability, speed and volume to determ ine the prin cipal dime nsions fin ally. 2. Lines desig n Rebuild the lines of the archetype below the waterline by using the method of-Cp” . The lines over the waterline are drawn both considering the depth and arrangement. According to Io

7、ngitudinal center of buoyancy and coefficient of block modify lines until they are reas on able. 3. Gen eral arran geme nt desig n Referri ng to the 12000t product carrier esieral arran geme nt, the gen eral arran geme nt is desig ned in accorda nee with the correlative rule. 4. Calculation of hydro

8、statics and stability Check the stowage performanee, flotation, stability, integrity and so on, and draw the curve of hydrostatic. Static and dynamic stability of two loading conditions are calculated respectively. The results dem on strate that the stability of the ship meets the requireme nt of th

9、e criteri on. 5. Screw propeller desig n Design the diameter and other parameter of the screw propeller by employing the Bp - S spectrum, ensure the cooperation of the ship, mainframe and the screw in order to enhance the total capability of the ship desig ned. 6. Structure desig n The hull structur

10、e is designed according to Rules and Regulations for the Construction and Classification of Steel Sea Ships (2006), and select the components and check the inten sity of portrait body, in order to make sure the desig n of structure is reas on able.A nd furthermore, the designer draws typical transve

11、rse section planes. Key Words : Product oil tanker; Principal Dimensions; Moulded Lines; General arrangement; Stability; Screw Propeller; Structure -iii - 24000DWT成品油船方案设计 目 录 摘 要. AbstractII 引 言1 1设计任务书3 1.1用途3 1.2航区和航线3 1.3船级3 1.4船型3 1.5航速3 1.6续航力3 1.7船员数3 1.8动力装置3 1.9规范4 2船舶主要要素确定5 2.1船舶排水量初步估算5

12、2.1.1基本设计思路 5 2.1.2排水量的估算5 2.2初步拟定主尺度及方形系数 6 2.2.1统计法6 2.2.2主要尺度比法7 2.2.3船型资料法7 2.2.4初拟结论8 2.3初选主机8 2.4空船重量估算9 2.4.1船体钢料重量估算 9 2.4.2木作舣装重量估算9 2.4.3机电设备重量估算 10 2.5重力与浮力平衡10 2.6载货量Wc计算12 2.6.1主机燃油重量 W012 2.6.2滑油重量估算 W112 263炉水重量估算 Wbw12 2.6.4船员生活用水 13 265人员及行李13 266食品13 267备品13 2.7稳性校核13 2.7.1浮心垂向高度的估

13、算13 2.7.2横稳心半径的估算14 2.7.3重心垂向高度的估算14 2.7.4初稳性校核 14 2.8航速校核16 2.8.1总推进系数估算16 2.8.2航速校核参数计算 17 2.8.3绘制有效马力曲线及航速校核 19 2.9容量校核20 2.9.1本船提供的总容积 21 2.9.2货油舱能提供的容积21 2.9.3专用压载水舱能提供的容积 21 2.9.4本船货油所需容积22 2.9.5本船专用压载水舱所需容积 22 2.9.6容积校核 22 2.10干舷校核22 2.10.1船的基本干舷23 2.10.2船长L0.15m，满足初稳性下限的要求。 为了避免船舶发生谐摇，保证船舶谐摇

14、缓和，必须使 GM小于上限值，所谓初稳性 上限值GM max就是保证船舶横摇缓和的最大初稳性高度。 为保证满足要求，则要求谐摇 因数满足下式: (2.24) T 1.3 T 式中：T 船舶横摇的自摇周期; T 波浪周期 船舶横摇的自摇周期可近似写成: 0.58 f 2 2 B 4Zg GM (2.25) 式中：B船宽，m； f B/d不同的系数，查船舶设计原理 表3.4可得f =1.01; Zg重心垂向高度； GM 船舶的初稳性高。 带入已知数据，计算可得： 空船：T 16.85s8s； 满载：T 15.06s 8so 波浪周期，航区常见的大波浪周期： T 08（2.26） 式中：入一-长，我

15、国沿海波浪情况，波长多在60m70m,偏于安全考虑，取入=65 代入上式，计算得：T 6.45s o 根据以上数据，对调谐因数进行计算： 空船时： T 16.85 2.611.3; T 6.45 满载时： T 15.06 2.33 1.3 o T 6.45 经过以上计算，均满足稳性要求。 综上，本设计船的稳性满足规范要求。 2.8航速校核 航速校核实质就是航速估算或马力估算。其目的是：（1）初步估算设计船在给定 主机情况下的航速；（2）或初步确定在所要求的航速下需要的主机功率。本设计是针 对目的（1）进行估算，本设计要校核当主机发出0.9倍的额定功率时航速能否达到设计 如任务书要求，即试航速度

16、为15.0k no 2.8.1总推进系数估算 根据估算伴流分数的近似公式 ，采用泰洛公式（对于单螺旋桨船）： 0.5Cp 0.05 (2.27) 其中，Cp为设计船的棱型系数，Cp=Cb/Cm, Cm为设计船的中横剖面系数，为便于 型线设计时采用1-Cp法进行，故设计船的中横剖面系数取自母型船，即6=0.990,计 算得Cp=0.808,将其带入到（2.27）式中，计算得： 0.350。 根据估算推力减额分数的近似公式，采用汉克歇尔公式（对于单螺旋桨标准商船）： t 0.50Cp 0.12 (2.28) 其中，Cp为设计船的棱型系数, Cp=0.808,代入上式，计算得：t=0.284。 船身

17、效率按下式计算: (2.29) 将以上计算结果代入上式，计算得：h 1.101 取相对旋转效率R 1.0 ； 取功率储备10%，轴系效率s 0.97 ； 螺旋桨敞水收到马力：PD 0.9FS R s 7828.19kW 10636.129hp ； 计算螺旋桨进速： V （1 ）V 9.749kn。 由公式： Bp NPD/V5（ 2.30） 计算得：BP 6.591，在MAU图谱中查到约为0.538。 推进效率 0 r h s 0.574，考虑适当裕度，取0.550。 所以，设计船的有效马力 THP BHP 8967 0.5504931.85kW。 2.8.2航速校核参数计算 设计船浮心纵向位

18、置Xb的估算，采用运输船舶设计特点中给出的统计公式估 Xb 47.619 (Cb 0.765)%Lpp(2.31) 计算得：Xb 1.672%Lpp，根据船舶设计原理图5-5知，与本船的棱型系数相 配合的最佳浮心纵向位置约为1%3%Lpp,所以取1.672%Lpp是合理的。 现将航速校核主要参数汇总如下： 表2.5航速校核主要参数 项目 数值 L pp 152.00m Ld=1.01 L pp 153.52m B 26.10m d 9.80m D 15.6m A 32068t 31100 m3 Cb 0.800 Cbd = Cb/1.01 0.792 Cm 0.990 Cp 0.808 Cpd

19、= Cp/1.01 0.8001 B/d 2.663 Ld/B 5.882 Xb 2.541m 1 S (3.4 1 0.5Lpp) 5752.41m2 p 104.5kg s2/m4 0.5 pS 300563.19 kg E/m2 CRt=(BdC m/s) Zr 0.044 Zr vX 610 1.519 2.8.3绘制有效马力曲线及航速校核 选用莱普法(Lap Keller)计算有效马力曲线，列表计算如下: 表2.6有效马力曲线计算表 序号 项目 数值 1 V(k n) 13 14 15 16 2 V s(m/s) 6.687 7.202 7.716 8.230 3 Vs.CpdLd

20、0.603 0.650 0.696 0.743 4 Zr X03(查图) 25 28 36 50 5 Ld/B修正 0.10 0.10 0.10 0.10 6 修正后的Zr W3 25.25 28.28 36.36 50.50 7 CRt M03 1.081 1.210 1.556 2.161 8 V-Ld 1026.619 1105.590 1184.560 1263.531 9 Re=(8)/(1.18831 10犬) 863931923 930388225 996844527 1063300829 10 CfsX103 1.558 1.544 1.530 1.518 11 CaX103

21、(查表)9 0.0003 0.0003 0.0003 0.0003 12 (CFs+Ca) 103=(10)+(11) 1.559 1.544 1.531 1.518 13 Cti X103=(7)+(12) 2.639 2.754 3.087 3.680 14 Vs2 (m2/s2) 44.719 51.863 59.537 67.739 15 (1/2) pSVs2 13440778.0 15588121.3 17894527.0 20359995.1 16 Rti=(13)总5) W3(kg) 35940.758 43501.951 55966.617 75907.233 17 B/d

22、修正=(B/d-2.4) 5% 0.013 0.013 0.013 0.013 18 Rt=(16) (1+(17)(kg) 35940.758 43501.951 55966.617 75907.233 19 Vs/75(m/s) 0.089 0.096 0.103 0.110 20 EHP=(18) (19) 0.736 (kW) 2358.566 3074.357 4237.774 6130.849 根据表2.6相关数据，可绘制出有效功率曲线，如图2.1 功效有 由图2.1可得出：当主机输出功率为主机的0.9倍额定功率时，设计船航速约为 15.25k n,大于设计任务书要求的15.0k

23、n，故航速满足设计要求。 2.9容量校核 对双底双壳型油船容积校核要分层检验，即分别对货油舱容积和专用压载舱舱容进 行校验。 即满足以下公式： Vtk Vcn（ 2.32） （Vd Vtk）Vbn（ 2.33） 式中：Vtk货油舱能提供的容积，m3; Vcn货油所需容积，m3; VD 货油区能提供的总容积，m3; Vbn压载舱所需容积，m3。 2.9.1本船提供的总容积 本船能提供的总容积Vd按下述统计式计算: VDKvKcLppBDCmd （2.34） K 0.6596 0.6747Cb 0.3022Kc （2.35） Cmd 1(15)d/D （2.36） 式中：Cm船中剖面系数，取Cm=

24、0.990； Kc 货油区长度利用系数，现代大型油船Kc范围为0.700.79,本设计船 取 Kc=0.735; Cmd型深高度下中剖面面积系数，计算得Cmd=0.994。 根据已知数据，可以计算得：VD=44176.764m3。 2.9.2货油舱能提供的容积 本船货油舱能提供的容积Vtk按下式计算： VtkKaLc B 2b D hd（2.37） 0.25Cb 0.702 0.018b 0.950 (2.38) 式中：Cb方形系数; hd 双层壳宽度，按规范要求, 本设计船b=1.7m； 双层底高度，按规范要求, b=0.5 DW 20000 1.7 m或2m取小者，故 B hd不小于扁1.

25、740m与2m较小者，本 设计船取hd 2m 根据（2.38）式，计算得：Ka 0.885，将已知数据代入（2.37）式中，经过计算可 得：030507.529 m3。 2.9.3专用压载水舱能提供的容积 本设计船专用压载水舱（即为双层底之间）能提供的容积: (VD Vtk)44176.764 30507.52913669.235 m3。 2.9.4本船货油所需容积 本船货油所需容积按下式计算: (2.39) 式中：Wc 货油量，WC 23000 t; rc 货油密度，rc 0.82t/m3； k 考虑货油膨胀及舱内构架系数，k 1.04。 计算得：货油所需容积 Vn 29170.606 m3

26、。 2.9.5本船专用压载水舱所需容积 根据统计大中型油船压载水舱容积的资料， 可以得到Vbn 般为30%DW40%DW， 本船取 Vbn=40%DW=9600m3。 2.9.6容积校核 根据以上计算数据，可知：Vtk Vcn，（Vd Vtk） Vbn，Vd （Vcn Vbn），其中，这 里计算的压载水容积是货油区的，全船的压载水舱还包括首、尾压载水舱，由于此时已 满足压载水容积要求，那么全船的压载水容积自然满足要求。综上，设计船舱容满足所 需要求。 2.10干舷校核 船舶干舷的大小，对船舶的耐波性、抗沉性（干舷甲板与舱壁甲板一致时）及稳性都 有重大影响。因此，为使船舶有一定的储备浮力，为减少

27、甲板上浪的程度，保证船舶的 安全，任何一条船都应该保证一定的干舷数值。 夏季最小干舷F按下式计算： F F。 f1 f2 f3 f4 f5（ mm）（ 2.40） 式中：F0船的基本干舷，mm； 船长L100 m的船舶的干舷的修正，mm； 方形系数对干弦的修正，mm ； 型深对干弦的修正，mm； 有效上层建筑和围蔽室对干舷的修正， mm； 非标准舷弧对干舷的修正，mm 2.10.1船的基本干舷 查阅船舶设计原理表3.8,表中以船长为参数给出了标准船基本干舷数值，根 据设计船的船长，利用内插法求得设计船的基本干舷Fo=1983.8mm。 2.10.2船长L L/15则干舷应按下式计算所得增加：

28、f3 (Ds *)R(2.42) 15 式中，R 为系数，当 L 120m时，R=250。 设计船长为152.0m，故R=250，计算可得：f3=1366.67mm。 2.10.5有效上层建筑和围蔽室对干舷的修正 由下列公式进行有效上层建筑和围蔽室对干舷的修正计算： f4 kf0（ 2.43） 式中，fo为上层建筑和围蔽室的有效长度 E=L时的干舷减小值。设计船L 122m 所以取fo=-lO7Omm； k为当E5800.0mm3193.96mm； 所以干舷满足规范要求。 2.11技术经济分析 2.11.1对船长的分析 船长对船舶钢料重量有主要影响1011，增加船长将使船体钢料及舾装设备的重量

29、增 加从而增加造船价格，本设计船是成品油运输船舶，设计时应注意尽量减小船长，降低 造价和消耗，提高运输能力，提高船的经济性，本船垂线间长Lpp = 152.0 m,小于用经 验公式算得的船长，属于同类型船的经济船长范围内。 2.11.2对型深的分析 型深对舱容的影响较大，本设计船型深较大，有效地保证了要求的舱容，同时也有 利于减小船长，降低船舶的造价，提高其经济性。 2.11.3对方形系数的分析 方形系数对船舶性能有很大的影响，尤其是阻力，因而船舶的经济性好坏与船舶的 方形系数有很大关系，而方形系数又受到傅汝德数影响。 本船的傅汝德数12为Fn 亠 0.20，根据赛维尔雷夫临界方形系数估算公式

30、可 以得到临界方形系数Cbk 1.216 2.4Fn0.736，本船的方形系数厲0.800。 当 一定时，方形系数越接近临界方形系数，对降低船舶的阻力有利。本设计船选 择的Cp比临界方形系数大，虽然使阻力有所增加，但能够使主尺度适当减小，对降低 造价有利，因此本船的方形系数选取的比较合理。 综上所述，本船的经济性是可以得到保证的。 2.12本章小结 本设计船为运输船舶，应尽量提高其经济性能，因此设计时应注意降低造价，以降 低成本，尽量提高航速，降低消耗，提高其运输能力，提高经济性能。船长对船舶的造 价影响较大，故应该尽量减小船长；运输船舶，应满足载重量要求，在适当减小船长的 情况下，可以适当增

31、加型深，以满足本船舱容；由于本设计船的吨位特点，其他性能对 其的限制较少，影响较小，能够满足要求。综上所述，在满足航速和舱容的要求下，尽 量减小本船的主尺度，提高经济性能。 经过以上稳性校核、航速校核、容量校核、干舷校核，得出以上性能均满足要求， 因此重力浮力平衡后确定的主尺度等要素，不作更改。 现将设计船的主尺度等要素总结如下表： 表2.7设计船的主尺度等要素 项目 数值 垂线间长 Lpp 152.00m 型宽B 26.10m 型深D 15.60m 设计吃水 d 9.80m 方形系数 Cb 0.800 排水量 32068t 续表2.7 项目 数值 排水体积 31100m3 载重量DW 240

32、00t 载重量系数nw 0.75 3型线设计 由于母型船性能比较可靠，而且存在平行中体，因此采用“1 Cp ”法进行型线设 计。 设计船与母型船的主要要素列表如下： 表3.1设计船与母型船主要要素 项目 设计船 母型船 垂线间长Lpp 152.00m 137.00m 型宽B 26.10m 24.00m 型深D 15.60m 12.20m 设计吃水d 9.80m 8.50m 方形系数Cb 0.800 0.803 棱形系数Cp 0.808 0.810 船中剖面系数Cm 0.990 0.990 浮心位置Xb 1.672% 1.244% 3.1绘制母型船横剖面面积曲线 根据16500t母型船的型值表，

33、利用辛普生法计算母型船水线面以下各站处横剖面面 积，并对其进行无因此化，计算数据列表如下： 表3.2母型船各站横剖面面积及无因此化曲线的坐标 站数 横剖面面积 无因次化横坐标 无因次化纵坐标 0 5.328 -10.0 0.026 0.5 15.156 -9.5 0.075 1 35.949 -9.0 0.178 续表3.2 站数 横剖面面积 无因次化横坐标 无因次化纵坐标 1.5 63.758 -8.5 0.316 2 95.419 -8.0 0.473 3 153.196 -7.0 0.759 4 187.667 -6.0 0.930 5 199.371 -5.0 0.988 6 201.

34、850 -4.0 1.000 7 201.850 -3.0 1.000 8 201.850 -2.0 1.000 9 201.850 -1.0 1.000 10 201.850 0.0 1.000 11 201.850 1.0 1.000 12 201.850 2.0 1.000 13 201.850 3.0 1.000 14 201.850 4.0 1.000 15 200.936 5.0 0.995 16 193.923 6.0 0.961 17 172.864 7.0 0.856 18 125.866 8.0 0.624 18.5 94.368 8.5 0.468 19 63.887 9

35、.0 0.317 19.5 39.177 9.5 0.194 20 20.008 10.0 0.099 根据表3.2的数据，画出母型船横剖面面积无因次曲线，如图3.1 图3.1母型船横剖面面积曲线 3.2改造母型船横剖面面积曲线 3.2.1母型船棱形系数以及浮心位置 母型船无因次化的横剖面面积曲线的面积就是母型船棱形系数Cpo，从而可以得到 母型船前体与后体的棱形系数Cpf。与Cpa0。 在CAD中，查询得到母型船前体棱形系数 Cpf0 0.8318，母型船后体棱形系数 Cpao 0.7844。 母型船棱形系数Cpo 0.810，浮心纵向位置Xb 1.244%Lpp 1.704 m。 3.2.

36、2“1 Cp ”法改造母型船横剖面面积曲线 按“1 Cp ”法求母型船横剖面面积曲线各站移动距离dxi的表达式如下： dxi XL Cpf （船中前各站） 1Cpf 1（ 3.1） dXCpa （船中后各站） 1C pa0 因此，各辅助站距理论站距离为 土 dx,由此得到变化后的设计船面积曲线。 2 根据下列公式计算设计船的棱形系数： Cpf Cp 2.25 匹（3.2） Lpp Xb Cpa Cp 2.25 汁（3.3） Lpp 式中：Cpf 设计船前体棱形系数； Cpa 设计船后体棱形系数； Cp设计船棱形系数； Xb 设计船浮心纵向位置。 代入相关数据得Cpf 0.8458，Cpa 0.

37、7706，根据公式（3.1）可以计算出设计船各 站的偏移量，如下表： 表3.3“ 1 Cp”法得到的设计船各站的偏移量 站数 x dx i 变化后值 0 -1.00 0.000 -1.000 0.5 -0.95 -0.003 -0.947 1 -0.90 -0.006 -0.894 1.5 -0.85 -0.010 -0.840 2 -0.80 -0.013 -0.787 3 -0.70 -0.019 -0.681 4 -0.60 -0.026 -0.574 5 -0.50 -0.032 -0.468 续表3.3 站数 x dx i 变化后值 6 -0.40 -0.038 -0.362 7 -

38、0.30 -0.045 -0.255 8 -0.20 -0.051 -0.149 9 -0.10 -0.058 -0.042 10 0.00 -0.064 0.064 11 0.10 0.075 0.175 12 0.20 0.067 0.267 13 0.30 0.058 0.358 14 0.40 0.050 0.450 15 0.50 0.042 0.542 16 0.60 0.033 0.633 17 0.70 0.025 0.725 18 0.80 0.017 0.817 18.5 0.85 0.012 0.862 19 0.90 0.008 0.908 19.5 0.95 0.00

39、4 0.954 20 1.00 0.000 1.000 根据上述数据，可以绘制出利用“1 Cp ”法得到的设计船的无因此化横剖面面积 曲线如图3.2。 根据图3.2,利用CAD查询功能，可以得到经过“ 1 Cp”法变化后所得设计船的 棱形系数Cp及浮心纵向位置Xb （占船长的百分比），其查询结果如下：Cp 0.8082， Xb 1.820%Lpp。 由以上结果可知，Cp变化量很小，满足要求；Xb当初设计值Xb 1.672%Lpp， “ 1 Cp”法得到的设计船的浮心纵向坐标为 Xb 1.820%Lpp，相差8.866%，不在0.5% 的误差范围内，不满足设计要求。为了获得更精确的变换结果，采用

40、迁移法对“ 1 Cp ” 法的结果进行进一步的变换。 3.2.3 “迁移法”调整浮心纵向位置 横剖面面积的形变函数为 x by（ 3.4） 式中y母型船面积曲线在x处的竖坐标； 1 c b系数，b p xb。 Cp 利用迁移法对浮心纵向位置进行调整， 由于经过一次迁移调整后的负心纵向位置仍 不满足要求，故多次利用迁移法的原理对得到的横剖面面积曲线做进一步调整，现在最 后一次迁移法调整的数据列表如下： 表3.4迁移法得到的设计船各站的偏移量 站数 横剖面面积 迁移2次后的值 变化量 迁移3次后的值 0 0.0264 -1.0016 0.0000 -1.0016 0.5 0.0751 -0.948

41、6 0.0000 -0.9486 1 0.1781 -0.8957 -0.0001 -0.8958 1.5 0.3159 -0.8430 -0.0001 -0.8430 2 0.4727 -0.7903 -0.0001 -0.7904 3 0.7590 -0.6848 -0.0002 -0.6850 4 0.9297 -0.5790 -0.0003 -0.5792 5 0.9877 -0.4727 -0.0003 -0.4730 6 1.0000 -0.3664 -0.0003 -0.3667 7 1.0000 -0.2600 -0.0003 -0.2602 8 1.0000 -0.1535

42、-0.0003 -0.1538 9 1.0000 -0.0471 -0.0003 -0.0474 10 1.0000 0.0593 -0.0003 0.0590 11 1.0000 0.1701 -0.0003 0.1698 12 1.0000 0.2618 -0.0003 0.2615 13 1.0000 0.3534 -0.0003 0.3531 14 1.0000 0.4451 -0.0003 0.4448 15 0.9955 0.5368 -0.0003 0.5365 16 0.9607 0.6287 -0.0003 0.6284 续表3.4 站数 横剖面面积 迁移2次后的值 变化量

43、迁移3次后的值 17 0.8564 0.7208 -0.0003 0.7206 18 0.6236 0.8136 -0.0002 0.8134 18.5 0.4675 0.8602 -0.0001 0.8601 19 0.3165 0.9068 -0.0001 0.9067 19.5 0.1941 0.9532 -0.0001 0.9532 20 0.0991 0.9995 0.0000 0.9995 根据以上数据，根据新的偏移量辅助站绘制出“迁移法”横剖面面积曲线，如图 3.3。 经过校核，“迁移法”变换后的横剖面要素，即Cp，Xb均满足设计要求 经过“1 Cp ”法与“迁移法”的变换调整之

44、后，设计船新的辅助站位置为 dx (dx dx)，代入各站的数值，从而得到设计船新的辅助站的实际位置。 3.3绘制型线图 3.3.1绘制格子线 选定绘图比例13，根据设计船的主尺度，绘制设计船格子线。 3.3.2绘制半宽水线图 （1）绘制辅助站的半宽水线图 利用“1 Cp ”法和“迁移法”对母型船的横剖面面积曲线进行调整后，得到设计 船的横剖面面积曲线，对母型船的型值表进行调整，可以得到设计船辅助站对应的型值 表，由此，根据设计船辅助站的水线半宽值绘制设计船的半宽水线图，设计船的辅助站 半宽值列表如下： 表3.5设计船辅助站的半宽值 站号 BL 980 1960 3920 5880 7840

45、9800 11760 辅助站 距离 0 3.408 6.203 -76.12 0.5 2.321 5.054 7.459 -72.09 1 1.297 1.429 1.136 1.626 3.727 6.384 8.587 -68.08 1.5 1.304 2.958 3.195 3.201 3.682 5.346 7.690 9.625 -64.07 2 2.693 4.808 5.369 5.647 5.937 7.150 9.105 10.489 -60.07 3 6.204 8.585 9.172 9.798 10.141 10.586 11.207 11.859 -52.06 4 8

46、.802 11.010 11.626 12.156 12.390 12.565 12.714 12.839 -44.02 5 9.788 12.198 12.669 12.952 13.033 13.050 13.050 13.050 -35.95 6 10.799 12.617 13.014 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 -27.87 7 10.799 12.617 13.014 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 -19.78 8 10.799 12.617 13.014 13.050 13.050 13.050 1

47、3.050 13.050 -11.69 9 10.799 12.617 13.014 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 -3.60 10 10.799 12.617 13.014 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 4.48 24000DWT成品油船方案设计 续表3.5 站号 BL 980 1960 3920 5880 7840 9800 11760 辅助站 距离 11 10.799 12.617 13.014 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 12.90 12 10.799 12.617

48、 13.014 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 19.87 13 10.799 12.617 13.014 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 26.84 14 10.799 12.617 13.014 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 33.81 15 10.367 12.287 13.014 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 40.78 16 9.062 11.588 12.227 12.633 12.773 12.813 12.841 12.92

49、2 47.76 17 6.525 9.989 10.779 11.457 11.575 11.524 11.604 12.043 54.76 18 3.263 6.778 7.648 8.373 8.629 8.695 8.801 9.540 61.82 18.5 1.394 4.483 5.570 6.367 6.659 6.731 6.986 7.913 65.37 19 2.874 3.744 4.445 4.619 4.601 4.715 5.655 68.91 19.5 1.363 2.246 2.973 3.042 2.836 2.548 3.570 72.44 20 0.924

50、1.899 2.118 1.766 0.000 1.022 75.96 得到设计船的半宽水线图后，利用CAD查询功能，根据设计船的实际站位的位置, 查出设计船的理论站的半宽值。 表3.6设计船理论站的半宽值 站号 BL 980 1960 3920 5880 7840 9800 11760 理论站距离 0 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 2.338 5.879 -76.00 0.5 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 1.097 4.397 7.418 -72.20 1 0.000 1.230 1.454 1.423 1.709 3

51、.378 6.249 8.741 -68.40 1.5 1.289 2.912 3.105 3.276 3.878 5.415 7.645 9.717 -64.60 2 2.891 4.641 4.993 5.394 6.135 7.126 8.881 10.427 -60.80 3 5.908 8.125 8.698 9.395 9.697 10.189 10.937 11.682 -53.20 站号 BL 980 1960 3920 5880 7840 9800 11760 理论站距离 4 8.411 10.643 11.270 11.847 12.069 12.305 12.507 12

52、.706 -45.60 5 9.838 11.987 12.497 12.848 12.972 13.050 13.050 13.050 -38.00 6 10.654 12.549 12.957 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 -30.40 7 10.799 12.617 13.014 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 -22.80 8 10.799 12.617 13.014 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 -15.20 9 10.799 12.617 13.014 13.050

53、 13.050 13.050 13.050 13.050 -7.60 10 10.799 12.617 13.014 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 0.00 11 10.799 12.617 13.014 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 7.60 12 10.799 12.617 13.014 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 15.20 13 10.799 12.617 13.014 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 22.80 14 10.7

54、99 12.617 13.014 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 30.40 15 10.619 12.458 13.005 13.050 13.050 13.050 13.050 13.050 38.00 16 9.590 11.867 12.522 12.814 12.919 12.959 12.971 13.002 45.60 17 7.176 10.462 11.097 11.854 11.975 11.935 12.037 12.360 53.20 18 3.763 7.495 8.101 8.919 9.151 9.198 9.417 9.99

55、1 60.80 18.5 1.869 5.649 6.195 6.808 7.103 7.182 7.512 8.195 64.60 19 0.000 3.632 4.212 4.696 4.895 4.895 5.421 6.042 68.40 19.5 0.000 1.569 2.355 3.067 3.127 2.942 3.067 3.729 72.20 20 0.000 0.000 0.722 1.722 2.111 1.481 0.000 0.988 76.00 3.3.3绘制横剖线图 (1) 在横剖面上画出设计船水线，ti如t，其中，t和to分别为设计船和母型船 to 的设计吃水

56、，而ti为设计船与母型船水线tio相对应的水线; -42 - 24000DWT成品油船方案设计 (2) 量取水线图上理论站上各水线的半宽值，绘制到横剖面图的对应水线上，从 而得到设计船的横剖线图； (3) 根据横剖线图校核设计船的Cb与Xb。 表3.7校核设计船的Cb与Xb 理论 横剖面 面积 间距 体积 力臂 面积矩 面积矩 体积矩 站号 面积 成对和 dL V=0.5*C*D 系数 S=7.6*B*F 成对和 M=0.5*H*D A B C D E F G H I 0 3.14 -10.0 -238.96 0.5 11.67 14.81 3.80 28.14 -9.50 -842.40 -

57、1081.36 -2054.58 1 43.92 55.58 3.80 105.61 -9.00 -3003.91 -3846.31 -7307.99 1.5 80.71 124.63 3.80 236.80 -8.50 -5214.01 -8217.92 -15614.04 2 117.69 198.41 3.80 376.97 -8.00 -7155.80 -12369.80 -23502.63 3 184.66 302.36 7.60 1148.95 -7.00 -9824.03 -16979.82 -64523.33 4 229.73 414.40 7.60 1574.70 -6.00

58、 -10475.82 -20299.85 -77139.44 5 248.69 478.42 7.60 1817.99 -5.00 -9450.04 -19925.86 -75718.28 6 252.74 501.42 7.60 1905.40 -4.00 -7683.14 -17133.18 -65106.09 7 253.08 505.82 7.60 1922.10 -3.00 -5770.26 -13453.40 -51122.94 8 253.08 506.16 7.60 1923.42 -2.00 -3846.84 -9617.10 -36544.98 9 253.08 506.1

59、6 7.60 1923.42 -1.00 -1923.42 -5770.26 -21926.99 10 253.08 506.16 7.60 1923.42 0.00 0.00 -1923.42 -7309.00 11 253.08 506.16 7.60 1923.42 1.00 1923.42 1923.42 7309.00 12 253.08 506.16 7.60 1923.42 2.00 3846.84 5770.26 21926.99 13 253.08 506.16 7.60 1923.42 3.00 5770.26 9617.10 36544.98 14 253.08 506.

60、16 7.60 1923.42 4.00 7693.68 13463.94 51162.98 15 252.61 505.69 7.60 1921.62 5.00 9599.08 17292.76 65712.49 16 248.07 500.67 7.60 1902.56 6.00 11311.85 20910.93 79461.52 17 225.85 473.92 7.60 1800.89 7.00 12015.27 23327.12 88643.05 续表 3.7 理论 横剖面 面积 间距 体积 力臂 面积矩 面积矩 体积矩 站号 面积 成对和 dL V=0.5*C*D 系数 S=7.