落地单排脚手架

1、目录1、 工程概况及施工条件22、编制依据23、脚手架构配件质量标准24、脚手架的用途25、施工工艺技术26、脚手架的交底与验收77、脚手架与建筑物之间的封闭方法88、脚手架的拆除89、脚手架搭设时注意事项910、 脚手架的使用规定 911、 脚手架的设计计算 910、工程概况:本工程为下麓村4#住宅楼，砖混结构，地上6层，设有阁楼，建筑高度21.4m。二、编制依据：落地单排钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) x钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-20

2、)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-2011)以及本工程的施工图纸。三、脚手架构配件的质量标准3. 1钢管用外径48. 3mm,壁厚3. 6 mrT旱接钢管,采用力学性能适中的Q235A (3#)钢，其力学性能 符合国家现行标准碳素结构纲GB/T700-2006中Q235A钢的规定，钢管有弯曲、压扁等缺陷的不得 使用。3.2扣件符合GB15831-2006钢管脚手架扣件规定，不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等缺陷， 扣件必须转动灵活，当扣件夹紧钢管处最小距离不小于5mm扣件防止锈蚀。3. 3脚手板用木脚手板及竹架板，木脚手板长度4-6m,宽度不低于200mm厚度不 低于50mm材质 符合

3、木结构设计规范中儿级材质规定，不得有腐朽、贯通节疤。四、脚手架的用途本工程拟采用落地单排脚手架。本脚手架为安全防护架，搭设高度(22米)，脚手架外立杆里侧满挂密目网全封闭。搭设尺寸为：立杆与墙中距离为0.8m，纵距J为1.5m,大小横杆的 步距为18 m ;连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6 m，水平间距4. 5 m,采用扣件连接；五、施工工艺技术【落地单排脚手架】钢管 483 X3.6扣件配套脚手板木脚手板、竹脚手板安全网密目安全网、工艺流程1、钢管落地脚手架场地平整、夯实T基础承载力实验、材料配备T定位设置通长脚手板、底座T纵向扫地杆T立杆 T横向扫地杆T小横杆T大横杆(搁栅)T剪刀撑T连

4、墙件T铺脚手板T扎防护栏杆T扎安全网。三、施工方法钢管落地脚手架定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉 直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定 位线上，垫板必须铺放平整， 不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与 主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内 排。其余按以下构造要求搭设。K 地基基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用垫板。地基承载能力能够满足 外脚手架的搭设要求(具体计算数据参阅脚手架计算书)

5、O2、立杆设置(1) 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣 件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小 于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3,顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位扎结不少于 2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮1m,高出檐口上皮1.5mo(2) 上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与辅立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置 扫地杆。扫地杆应米用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆o当立杆基

6、础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固 定，高低差不应大于Im。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mmo(3) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400o(4) 立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。150m2h单S%24m3h%40注：h一一步距；la 一纵距。(2) 连墙件的布置应符合下列规定： 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置； 一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建 筑物的层

7、高，并不应大于4m ( 2步)。(3) 对高度在24 n以下的单脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶 撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。(4) 连墙件的构造应符合下列规定： 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连 接，不应采用上斜连接；连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mr的钢丝拧成一股，使用的不应少于2股；亦可采用直径不小于6m的钢筋。(5) 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接

8、，与地面的倾角应在45 60。之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm抛撑应在连 墙件搭设后方可拆除。(6) 连墙件构造示意图单排脚手架c平面)脚手架刚性连墙件构造示意图I-垫未：2F钢管：3直：: 4僑向氷平杆；5T附加钢管7、架体内封闭(1) 脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。(2) 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3) 施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。六、脚手架交底与验收脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，要有节点构造详图，操作人

9、员必须严格 按照执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。要由专门人员对已经搭设好的脚手架按照搭设方案进行验收，验收时要有量化内容，女口：横、立杆 之间距数值，立杆的垂直度，横杆的平整度等都应详细记载在验收记录中。不能简单的用“符合要求” 来代替。七、脚手架体与建筑物之间封闭办法7.1密目网垂直封闭7.1.1密目网的质量要求1）密目网要四证齐全，要有阻燃性能，其续燃、阻燃时间均不得大于4秒。2）每10 cmX 10 Cm二100c川的面积上，有2000个以上网目。7.1.2密目网贯穿试验做耐贯穿实验时，将网与地面成30度夹角拉平，在其中心上方3米处，用5 kg重的钢管（管径 48-51 mm）垂

10、直自由落下，不穿透即为合格产品。7.1.3密目网的绑扎方法用14#T6#铅丝将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。八、脚手架的拆除8.1拆除方法制定拆除方案，方案应包括拆除的步骤和方法、安全措施等。拆除顺序应遵守由上 到下，先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆栏杆、脚手架、剪刀撑、斜撑、而后小横杆、大横杆、立杆 等，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除工作。拆架子的高空作业人员应戴安全帽， 系安全带，穿软底鞋上架作业，同时，周围设置栏杆或竖 立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事 故。8.2拆除除脚手架时，应符合下列规定：8.2.1拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁

11、上下同时作业；8.2.2连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除 高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；8. 2.3当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加 固后，再拆除连墙件；8.2.4当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，按规定设置连墙件和横向 斜撑加固。8. 3卸料时应符合下列规定：8.3.1各构配件严禁抛掷至地面；8.3.2运至地面的构配件应按规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码 堆存放。九、脚手架搭设时注意事项9. 1外径48 Cm与51 Cm的钢管严禁混合使用。9

12、. 2主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心 线距主节点 的距离不应大于150 =o9. 3杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100 =09. 4对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。9.5上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。9.6严格按搭设方案施工；连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步。9. 7在搭设过程中，应注意调整脚手架的垂直度，最大允许偏差100 =0十、脚手架的使用规定：10.1作业层每伽架面上施工荷载不得超过以下规定值，结构脚手架3KN/M 010.2在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆

13、件、整体性杆件、连续紧固件和连墙体。 确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以 恢复。10.3 I人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪失或落物。 严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。10.4人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀脚手架上下。10.5在作业中，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在 作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作用；发现有 异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。10.6在每步架的作业完成之后，必须将架

14、上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工 前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去，在作业期间，应及时清理落入安全网内 的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷物品和倾 倒垃圾。脚手架的设计计算、参数信息1 脚手架参数单排脚手架搭设高度为22 m ,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆与墙中距离为0. 8m，纵距L 5m,大小横杆的步距为1.8 m ；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根;采用的钢管类型为483 X.6 ；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6 m ,水平间距4.5 m ,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2活荷载参数施

15、工均布活荷载标准值：3.000 kN/m 2；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2层；3. 风荷载参数本工程地处山西泽州县，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数|1 ,计算连墙件强度时取0. 92 ,计算立杆稳定性时取0. 74 ,风荷载体型系 数 口 s 为 0. 693；4. 静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1360 ；脚手板自重标准值(kN/m2) :0. 300 ；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m) :0. 150 ；安全设施与安全网(kN/m2) : 0. 005 ；脚手板类别：竹架板；栏杆挡板类别：竹架板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m

16、):0.038 ；脚手板铺设总层数：4；5. 地基参数地基土类型：粉土；地基承载力标准值(kPa) :240. 00 ；立杆基础底面面积(m2) :0.20 ；地基承载力调整系数：0.50 o1二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第524条规定，大横杆 按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷 载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P 1=0. 038 kN/m ；脚手板的自重标准值：卩2二03 X 0.8/(2+1 )=0. 08 kN/m ；活荷载标准值：Q二3

17、X 0.8/ (2+1 )=0. 8 kN/m ；静荷载的设计值：q 1=1.2 X 0. 038+1.2 X 0.08=0. 142 kN/m ；活荷载的设计值：q 2=1.4 X 0.8=1.12 kN/m ；1图1大横杆设计荷载组合简图q2q2(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)q】IIIEIImrrTri44+丄44图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图k图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：22M imax 0. 08q 11+ 0. 10q 21跨中最大弯距为 Mimax二0. 08 X 0. 142 X 1.52+0. 10 X 1.12 X

18、1.52 =0. 278 kN m支座最大弯距计算公式如下：22M 2maX = -0. 10q 11 一 0. 117q 2122支座最大弯距为 M2max二-0. 10 X 0. 142 X 1.5-0. 117 X 1. 12 X 1.5 二一0. 327 kN m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：a =MaX (0. 278 X , 00327 X6) / 5080=64. 37 N / mm2 ；大横杆的最大弯曲应力为O二64. 37 N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值f 1=205 N/mm 2,满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算

19、公式如下：44V max = (0. 677qi I4 + 0. 990q214) /100EI其中：静荷载标准值：q 1= Pi+P2=0. 038+0.08=0. 118 kN/m ；活荷载标准值：q 2二Q二0. 8 kN / m ；最大挠度计算值为：V二45450. 677X0. 118X15004/ (100 x2. 06x105x121900)+0. 9900X. 8x 15004/ (100X2. O6X1O5X1219OO) = 1.758 mm；大横杆的最大挠度1.758 mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150 rmi与10 mn,满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ1

20、30-2011第5. 2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆 的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大 弯矩和变形。1荷载值计算大横杆的自重标准值：pi= 0.038 X 1.5 = 0. 058 kN脚手板的自重标准值：P2=0. 3 X 0. 8 X 1.5/(2+1 )=0. 120 kN ；活荷载标准值：Q二3X 0.8 X 1.5/(2+1) =1.200 kN ；集中荷载的设计值:P=1.2 X (0. 058+0. 12)+1.4 X 1.2 二 1.893 kNjq丄-:JJJ小横杆计算简图2.强度验算

21、最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯 矩和;均布荷载最大弯矩计算公式如下:2MqmaX q I /8Mqmax 1.2 X 0. 038 X 0. 8 /8 0. 004 kN m集中荷载最大弯矩计算公式如下:MPmaX P I /3Mpmax 1.893 X 0. 8/3 二 0. 505 kN m ；最大弯矩 M 二 M qmax + M PmaX 0. 509 kN Hl；最大应力计算值(T = M / W =20=100.102 小横杆的最大弯曲应力a =100. 102 N/mm小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mrn,满足要求!3.挠度验算最大挠

22、度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：4VmaX 45VmaX二5X0. 038 X00 /(384 X06 X0 X 121900) = 0. 008 mm ;大横杆传递荷载 P 二 P1+P2+Q 二 0. 058+0. 12+1.2 = 1.378 kN ；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：22 V pmax = PI (3 I 2 一 4 I 79)/72E IVmax = 1377.6 8X0X3 X 00-4 X 002 / 9 )/(72 2. OX X05X 121 900)二 0.

23、997 mm; 最大挠度和 V 二 qm V aX + V pmaX 0. 008+0. 997 1.005 Him;小横杆的最大挠度为1.005 mm小于 小横杆的最大容许挠度800/150=5. 333与10mm满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8. OOkN，该工程实际的旋转单扣 件承载力取值 为 8.OOkNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5. 2. 5):R W Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8. 00 kN ；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横

24、杆的自重标准值：P 1 = 0. 038 X 1.5 X 2/2二0.058 kN ；小横杆的自重标准值：P 2二0.038 X 0.8/2=0.015 kN ；脚手板的自重标准值：P 3二0.3 X 0.8 X 1.5/2=0. 18 kN ；活荷载标准值:Q 二 3 X0.8X1.5 /2 = 1.8 kN ；荷载的设计值:R=1.2 X (0. 058+0.015+0. 18)+1.4X1.8=2. 824 kN ；R 8. 00 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受

25、的结构自重标准值，为0. 136kN/mN gi = 0. 1360+(1.50 X 2/2) X 0. 038/1.80 X 18.00 = 3. 024kN ；(2) 脚手板的自重标准值；采用竹架板，标准值为0. 3kN/m2N G2= 0. 3 X4X1.5X0.8 /2 二 0. 72 kN ；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹架板挡板，标准值为0. 15kN/mN G3 = 0. 15 X4X 1.5/2 二 0.45 kN ；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005 kN/m 2N G4 二 0.005 X1.5X18 二 0. 135 kN ；经计算得到，静荷载标

26、准值N G= N G1+NG2+NG3+NG4 = 4. 329 kN ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按 一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N Q = 3 x 0.8 x 1.5 x 2/2 = 3. 6 kN ；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N g+0. 85X1.4Nq= 1.2 X4. 329+ 0. 85 X1.4X3. 6= 9.479 kN ；不考虑风荷 载时，立杆的轴向压力设计值为N*=1.2N g+1.4Nq=1.2x4. 329+1.4 X 3.6=10. 235kN ；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式

27、计算Wk=0. 7 |J. z s |1 CO其中3。-基本风压(kN / m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定 采用:GOo 二 0.4 kN/m2；U z -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：口 z二0. 74；Us-风荷载体型系数：取值为0. 693 ；经计算得到，风荷载标准值为：2W k = 0. 7X0.4X 0. 74X 0. 693 二 0. 144 kN/m 2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为：Mw= 0.85 x 1.4WkLah2/10 = 0.85 x 1.4 x 0. 144 x 1.5 x 1

28、.82/W = 0.083 kNm考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式O二N/( (J) A) +w/MW W f立杆的轴心压力设计值:N = 9.479 kN ；不考虑风荷 载时，立杆的稳定性计算公式Q二N/( 4)WA)f立杆的轴心压力设计值:N二10.235kN ；计算立杆的截面回转半径:i =1.58cm ；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3 得:k = 1. 155；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3 得：|1 1.8；计算长度，由公式I 0二kuh确定：I 0 = 3.

29、 742 m ；长细比：L o/i二237 ；轴心受压立杆的稳定系数由长细比I /i的结果查表得到： = 0. 13立杆净截面面积:A二4. 89 cm勺立杆净截面模量(抵抗矩):W二5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值:f二205 N/mm考虑风荷载时a 二 9478.8/(0. 13 X 489) +83043. 609/5080 二 165. 4552N/mm立杆稳定性计算O = 165.455 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f二205 N/mr2,，满 足要求！不考虑风荷载时a 二 10234. 8/(0. 13 X 489)二 161 筑 / mm立杆稳定性计算O = 161

30、 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f二205 N/mm满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20门)5.3.6条考虑风荷 载时，采用 单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs= (I)Af (1.2NG2k + 0. 85 X 1.4(q Z+Mwk 0 A/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K (kN)计算公式为：Ng2k = Ng2+Ng3+Ng4 二 1.305 kN ；活荷载标准值:Nq二3. 6 kN ；每米立杆承受的结构自重标准值:Gk二0.136 kN/m ；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mk=Mw / (1.4 X0. 85) = 0. 083 /(1.4X 0. 85) = 0. 07 kN mHs =( 0. 13 X4. 89x10_4x205x103-(1.2 x1.305+0. 85x1.4x (3.6+0. 13 x4. 89 x100X 0. 07/5. 08)/(1.2 X 0. 136)=37. 639 m ；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全