5000吨筒仓施组及应力分析

1、筒仓结构整体破坏的几种可能发布: 2009-6-01 10:14|编辑: 李常平| 来源: 成都建材设计研究院 摘要: 2005年浙江某水泥厂60m高生料均化库“爆炸”,2009年重庆某水泥厂60m高生料均化库倒塌。人们于是产生疑问：是什么原因导致生料库倒塌的呢？同时不少水泥企业也因此担心，“我的筒仓安全吗？”本文通过三维模型剖析筒仓结构整体破坏的可能性，透视桩基局部失效对结构整体安全的潜在威胁。 2005年，浙江某日产5000t水泥厂60m高生料均化库“爆炸”，顷刻间浓烟四起，方圆一里内尘土飞扬，遮天蔽日。该事故中两人死亡，多人受伤。2009年，重庆某水泥厂60m高均化库倒塌，临近高速公路中

2、断，窑尾提升机，收尘器被砸坏，全厂停产，损失巨大。事故后行业内反响巨大，勘察，设计，施工，监理等相关方立刻展开调查。不少业主因此担心，“我的筒仓安全吗？” 近年来水泥工业蓬勃发展，大型新型干法水泥厂象雨后春笋般在全国各地兴建。钢筋混凝土筒仓结构可谓大型水泥厂一大特色，直径从10m到60m，高度从20m到70m，储存物包括生料，掺和料，粉煤灰，碎石，熟料，水泥等，储量从几百吨到几万吨。由于结构的重要性，在设计，施工过程中，对于筒仓的安全性考虑和采取的措施是到位的。筒仓一般设计为筒壁支撑，仓体部分经严格裂缝验算，一般结构裂缝宽度平均不超过0.2mm，所配置的水平钢筋均大于抵抗物料侧压力所需要的配筋

3、。支撑筒壁内的压应力也远远低于混凝土极限抗压强度。虽然经受着内部物料磨蚀的考验，由筒仓上部结构破坏导致的整体倒塌的案例极其罕见。 以外径23m，高60m均化库为例，减压锥底部标高10m，有效储料高度48m。建立立体模型进行三维结构分析，可得出筒仓应力图谱及支座位移和支座反力表。其中地基假设为基岩，大直径桩基础。基岩弹性模量e=5400mpa, 变形模量s=4700mpa，单轴天然抗压强度37mpa。物料重量按照库壁圆周单位面积以重力荷载输入，结构自重自动计算。物料水平压力按照每8m分段计算后输入。除重力荷载和仓体水平压力，模型还同时考虑0.1kpa风荷载，30温度应力作用。荷载组合comb1=

4、1.0水平荷载+1.0竖向荷载+1.0风荷载+1.0温度荷载。筒仓计算模型筒仓支座编号(18个桩基)筒仓水平张拉应力图(mpa)筒仓支撑筒壁竖向压应力图(mpa)筒仓支座位移表（u3为竖向位移）jointoutputcasecasetypeu1u2u3texttexttextmmmmmm1152comb1combination00-15.4235721153comb1combination00-15.2770611154comb1combination00-15.1567621155comb1combination00-15.1040031156comb1combination00-15.11

5、89241157comb1combination00-15.193621158comb1combination00-15.3237471159comb1combination00-15.509521160comb1combination00-15.7232341161comb1combination00-15.7859611162comb1combination00-15.1538611163comb1combination00-13.856381164comb1combination00-14.5695131165comb1combination00-15.8409821166comb1co

6、mbination00-15.9349981167comb1combination00-15.1446791168comb1combination00-14.9431341169comb1combination00-15.414919 从筒仓应力图及支座位移表分析，支座位移均匀，各桩基能均匀受力，结构沉降较小。仓体部分最大张应7mpa，控制水平张力需要水平钢筋3d25150（二级钢筋）。而裂缝控制需要的水平钢筋为3d2590，此时仓壁平均裂缝在0.18mm左右，仅比肉眼能够分辨的大小0.1mm稍大。可见仓壁结构距离彻底破坏状态相差甚远。再看支撑筒壁压应力，支座处及洞口局部约16mpa，但该部分

7、有加强结构和钢筋，刚度和强度均远大于筒壁，结构安全是有保证的。其余大部分筒壁压应力在8-12mpa，若用c30混凝土，其设计抗压强度fc=14.3mpa，而混凝土的极限抗压强度fu应大于30mpa。可见支撑筒壁被压碎的可能性极小，除非施工质量极差。况且，目前绝大数大型筒仓一般用c40混凝土，加上竖向钢筋作用，强度更有保障。 显然，导致筒仓结构整体破坏的原因，极可能在基础和地基方面。 当工程地质良好，地基土承载力较高，比如大于500kpa时，或者基岩埋深较浅，采用浅基础比较经济时，筒仓均采用环板基础。环板基础整体刚度大，与上部结构协调工作，抵抗地基不均匀沉降的弹性好。这类基础施工采取大面积开挖，

8、整个地基被揭露出来，可以直观判断地基的状况，筒仓因为地基问题发生整体破坏的可能性极小，除非产生更大范围的地基整体失效，如大型滑坡。 当地基持力层以上软弱覆盖土层厚度较大时，筒仓一般采用桩基础。由于筒仓自重加上储料的总重量大，每跟桩的压力一般较大，从数百吨到数千吨。本文算例设18个桩基，通过三维整体分析可以得出支座反力标准值如下表。筒仓支座反力表（f3为竖向反力）jointoutputcasecasetypef1f2f3texttexttextnnn1152comb1combination85836.97-42010.0521068598.851153comb1combination47503.

9、47-62834.420868465.981154comb1combination44420.81-9892.9720704136.681155comb1combination37830.6341529.6520632067.961156comb1combination19832.2762139.9520652449.581157comb1combination-4533.2737621.1120754485.41158comb1combination-24906.64-42717.2320932239.051159comb1combination-34128.35-159173.022118

10、6004.41160comb1combination-67307.09-205450.8321477937.621161comb1combination-230719.1363011.7521563623.21162comb1combination-564856.2796543.0120700174.331163comb1combination-113417.7514236.4718927815.371164comb1combination1026491.28-597778.0519901954.741165comb1combination446166.12-445665.5721638781

11、.671166comb1combination-392870.98-300832.6621767207.781167comb1combination-636393.82-220024.6720687632.081168comb1combination142688.97361357.3620412320.551169comb1combination218362.68209940.1521056779.99 从上表看出，最大桩顶荷载1166支座为2176吨，平均单个桩顶荷载标准值在2100吨左右，如此巨大的荷载作用在单个构件上，如果桩基质量存在问题导致桩身强度偏低，或桩端持力层强度不足，或其它不良

12、地质情况，均可能造成桩体破坏进而导致结构整体倒塌。 首先从不良地质情况分析导致筒仓整体破坏的可能性。从业人员往往会相信基岩埋深比较浅的工程场地是好的场地，基岩给人的感觉就等于安全，可靠，基础简单，经济。多数情况下，这种直觉是正确的。然而，由于岩石是非均匀的物质，基岩分布情况，软弱面构造，走向，倾斜，边坡，溶蚀，裂隙等，决定了岩体结构异常复杂。而基岩一般埋藏在土体深处，完整、准确判断岩石的具体状态并不容易。物探可以探明大型断裂构造，钻探可以取芯查明岩石样本物理指标，但目前还没有一种方法可以明确判断场地范围内基岩的整体外貌以及岩体内部溶蚀裂隙和软弱面的具体分布，导致结构基础设计所依赖的地质资料具有

13、不完整性，它并非总是具有大于1.0的安全系数，这是对结构安全的潜在威胁。 筒仓结构整体倒塌有以下几种可能：一、结构位于基岩凌空面附近，基岩存在软弱结构面。 这种软弱结构面如果分布不普遍，地勘钻孔如果刚好不在该结构面处，则很难发现。就算没有软弱面，当桩基荷载很大时，基岩凌空面也可能整体被剪切破坏，导致结构整体倒塌。应对措施是，地勘明确判断基岩凌空面及走向，结构物远离凌空面。在初步勘察阶段一般能发现基岩面标高有突变，详细勘察阶段则应增加布孔数量和加大勘察范围，明确指出基岩凌空面具体位置和走向。如果结构物因为工艺布置不能远离基岩凌空面，应将桩基底部标高控制在能满足基岩边坡稳定的标高。基岩凌空软弱结构

14、面破坏示意图倾斜基岩面桩基滑移示意图二、基岩面倾斜角度大，桩基嵌入岩石深度不足，导致桩基滑移。 这种情况一般从地勘资料能够判断基岩面的倾斜角度，设计时应适当加大桩基嵌岩深度。施工时则务必以基底最低点计算桩基入岩深度，切忌因施工或测量误差导致桩基嵌岩深度不足，这将导致桩基滑移，进而造成结构整体倒塌的事故。基岩面陡峭情况还应注意桩间距与桩底高差的关系，应根据地勘报告要求验算岩石边坡稳定性。地勘报告缺少此项参数时，应要求地勘单位补充该数据。三、桩基位于溶洞顶部 岩溶地区的桩基危险性极高，详细地质勘察不可能完全找出整个场地内的溶洞。桩基规范规定，对于一柱一桩结构，应进行施工勘察，查明桩底5m或3d范围

15、内的地质情况。对于筒仓这种重型结构，当然不能认为是群桩而放松对地质勘察的要求。尤其在岩溶地区，对所有桩底进行地质勘察是绝对必要的。溶洞顶部破坏示意图四、局部桩基失效 当桩基位于地下水丰富，软弱土层较厚，桩身长度较大时，一般采用钻孔或冲孔桩。这种桩基施工一般采用泥浆护壁法施工，可能因为地质资料不够准确，施工设备局限，桩底沉渣清理不完全，或混凝土浇筑过程中塌孔，漏浆等原因，导致部分或全部桩基存在质量缺陷。而目前绝大多数地区桩基质量检查规定只对桩基采用抽样检查，极有可能漏掉存在质量隐患的桩基。根据本模型，假设单桩竖向承载力特征值为2200吨。计算显示，当局部桩基失效后，由于基础和上部结构的刚度大，基

16、底反力传递给相邻桩基。根据桩基设计，当单桩荷载标准值超过其设计承载能力两倍时可能达到破坏极限状态。即当桩顶压力接近或超过4400吨时，桩基极有可能发生破坏。计算显示，当仅一根或两根桩失效时，相邻桩基荷载增加幅度尚不能达到破坏极限状态。当1165, 1166, 1167三根桩同时失效后，相邻桩基1164, 1168号桩反力接近极限。当1164, 1165, 1166, 1167四条桩失效后，相邻两个桩1163 1168竖向反力分别达到4327吨和4533吨，接近或大于极限破坏状态。从支座位移表看出，当三个或四个桩基失效后，失效桩基的竖向下沉量不超过50mm，结构整体倾斜尚不明显，肉眼甚至无法判断

17、结构已经倾斜。然而此刻数个桩基已经失去工作能力，随着仓内物料不断增加，时间不断推移，紧接着导致失效桩基临近两个或多个桩反力急剧增加，并很快达到破坏极限状态，从而失去承载能力。这样，结构桩基极有可能在短时间内势如破竹一般一个接着一个发生破坏，从而导致上部结构整体倒塌。这种状况更具有隐蔽性，从表面看是由于“人力所不及”所造成的灾难。只有加强施工过程监控及竣工验收质量检查才能完全避免此类事故发生。三个桩失效后支座反力表（f3为竖向反力）jointoutputcasecasetypeu1u2u3texttexttextmmmmmm1152comb1combination00-21.2248641153

18、comb1combination00-18.1276891154comb1combination00-15.342031155comb1combination00-13.1853331156comb1combination00-11.8730831157comb1combination00-11.5316891158comb1combination00-12.1999461159comb1combination00-13.8273841160comb1combination00-16.2294381161comb1combination00-18.9100091162comb1combinat

19、ion00-20.8154961163comb1combination00-22.0828211164comb1combination00-26.9475471165comb1combination00-35.7050381166comb1combination00-37.3799881167comb1combination00-34.9692511168comb1combination00-27.183051169comb1combination00-24.203466四个桩失效后支座反力表（f3为竖向反力）jointoutputcasecasetypef1f2f3texttexttextn

20、nn1152comb1combination-716252.3144958.7231427468.151153comb1combination-314725.25389307.7824720565.171154comb1combination-33559.98883403.5519016890.691155comb1combination73449.871304075.214943881.461156comb1combination48790.431514251.0712903438.21157comb1combination-20214.021458530.6513086277.141158

21、comb1combination-41304.091134570.2815471311.751159comb1combination55270.68636989.9619826333.491160comb1combination239790.25250796.925648808.371161comb1combination377764.15425019.1931933628.531162comb1combination739069.02830972.7337188770.861163comb1combination3279954.31-1374585.2243278543.291164comb

22、1combination4132354.35-2494164.16442067.571165comb1combination1007685.75-967599.36493394.321166comb1combination-1279441.28-849711.94491567.151167comb1combination-3490936.93-1925782.3444477.231168comb1combination-2820723.29-1189546.1145334717.851169comb1combination-1236971.66-71486.9338280534.01四个桩失效

23、时支座位移表（u3为竖向位移）jointoutputcasecasetypeu1u2u3texttexttextmmmmmm1152comb1combination00-23.0069311153comb1combination00-18.0970461154comb1combination00-13.9215891155comb1combination00-10.9398841156comb1combination00-9.4461481157comb1combination00-9.5799981158comb1combination00-11.3259971159comb1combina

24、tion00-14.5141531160comb1combination00-18.776581161comb1combination00-23.3774731162comb1combination00-27.2245761163comb1combination00-31.6826821164comb1combination00-44.2067571165comb1combination00-49.3394321166comb1combination00-49.1567151167comb1combination00-44.4477231168comb1combination00-33.187

25、9341169comb1combination00-28.023817四个桩失去功能后库壁压应力图四个桩失去功能后库壁压应力图 从库壁压力图看出，三个桩发生失效后，库壁混凝土压应力在13-18mpa，远未达到破坏极限。四个桩发生失效后，库壁混凝土压应力仍未达到破坏极限，仅洞口处局部压应力到达27mpa。由此可见，筒仓结构由于支撑筒壁被压碎导致结构整体倒塌的可能性极小。 虽然导致结构破坏的原因可能多种多样，由于不良地质或跟不良地质有关的原因产生结构破坏的可能性很大，且具有隐蔽性和直接性，如果在项目前期地质勘察阶段忽略掉一些不利因素，在项目实施阶段是很难控制的。“5.12”汶川大地震显示，地质灾害

26、可能带来比地震本身更加可怕的灾难。工程建设地质勘察在任何项目中都极其重要。当以一栋建筑作为一个项目时，对于该建筑的地质勘察是详细的。但当以几十个建筑，上百个建筑群作为一个项目进行地质勘察时，对于某一个单体建筑来讲，其地质勘察的详细程度往往会大打折扣，有些重要建筑甚至可能只有1-2个钻孔，这显然是不利的。对于象筒仓这样荷载巨大的建筑物，除在结构投影面积内布置地勘钻孔外，适当在建筑物以外布置钻孔是必要的。特别是地质复杂场地，适当增加地质钻孔绝对不会是浪费。地勘报告不仅要分析整个项目场地的稳定性，还要对每一个单体建筑物，尤其是象筒仓这类建筑物的局部场地稳定性进行研究。施工中如果发生桩基实际深度超过地

27、勘钻孔深度，应当补充地勘钻孔，探明桩底标高以下5m范围内的地质情况，并对每一个桩进行承载力验算。本文的桩基失效推算是建立在地基均匀，桩身强度完全满足设计要求情况下。如果桩身质量存在缺陷，或地基不均匀，一个或两个桩基失效也可能导致“多米勒骨牌效应”，结构在较短时间内由局部破坏发展为整体破坏。当桩基持力层为强度较高的基岩时，由于筒仓结构的刚度极大，变形协调能力差，支座沉降将直接导致该支座反力传递给相邻支座，该类桩基基底务必清理干净，防止桩基受力不均导致严重后果。对于大直径桩基，最好参照广东省地基规范的要求，在每个桩内预埋超声波检测管，便于100%桩身质量检查，避免因抽查取样的局限性酿成重大事故。内

28、径18m的筒仓工程滑模施工时间：2005-12-28浏览次数:3468【评论】【收藏】【打印】【关闭】 中国检测网： 一、工程概况 该工程为筒体结构，筒仓内径18m，筒身高35.46m，有效容积5000m3。35.46m为屋面，0.000相当于绝对高程44.5m。 该工程基础为筏基，埋深-6.0m，基础下有100厚c10砼垫层，垫层直径23.00m。基础直径22.8m，底板厚900mm1300mm，在半径4m和9m处分别有一道11001500、9001500的环形基梁。每根环梁上分别有6根900900、700800的柱子，基础砼强度等级为c30，抗渗标号s6，所有筒壁、梁柱、漏斗均采用c30砼

29、。筒壁11.67m以下厚300，以上厚280，操作室墙体用m5，混合砂浆砌水泥炉渣190系列小型空心砌块。 装饰：屋面1:8水泥炉渣找坡2%，找平层上做ts防水卷材一道，卷材上做20厚水泥砂浆保护层。地面为1:25水泥砂浆罩面，30.46m标高以上混合砂浆抹墙面、顶棚，106内涂料二遍。外墙1:1:6水泥石灰砂浆打底12厚，1:2.5水泥砂浆面层5厚，门窗为钢门窗，刷红丹防锈漆绿调和漆两遍。 二 施工准备 2.1 场地平整 本工程场地较平，南侧有根电线杆，杆上有电缆。场内还有一条电缆沟，沟内十几根电缆，均需拆迁后才能开始土方工程的施工。 2.2 大临工程 搅拌站：布置2台强制搅拌机，2个碎石料

30、斗，每个斗容积10m3一座水泥仓库，能储存水泥80t，约100m2，容积10m3的水箱2个，砼输送泵一台。 垂直运输设备 安装一台zq80塔吊，塔身安装高度45m。 由于现场狭窄，不能设钢筋制作加工场，所有钢筋均从厂外加工场制作好后再运到现场。 现场大临设施布置 现场大临设施一览表 2.3、 施工用电 由于本工程采用塔吊吊运材料，砼泵送浇筑，滑模施工等，所用机械较多，功率较大，合计用电功率约200kw。根据实际情况将砼输送泵与木工圆锯等接一路线，将塔吊、搅拌机、电焊机等及照明接一路线。 故分别选用35平方毫米和50平方毫米的bx型铜芯橡皮线作导线。 2.4、施工用水计算； 本工程以砼施工为主，

31、按计划每班浇筑砼50m3。现场人员按100人计，工地不设食堂，不设消防栓。 （1）施工工程用水量计算； 故现场 总用水量为5.229l/s，用直径76mm的钢管即可。 2.5、 施工机具准备，见主要施工机具表。 施工机械、设备选配一览表 三 施工进度计划 为了确保工期，对施工进度进行合理组织，具体安排（略） 四 施工方案（部署） 施工方案是：先地下，后地上；先土方后基础再主体；基础土方机械大开挖，基础同采用同输送泵进行浇筑；筒仓壁及附壁柱采用滑模施工，其他工程如1.88 米平台、柱-1、30.44米平台、屋面采用常规施工。 整个工程的施工顺序是：场地平整，障碍拆除土方开挖护坡筏基施工滑模机具组

32、装第一次滑模第一次空滑1.88米平台、漏斗施工第二次滑模拆除滑模机具屋面施工装饰施工。 五 主要分部分项工程施工方案 5.1、基础工程施工 5.1.1 施工顺序：定位放线-砼地面破除-土方开挖-验槽-支垫层模板-垫层砼-筏基放线-钢筋绑扎、插筋、筒壁插筋-支模-砼浇筑 5.1.2 破除砼地面：本工程土方施工需要放坡，在放坡范围内的原砼地面均须破除。原砼地面有两层，上层厚度400，为c25砼，下层厚度400，为c30砼，砼地面破除用风钻钻孔，加钢楔，用大锤砸，破除的砼垃圾用50装载机和15t大黄河牌翻斗车装运到5km外倾倒。 5.1.3 土方开挖 （1）、本工程挖土深度达到6.10米，土方大多为

33、矸石回填，所以先进行边坡计算： 2csincos sin2(/2-/2) 取c=6kn/m2，=20 =19kn/m3 61=2*6sincos20（19*sin2（/2-20/2） 解得=52.84，取=53。 故本工程按1：0.75的放坡系数挖土。用1.2m3反铲挖掘机一台，进行挖土，4台20t斯太尔自卸车运土到5kw以外倾倒。 5.1.4 另外，开挖土方时还需要从西北方挖一条环形斜道，以便车辆进入深基坑内进行挖运土，斜坡坡度为10度，长度为50米，宽4米。 （1）将基坑四周3m范围内的地面处理成5%的向外坡水，并在四个方向各挖1m*1m*1m的积水坑，坑内放7.5kw的潜水泵各一台，以防

34、下雨时水流进基坑。 （2）机械开挖时，挖掘机配技术工1人、普工2人、另需45劳务工跟车清底修坡。 （3） 开挖接近设计标高时, 为避免扰动基地土层，30cm厚土层,采用人工清理。随时开挖，随时进行钎探并做好钎探记录。 （4）由于是夏雨季，留出100mm厚土层，待验槽后，随清出随浇筑垫层砼。 （5）土方回填待基础结构验收完后方可进行，并应严格按照规范要求执行，每层虚铺厚度不得超过300mm，分层夯实，回填分两次进行。第一次至长-4.9m，为滑模组装准备场地，第二次回填至室内地坪。 （6）由于基坑待挖后西丶西北方向已到现有的公路边，为保证公路路基不塌方，必须进行护坡处理，南面、西南面均有建筑物，挖

35、土时，已无法放坡，必须对建筑物基础进行保护性处理。处理方法采用锚杆加固的办法： 虽然西，西北方有一定的放坡，但放坡不够，同时还有车辆行驶，为防止车辆不小心驶入基坑内，需要在坑边砌一道2米高240厚的围墙作防护。故坑边有均载 q=38kn/m2，=19kn/m3， =40 、求锚杆的轴向拉力:ea1=1/2*z2tg(45-/2) =1/2*19*6.32*0.217=81.82kn/m ea2=qztg2(4/2)=38*6.3*0.217=51.95kn/m 受力最大的锚杆的水平拉力t1，根据力矩平衡，则：t1*6.3=6.3/3*2*ea1+6.3/2*ea2 t1=（4.2*81.85+

36、3.15*51.95）/6.3=80.52kn/m 锚杆间距为0.5米，锚力t=t1*0.5=40.26kn 锚杆的轴向拉力为tu=t/cos=42.844kn 、求锚筋的截面积： as= *tu/fy=1.3*42.844*1000/310=180mm2g为荷载分项系数，取g=1.3，16的截面积=200.96180，故16的钢筋就可以满足抗拉要求了，但是为了降低施工难度，缩短锚筋长度，同时增大锚杆的安全性，选取25的钢筋作锚筋。 、求非锚固长度：由于南面基本不放坡，故南面、西南面的锚筋最大非锚固长度l1=6.3*sin37/sin73=3.96m 西面西北面有一定的放坡，土坡与水平面约成7

37、0度，故其非锚故长度l2=h/cos20*tg（70-53）=1.85m。 、求西面的锚固长度：设锚固长度为5米， 则h=6.3+（1.85+5/2）*sin20=7.79m =korhtg=1*19*7.79*0.839=124.18kn 2 k0=1。 则需锚固长度l3=42.844/（3.14*.025*124.18）=4.4m与所设不符，需要修正:荣金昌1 h=6.3+（1.85+4.4/2）*sin20=7.69 则=1*19*7.69*0.839=122.59kn/m2 则需锚固长度l3=42.844/（3.14*.025*122.59）=4.45m 、西面锚固长度为l2+l3=1

38、.85+4.45=6.3m 、南面、西南面没有均载，故没有ea2，则南面、西南面的锚杆的水平拉力t2=.5*（81.82*4.2/6.3）=27.27kn 则tu=27.27/cos20=29.02kn 、设南面锚筋的锚固长度为4米，则h=6.3+（3.96+4/2）*sin20=8.34m =1*19*8.34*0.839=132.95kn/m2 则需锚固长度为l4=29.02/（3.14*.025*132.95）=2.78m 与所设不符，需要修正：h=6.3+（3.96+2.78/2）*sin20=8.13m =1*19*8.13*.839=129.6kn/m2 则需锚固长度l4=29.0

39、2/（3.14*.025*129.6）=2.89m 南面、西南面的锚筋长度为l=l1+l4=3.96+2.89=6.85m 、锚固钢筋呈梅花形布置，每根钢筋增加100mm外露部分，在外露部分上纵横焊上14的钢筋，形成间距200mm钢筋网，在钢筋网上再焊上钢板网，然后再浇筑200厚c25细石砼。 5.1.5 基础钢筋：首先熟悉图纸，了解整个结构的受力情况，然后排出钢筋绑扎的先后顺序，以确保钢筋放置的正确性。 （1）、超过9m长的放射筋，采用定尺长度为12米的钢筋加工，余下2.1米无用。 （2）、基础钢筋为双层钢筋，待地板下层钢筋网绑扎完毕，垫好垫块，垫块厚度为35mm，间隔1000mm绑一个，垫

40、块用1：2.5水泥砂浆制作，制作时放上200mm长的绑扎丝。采用马凳将上层钢筋网架住，马凳间距1000mm，径向通长布置。 （3）、所有水平环向筋均采用焊接搭接，搭接长度不小于10d，为单面焊接，并要求钢筋同心。为满足基梁钢筋的搭接位置要求，基梁钢筋也采用定尺长度为12米的钢筋制作，余下1-2米无用弃之。 由于底板径向钢筋和基梁钢筋采用12米定尺的，钢筋损耗率比平时增加10%-18%。 （4）、为确保砼壁及附壁柱插筋的位置的正确性，首先用线锤将第一排水平环箍筋的位置找准，用电焊点焊，将它们加固于底板的钢筋上，并固定好砼壁，竖筋用骨架，然后将插筋固定于第一排环筋或箍筋上。基梁下柱箍筋采用两个开口

41、箍合在一起用电焊焊上，搭接10d （5）、所有底板钢筋在绑扎前，均须让测量工放好位置线，划出定位图。为保证基梁主筋的下面第二层钢筋位置的正确，防止砼浇筑时将其压下去，用的钢筋垫在底层筋和下面第二层筋之间，并绑扎好。其长度等于基梁断面的宽度，并沿基梁周长每隔布置一根。上面第二层筋，尤其中间那根，采用的钢筋做成“”形拉钩挂在上层筋上，每隔一个。 （6）为防止基础砼泵送浇筑时产生的较大冲击力使基梁钢筋发生位移，在基梁钢筋和柱插筋绑扎完毕后在基梁内增加“”形钢筋进行加固。 5.1.5基础模板 （1）、底板、基梁、附壁柱、皮带地道附加框、砼壁均采用组合钢模板进行支模，砼壁与附壁柱、附加框之间非角部分采用

42、木模。 （2）、底板外围900mm高采用p3009模板支设用钢管加固立杆间距600mm环向采用25钢筋三道交接处用电焊将钢管钢筋连接起来并每隔600mm用三根水平方向的钢管沿钢模竖向顶紧。 （3）、基梁采用对拉铁片进行加固，铁片沿基梁周长间距600一道，上下各一道，中间加一道。 对拉铁片计算：（） 取，.，经计算.。 则（）1.21.31/=36.74 选0.636.74*13.226413226.4 须13226.4. 取钢筋则抗拉力78.516877.513226.4 故用的钢筋作对拉铁片的钢筋。 基梁支模时，一定要让测量工放好线，确定好模板位置。 5.1.6 基础砼工程 （1）、本工程砼

43、量包括基梁和底板共为460m3，工程量大，若按常规施工容易造成结构出现冷缝及温度裂缝等质量问题，为使基础连续浇筑不留施工缝并达到抗渗砼要求缩短工期需要采用泵送砼施工。 、 水泥选用普425#水泥，砂采用粗砂，含泥量小于2%，碎石采用13cm石子，符合泵送砼的要求。 、 加入水泥用量26%的级粉煤灰降低水化热。 、 为提高砼的可泵性，增强砼的和易性，加入水泥用量2%的泵送剂。 、 砼由当地一级实验室进行试配，并出具砼配合比通知单，施工时，严格按配比要求称量，误差控制在允许偏差范围内。 （2）、砼自西向东进行浇筑，一次浇筑到设计标高及柱底板砼，根据泵送时，自然流淌的坡度，在浇筑工作面布置前放三排振

44、动棒，随着浇筑的推进振动棒也相应跟上，以确保整个高度砼的浇筑质量。 （3）、因为夏季高温，防止砼初凝太早，加入水泥重0.2-0.5%的缓凝剂。 （4）、砼浇筑在基坑中央搭设一道东西向的脚手架，并用25钢筋和=10钢板焊成t型垫铁，脚手架座于底板钢筋上，以利于脚手架的拆除，脚手架立杆间距不大于1000m。 （5）、底板砼初凝前，先用刮杠刮平，并用木抹子搓毛，以提高底板砼表面密实度。初凝后至终凝前，用铁抹子二次压光，闭合收水裂缝。 （6）、底板砼浇筑过程中在底板中部安放铁皮测温管，间隔4m，深400mm，进行测温。为防止温度裂缝在终凝前，二次抹面后在砼表面覆盖一层塑料薄膜，减缓砼的散热速度，使砼内

45、蒸发出的游离水积在砼表面进行保温养护，并控制砼表面和内部温差在25以内，当砼水化热峰值过后根据测温情况撤掉砼表面的薄膜，覆盖草帘子进行洒水养护。 (7)砼浇筑过程中的应急措施 、若砼因某种特殊原因不能连续浇筑，间隙超过允许时间，按施工缝处理继续浇筑时，原砼抗压强度不小于1.2n/mm2,并在施工缝处铺一层与砼内成分相同的水泥砂浆。 、输送泵发生故障应及时拆除泵送管，并清理干净。若故障时间较长，用塔吊吊砼进行浇筑，确保砼的连续浇筑。 5.2、圆筒仓筒壁滑模施工 5.2.1、滑模系统装置的设计 模板计算 本工程模板采用钢模、模板宽度筒仓用200mm，柱子用100mm、200mm搭配使用，模板高度计

46、算如下： h=tv=40.2=0.8m 其中h模板高度t砼达到滑升强度的时间，一般取4小时v模板滑升速度，取0.2m/h 因此模板均选用900mm高的钢模板，模板宽度可选用100、200mm转角、洞口挡板、模板的形状尺寸进行特殊加工。 施工总荷载计算 模板系统：模板112m2 自重40kg/m2112m2=4480kg=4.5t 磨阻力300kg/m2112m2=33600kg=33.6t 开字架自重300kg/个37个=11100kg=11.1t 联圈、围圈自重2.196+0.965+0.18+0.244=3.585t=3.6t 吊脚手架外双重布置，内单层布置。 128m280kg/m2=1

47、0.24t 自重 128m230kg/m2=3.84t 荷载 集中荷载：液压站自重1.5t，电焊机自重1t 操作手台：面积145m2 自重：145m230kg/m2=4.35t 活载：145m2150kg/m2=21.75t 施工总荷载=95.92t 按100t计算 全部荷载由提升架承受，故开字架承受的荷载为100t。 围圈 根据圆筒仓的结构形式及规范要求，提升架间距1600mm，在模板上下口设两道围圈，围圈间距600mm，上下围圈用404角钢作腹杆形成桁架，加大其刚度，用以克服相邻千斤顶不同步而产生的附加荷载。 提升架布置 提升架采用“开”字架，节点采用螺栓连接。 由于圆筒仓附壁柱至漏斗平台

48、就没有了，因此提升架布置时应避开柱子，沿圆弧均匀布置。于附壁柱处的两个提升架的间距要稍小一点，并在两个提升架之间设横梁以提升柱模板。 支承杆计算 p=2ei/k（ml）2=22.110519174.76/0.8(0.651300)2 =2782.5n=2.78 施工总荷载100t 支承杆的最小总数d=100/2.780.8=44.96=45 结合施工荷载及结构的相互对称性，设37个开字架，74根支承杆。 支用25的钢筋，结构设计中筒壁钢筋的保护层大于35mm但本工程筒壁厚300280mm，支承杆不代替筒壁钢筋不回收。支承杆设内外两层，间距200，支承杆第一节的一端宜加工成60角的截头圆锥形，以

49、便于从千斤顶内插过，另一头为齐头。第二节以上的爬杆，一头加工成45的坡口，另一头为齐头。爬杆要用液压张拉机冷拉调直，冷拉延伸率控制在2%以内，标准25钢筋的长直径为27mm，可能实际材料的直径不规格。因此要求调直好的爬杆要用内径为29的钢管做通过实验，钢管长度不小于300mm，也不长于400mm避免损坏千斤顶的卡块，施工规范要求爬杆的弯曲误差小于2，直径偏差小于0.5mm,爬杆下料要用砂轮切割机，严禁用切断机下料。 操作平台及吊架 圆仓外壁以托板为操作平台，下吊架宽度0.65m。圆仓内壁挑三角架宽度1.2m，下设吊架宽度0.65m，见附图。内挑三角架根据内力计算采用638角钢，吊架采用18的钢

50、筋，下设634角钢，满铺55mm厚脚手架板，双侧设丝扣，深度必须符合机械加工标准，防止滑丝。 液压操作平台设置：开字架上搭设长4m，宽3.300m的平台，材料用10的槽钢。 液压控制系统 、液压控制台采用2台ykt36自控台正常工作，另储备1台备用，该控制台具有加压，回油自动控制系统，功用选择系统和定时报警系统装置。并能自动控制滑升高度，消除由于人工控制加压，回油时间差引起的千斤顶不同步调差，定时报警以防止长时间工作间歇砼凝固粘接模板的现象。 、千斤顶计算 n=f/n n千斤顶工作时承载力1.5t n=1.5/100=67 67台千斤顶即可满足要求，但考虑功率损失和工程结构情况，布置74台xy

51、d-35楔块式千斤顶，备用30台，千斤顶由12#控制柜分别控制。 、为避免各油泵供油差异，引起千斤顶动作的不同步及压力差，在各油泵主分油处用高压没砂并连串通。液压控制台和千斤顶之间采用高压油泵二级供油方式，第一级16油管由控制台接到千斤顶近处的分油器上，第二级用8油管从分油器通过针形阀到达千斤顶。 、液压油箱应易拆换、排污，并有液压油过滤装置，液压油有良好的润滑性和稳定性。 、控制台在夏季使用30#机械油，油液必须保持清洁，严禁带有杂质的脏油进入控制台油箱，注油时一定要通过过滤网。安装前控制台及千斤顶要进行负载试验，试验压力为80kg/m2，控制台要垫稳垫平，千斤顶一定要垂直，避免松脱漏油。 、千斤顶油路安装完毕后，在未插入爬杆前应进行液压系统排气和耐压试验，即进行继电器初步稳定，待正式滑升时进一步复查审定，电机运转正常后，方可操作换向阀，进入工作状态。 滑模过程通讯联系、供电及照明。 通讯联系网络采用地面液压控制台配备一对直通电话，主控制台分控制台一对直通电话联系。值班指挥、测量、塔吊司机用对讲机联络，滑升信号统一为电铃信号，液压台与值班人员联系用电铃。供电照明：动力和照明电源采用双回路供电方法，从地面至液压台的电缆一端以固定在平台上的拉索为支托，拉索和电缆的固定间距不