单向板肋梁楼盖白国良汇总

1、 2.2.5 整体式单向板肋梁楼盖设计实例（新规范） 设计资料：车间仓库的楼面梁格布置如图1.1 所示，轴线尺寸为 30 m 19.8m，墙厚为 370mm ，本层高为 4.5m。 图 1.1 楼面梁格布置图 （ 1）楼面构造做法：面层为 20mm 厚水泥砂浆抹面（重度为 20kN / m3 ），天花抹灰为 3 15mm 厚混合砂浆（重度为 17kN / m3 ）； （2）楼面活载标准值为 qk 7.0kN /m2； （ 3）材料选用： 混凝土，采用 C25（ fc 11.9N / mm2 ， ft 1.27N / mm2 ）（重度为 25kN /m3）； 钢筋： 梁中受力纵筋采用 HRB40

2、0 钢筋 （ fy 360N /mm2）。 其余采用 HPB300 钢筋（ fy 270N / mm2 ）。 计算过程： 选择板厚为 80mm，主梁截面尺寸为 300mm 700mm ，次梁截面尺寸为 200mm 450mm ，柱截面尺寸为 400mm 400mm ，板的最小保护层厚度为 15mm，梁、 柱的保护层厚度取 20mm 和纵筋直径的最小值。 （1）板的计算（按考虑塑性内力重分布方法计算） 荷载计算 20mm 水泥砂浆面层 2 20 0.02=0.04 kN / m2 80mm 钢筋混凝土板 2 0.08 25 2.0kN / m2 15mm 石灰砂浆抹灰 2 0.15 17 0.2

3、55kN / m2 永久荷载的标准值 2 gk 2.655kN / m2 可变荷载标准值qk 7.0kN /m2 荷载组合 可变荷载控制 p 1.2 2.665 1.3 7 12.286kN / m2 永久荷载控制 p 1.35 2.665 0.7 1.3 7 9.954kN / m2 取 p 12.29kN / m2 计算简图(见图 1.2) 取 1m 宽板带作为计算单元， 中间跨 l0 ln =2200 200 2000mm 边跨 l0 ln+ h =2200 100 120 80 2020mm n2 2 a 120 ln+ =2200 100 120 2040mm n2 2 各跨的计算跨

4、度为： 取 l0 2020mm 图 1.2 板的计算简图 内力计算 跨度差( 2020-2000) /2000=1%10% ，可以按等跨连续板计算内力。 板的各截面弯矩计算见表 1.1 。 表 1.1 板的各截面弯矩计算 截面 边跨中 第一内支座 中间跨中 中间支座 1 1 1 1 11 11 16 14 弯矩系数 M ql 2 12 12.29 2.022 12 12.29 2.02 12 12.29 2.02 12 12.29 2.0 11 11 16 14 (kN m) =4.56 = 4.56 =3.07 = 3.51 截面承载力计算 2 2 2 已知 fy 270N / mm ，fc

5、 11.9N /mm2，ft 1.27N / mm2 ，b=1000mm ，h=80mm ， h0=80 20=60mm， 1 1.0 ， 0.45 ft / fy 0.45 1.27/ 270 0.21% 0.2%， 2 As,min 0.21% 1000 80 168mm2 各截面的配筋计算见表 1.2。 表 1.2 板的配筋计算 截面 边跨中 第一内支 中间跨中 中间支座 位置 座 M( kN m) 4.56 4.56 3.07 0.8 3.07 3.51 0.8 3.51 M s2 s bh02 fcm 0.106 0.106 0.072 0.057 0.082 0.066 1 1 2

6、 s 0.112 0.112 0.075 0.059 0.086 0.068 A1 fcb h0 Asfy y 297 297 198 155168 227 181 选配钢筋 8 150 8 150 6/8 150 6 150 6/8 150 6 150 实配钢筋面积 335 335 262 189 262 189 对中间区板带四周与梁整体连接的中间跨中和中间支截面， 考虑板的内拱作用， 其计算 弯矩降低 20%。 （2）次梁的计算（考虑塑性内力重分布方法计算） 荷载计算 由板传来 2.665 2.2 5.841kN / m 次梁自重 25 0.2 （ 0.45-0.08 ）=1.85 kN

7、/m 次梁梁侧抹灰 17 0.15 (0.45-0.08 ) 2+17 0.2 0.15=0.24 kN / m 永久荷载设计值 gk =7.931kN / m 可变荷载标准值 qk 2.2 7.0 15.4kN /m 荷载组合 可变荷载控制 q 1.2 7.931 1.3 15.4 29.54kN / m 永久荷载控制 q 1.35 7.931 0.7 1.3 15.4 24.72kN / m 取 q 29.54 kN / m 计算简图（见图 1.23) 各跨的计算跨度为： 中间跨 l 0 l n =6000 300 5700mm 边跨 a 250 l0 ln + =6000 150 120

8、 5855mm 22 取 l0 5855mm q 29.54 kN / m 5855 5700 5700 5700 5855 图 1.3 次梁的计算简图 内力计算 跨度差（ 5855-5700） /5700=2.7%91.87 kN m 跨中）且 59.86 kN m （中间跨中） ，因此，各跨中截面均属于第一类 T 形截面。 c、承载力计算： 0.45ft / fy 0.45 1.27/360 0.16% 0.2% ， 2 As,min 0.2% 200 450 180mm2 ，次梁支座截面按矩形截面计算。由于按塑性内力重 分布，因此0.35且 0.1 次梁正截面见表 1.5 表 1.5 次

9、梁正截面承载力计算 截面 边跨中 第一内支座 中间跨中 中间支座 M( kN m) 92.06 92.06 59.98 68.55 bf 或 b(mm) 1160 200 1160 200 M 0.040 0.230 0.026 0.171 s2 s1 fcbh02 0.040 0.265 0.026 0.189 1 1 2 s A 1 fcb h0 As sfy 2 ( mm ) 637 719 412 513 选配钢筋 2 18+1 14 3 18 3 14 3 16 实配钢筋 面积（ mm2 ） 663 763 461 603 斜截面承载力计算： hw h0 hf 415 80 335m

10、m， hbw 320305 1.8 4 0.25 c fcbh0 0.25 1.0 11.9 200 415 246.9kN 0.7 ftbh0 0.7 1.27 200 415 73.79kN 0.3ft/ fyv 0.3 1.27/ 270 0.14% 0.7 ftbh0 0.3 ft f yvbh0 ftbh0 1.27 200 415 105.4kN f yv 均不大于最小配箍率要求，按最小配箍率计算，0.3ft / fyv 0.3 1.27/ 270 0.14% 选双肢 由 sv 2Asv1sv,min =0.14% 得 Asv1 0.14 bs s 28.3 直径为 6 的钢筋，

11、Asv1 28.3mm2 ， s202mm 取 s 200mm 0.14 双肢箍 6 200 ln /5 20d 5730/5 20 18 1506mm ln/5 20d 5700/5 20 18 1500mm，取 ln/5 20d 1510mm 4）主梁的计算（按弹性理论计算） 荷载计算 次梁传来的恒载 7.931 6 47.59kN 主梁自重 25 0.3 ( 0.7-0.08 ) 2.2=10.23 kN 主梁梁侧抹灰 17 0.15 (0.7-0.08 ) 2 2.2+17 0.3 0.15 2.2=0.864 kN 永久荷载标准值 gk =58.684kN 可变荷载标准值 qk 6

12、15.4 92.4kN 永久荷载设计值 G=1.2gk =1.2 58.684=70.42kN 可变荷载设计值 P=1.3qk 1.3 92.4=120.12kN 计算简图（见图 1.4) 各跨的计算跨度为： 中间跨 l0 l =6600mm 边跨 l0 ab ln + + =6600 n22 200 120 370 400 6665mm 22 1.025l n + b =1.025 (6600 120 200) 400 6637mm 22 取 l0 6637mm 跨度差( 6637-6600) /6600=0.56%344.4 kN m（边跨 22 中）且 190.7 kN m （中间跨中）

13、因此，各跨中截面均属于第一类T 形截面。 c、承载力计算： 0.45ft / fy 0.45 1.27/360 0.16% 0.2% ， 2 As,min 0.2% 200 700 280mm2 ， V0=P+G =120.1+70.42=190.52 kN 主梁支座截面按矩形截面计算。 主梁正截面承载力计算见表 1.8 表 1.8 主梁正截面承载力计算 截面 边跨中 第一内支座 中间跨中 M（ kN m） 344.4 372.7 191.7 74.7 V0b（kN ） 2 0.4 190.52 =38.1 2 M V0 b 2 （ kN m ） 334.6 bf 或 b（mm） 1260 3

14、00 1260 1260 M s bh2 f bh0 fcm 0.056 0.248 0.131 0.012 1 1 2 s 0.058 0.290 0.141 0.012 A1 fcb h0 Asfy y （ mm2 ） 1539 1767 895 326 选配钢筋 3 22+2 16 4 22+2 16 2 22+1 16 2 16 实配钢筋 1542 1922 961 402 面积( mm2 ) 斜截面承载力计算 hwh0hf615 80 575mm ， hw5752.9 4 w0 f b200 0.25 c fcbh0 0.25 1.0 11.9 300 615 548.9kN 0.7

15、 ftbh0 0.7 1.27 300 615 164kN 0.3ft/ fyv 0.3 1.27/ 270 0.14% 0.7 ftbh0 0.3 ft f yvbh0 ftbh0 1.27 300 615 234.3kN f yv B 支座剪力均不大于最小配箍率要求，按最小配箍率计算， 0.3ft / fyv 0.3 1.27/ 270 0.14% 选双肢 由 sv sv1 sv,min =0.14% 得 sv1 0.21 bs s 56.3 直径为 8 的钢筋， Asv1 56.3mm2 ， s268mm 取 s 250mm 0.21 双肢箍 8 250 A 支座可按构造配筋：选择双肢箍

16、6 250 主梁附加筋的计算： 由次梁传给主梁的集中荷载为： F 1.2 47.59 1.3 92.4 177.23kN 方法一：采用附加箍筋 直径为 8 的钢筋， Asv1 56.3mm2 ， m nAsv1 f yv 177.23 103 5.8 6 2 56.3 270 布置在长度为 S 2h1 3b 2 (700 450) 3 300 1400mm的范围内，每侧 3 根。 方法二：采用附加吊筋 177.23 103 o464mm2 2fyv sin45o 2 270 0.707 选 2 18( A 509mm2 )，满足配筋要求。 h0 =617.5mm=618mm ，1.3 h0 =1.3*617.5mm=803mm ， 20d=20*22=440mm ， 20d=20*16=320mm ， a d 0.14 360 1.27 22 873mm， 1.2la h0 1.2 873 618 1666mm 1.3la 1.7h0 1.3 873 1.7 618 2186mm ， ffty d 0.14 360 16 635mm， 1.27 1.2l a h0 1.2 635 618 1380mm 1.3l a 1.7h0 1.3 635 1.7 618 1876mm。 12d=12*22=264mm ，12