玻璃雨棚计算书

1、巴东县山城汽车商贸中心商住楼幕墙工程 玻璃雨篷 设计计算书 设计： 校对： _ 审核： 批准： 武汉创高幕墙装饰工程有限责任公司 二0五年六月五日 目录 1 计算引用的规范、标准及资料 错误 ! 未定义书签。 幕墙及采光顶相关设计规范： 错误 !未定义书签。 建筑设计规范： 错误 !未定义书签。 玻璃规范： 错误 !未定义书签。 钢材规范： 错误 !未定义书签。 胶类及密封材料规范： 错误 !未定义书签。 相关物理性能等级测试方法： 错误 !未定义书签。 建筑结构静力计算手册 （第二版 ） 错误!未定义书签。 土建图纸： 错误 !未定义书签。 2 基本参数 错误 ! 未定义书签。 雨篷所在地区

2、 错误 !未定义书签。 地面粗糙度分类等级 错误 !未定义书签。 3 雨篷荷载计算 错误 ! 未定义书签。 雨篷的荷载作用说明 错误 !未定义书签。 风荷载标准值计算 错误 !未定义书签。 风荷载设计值计算 错误 !未定义书签。 雪荷载标准值计算 错误 !未定义书签。 雪荷载设计值计算 错误 !未定义书签。 雨篷面活荷载设计值 错误 !未定义书签。 雨篷构件恒荷载设计值 错误 !未定义书签。 选取计算荷载组合 错误 !未定义书签。 4 雨篷杆件计算 错误 ! 未定义书签。 悬臂梁的受力分析 错误 ! 未定义书签。 选用材料的截面特性 错误 !未定义书签。 梁的抗弯强度计算 错误 !未定义书签。

3、 梁的挠度计算 错误 ! 未定义书签。 5 雨篷焊缝计算 错误 !未定义书签。 受力分析 错误 !未定义书签。 焊缝校核计算 错误 !未定义书签。 6 玻璃的选用与校核 错误 ! 未定义书签。 玻璃板块荷载组合计算 错误 !未定义书签。 玻璃板块荷载分配计算 错误 !未定义书签。 玻璃的强度计算 错误 ! 未定义书签。 玻璃最大挠度校核 错误 !未定义书签。 7 雨篷埋件计算 （ 粘结型化学锚栓 ） 错误 !未定义书签。 校核处埋件受力分析 错误 !未定义书签。 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 错误 !未定义书签。 群锚受剪内力计算 错误 !未定义书签。 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 错

4、误 !未定义书签。 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 错误 !未定义书签。 拉剪复合受力承载力计算 错误 ! 未定义书签。 8 附录 常用材料的力学及其它物理性能 错误 ! 未定义书签。 钢结构雨篷设计计算书 1 计算引用的规范、标准及资料 1.1 幕墙及采光顶相关设计规范： 铝合金结构设计规范 玻璃幕墙工程技术规范 建筑玻璃应用技术规程 建筑幕墙 建筑玻璃采光顶 建筑用玻璃与金属护栏 建筑幕墙工程技术规范 1.2 建筑设计规范： 地震震级的规定 钢结构设计规范 高层建筑混凝土结构技术规程 高处作业吊蓝 工程抗震术语标准 混凝土结构后锚固技术规程 混凝土结构加固设计规范 混凝土结构设计规范 混凝土用

5、膨胀型、扩孔型建筑锚栓 建筑防火封堵应用技术规程 建筑钢结构焊接技术规程 建筑工程抗震设防分类标准 建筑结构荷载规范 建筑结构可靠度设计统一标准 建筑抗震设计规范 建筑设计防火规范 建筑物防雷设计规范 冷弯薄壁型钢结构技术规范 GB50429-2007 JGJ102-2003 JGJ113-2009 GB/T21086-2007 JG/T231-2007 JG/T342-2012 DGJ08-56-2012 GB/T17740-1999 GB50017-2003 JGJ3-2010 GB19155-2003 JGJ/T97-2011 JGJ145-2004 GB50367-2006 GB500

6、10-2010 JG160-2004 CECS154 ： 2003 JGJ81-2002 GB50223-2008 GB50009-2012 GB50068-2001 GB50011-2010 GB50016-2006 GB50057-2010 GB50018-2002 1.3 玻璃规范： 镀膜玻璃 第 1部分：阳光控制镀膜玻璃 GB/ 镀膜玻璃 第 2部分：低辐射镀膜玻璃 GB/ 防弹玻璃GB17840-1999 平板玻璃GB11614-2009 建筑用安全玻璃 第 3 部分：夹层玻璃 建筑用安全玻璃 第 2 部分：钢化玻璃 建筑用安全玻璃 防火玻璃 半钢化玻璃 热弯玻璃 压花玻璃 中空玻璃

7、 GB/T17841-2008 JC/T915-2003 JC/T511-2002 GB/T11944-2002 建筑结构用冷弯矩形钢管 不锈钢棒 不锈钢冷加工钢棒 不锈钢冷轧钢板及钢带 不锈钢热轧钢板及钢带 不锈钢丝 建筑用不锈钢绞线 不锈钢小直径无缝钢管 彩色涂层钢板和钢带 低合金钢焊条 低合金高强度结构钢 建筑幕墙用钢索压管接头 耐候结构钢 高碳铬不锈钢丝 合金结构钢 JG/T178-2005 GB/T1220-2007 GB/T4226-2009 GB/T3280-2007 GB/T4237-2007 GB/T4240-2009 JG/T200-2007 GB/T3090-2000 G

8、B/T12754-2006 GB/T5118-1995 GB/T1591-2008 JG/T201-2007 GB/T4171-2008 YB/T096 1997 GB/T3077-1999 术要求 GB/T13912-2002 冷拔异形钢管 GB/T3094-2000 碳钢焊条GB/T5117-1995 碳素结构钢GB/T700-2006 碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带 GB/T912-2008 碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带 GB/T3274-2007 优质碳素结构钢 GB/T699-1999 1.5 胶类及密封材料规范： 丙烯酸酯建筑密封膏 幕墙玻璃接缝用密封胶 彩色

9、涂层钢板用建筑密封胶 丁基橡胶防水密封胶粘带 工业用橡胶板 混凝土建筑接缝用密封胶 建筑窗用弹性密封剂 建筑密封材料试验方法 建筑用防霉密封胶 建筑用硅酮结构密封胶 建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品 建筑用硬质塑料隔热条 聚氨酯建筑密封胶 聚硫建筑密封胶 JC484-2006 JC/T882-2001 JC/T884-2001 JC/T942-2004 GB/T5574-2008 JC/T881-2001 JC485-2007 GB/20-2002 JC/T885-2001 GB16776-2005 GB/T19686-2005 JG/T174-2005 JC/T482-2003 JC/T483-2

10、006 1.4 钢材规范： 绝热用岩棉、矿棉及其制品 GB/T11835-2007 硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定 GB/T529-2008 橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法 GB/T531-1999 修补用天然橡胶胶粘剂HG/T3318-2002 中空玻璃用弹性密封胶 JC/T486-2001 中空玻璃用丁基热熔密封胶 JC/T914-2003 1.6 相关物理性能等级测试方法： JGJ/T139-2001 GB/T18091-2000 GB/T13448-2006 GB50205-2001 GB50204-2002(2011 GB/T18244-2000 玻璃幕墙工程质量检验标准 玻璃幕

11、墙光学性能 彩色涂层钢板和钢带试验方法 钢结构工程施工质量验收规范 混凝土结构工程施工质量验收规范 建筑防水材料老化试验方法 建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法 GB/T15227-2007 GB/T18575-2001 GB/T18250-2000 GB50210-2001 GB/T228-2002 建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 建筑幕墙平面内变形性能检测方法 建筑装饰装修工程质量验收规范 金属材料室温拉伸试验方法 1.7建筑结构静力计算手册 ( 第二版 ) 1.8 土建图纸： 2 基本参数 2.1 雨篷所在地区 巴东地区； 2.2 地面粗糙度分类等级 按建筑结构荷载规范 (GB500

12、09-2012) A 类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B 类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C 类：指有密集建筑群的城市市区； D 类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区； 依照上面分类标准，本工程按 B 类地形考虑。 3 雨篷荷载计算 3.1 雨篷的荷载作用说明 雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。 9 （1）自重：包括面板、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2 估算： （2）风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用； （3）雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用； （4）活荷载：是

13、指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009可按500N/X采用; 在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方 式，取用其最大值： A ：考虑正风压时： a. 当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： SA+X +X （或 Q） b. 当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合： SA+=+X （或 Qk） （ 风荷载为第一可变荷载时 ）； Sa+=+（或Qk）+ X （风荷载非第一可变荷载时）； B ：考虑负风压时： 按下面公式进行荷载组合： SA-=+ 3.2 风荷载标准值计算 按建筑结构荷载规范（GB50009-2012）计算： W

14、k+= B gz 卩 z 卩 s1+W08.1.1-2GB50009-2012 W k-= B gz（1 z s1-W0 上式中： w k+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值 （MPa）; w k-:负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值（MPa）; Z ：计算点标高：； B gz：高度z处的阵风系数； 根据不同场地类型 , 按以下公式计算： B gz=1+2gl10（z/10）-“条文说明部分 8.6.1GB50009-2012 其中A B C D四类地貌类别截断高度分别为：5m 10m 15m 30m； A 、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为：300m 350m 450m 550m 也就

15、是： 对A类场地：当z300m时，取z=300m 当z350m时，取z=350m 当z450m时，取z=450m 当z550m时，取z=550m 当z300m时，取z=300m 当z350m时，取z=350m 当z450m时，取z=450m 当z550m时，取z=550m 当z30m时，取z=30m 对于 B 类地形，高度处风压高度变化系数： 卩 z=x (Z/10)=1 卩si：局部风压体型系数； 按建筑结构荷载规范GB50009-2012第8.3.3条：计算围护结构及其连接的风荷载 时，可按下列规定采用局部体型系数卩si： 1 封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表 8.3.3-1 的规定采用

16、； 2 檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取； 3 其它房屋和构筑物可按本规范第 8.3.i 条规定体型系数的倍取值。 按建筑结构荷载规范GB50009-2012第834条：计算非直接承受风荷载的围护构 件风荷载时，局部体型系数可按构件的从属面积折减，折减系数按下列规定采用： 1 当从属面积不大于im时，折减系数取； 2 当从属面积大于或等于 25m计算面板部分的风荷载标准值： 时，对墙面折减系数取，对局部体型系数绝对值大于 的屋面区域折减系数取，对其它屋面区域折减系数取； 3 当从属面积大于im且小于25m时，墙面和绝对值大于的屋面局部体型系数可采 用对数插值，即按下式计算局部体

17、型系数： 卩 si(A)=卩 si(i)+卩 si(25)-卩 si(i)logA/ 8.3.4GB50009-2012 因此，对雨蓬结构来说： 正压情况下： 卩 si+(i) = 卩 si+(25)=i X si + (i)= 负压情况下： 卩 si-(i) = 卩 si-(25)= X 卩 si- (i)= w 0 :基本风压值(MPa)，根据现行建筑结构荷载规范GB50009-20i2附表中数值采 用，按重现期 50 年，巴东地区取； (i) 计算龙骨构件的风荷载标准值： 龙骨构件的从属面积： A= X = LogA= 1 sAi+(A) = 1 si+(i)+ 1 si+(25)- 1

18、 si+(i)logA/ 1 sAi-(A) = 1 si-(i)+ 1 si-(25)- 1 si-(i)logA/ WkA+= B gz 1 z 1 sAi+w0 =X iXX wkA-=B gz1 z 1 sAi-w0 X iXX 卩 sB1+(A) = 1 sB1-(A)=2 W kB+= B gz 1 z 1 sBl+W0 =X 1 XX w kB-=B gz1 z1 sB1-w0 =X 1 X 2X 3.3 风荷载设计值计算 w A+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值 （MPa）； w如：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值 （MPa）; w a-:负风压作用下作用

19、在雨篷龙骨上的风荷载设计值 （MPa）; w g：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值（MPa）; w A+= X wkA+ = X w A-=XwkA- = X w b+：正风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载设计值 （MPa）; w kB+：正风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载标准值 （MPa）; w b-:负风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载设计值 （MPa）; w kB-:负风压作用下作用在雨篷面板上的风荷载标准值（MPa）; w B+=XwkB+ = X w B-= X wkB- = X 3.4 雪荷载标准值计算 S k：作用在雨篷上的雪荷载标准值（MPa）; S :基本雪压，根

20、据现行建筑结构荷载规范GB50009-2012取值：; 1 r:屋面积雪分布系数，按表 7.2.1GB50009-2012，为； 根据建筑结构荷载规范GB50009-2012公式7.1.1屋面雪荷载标准值为: S k=1 rX S0 = X 3.5 雪荷载设计值计算 S ：雪荷载设计值 （MPa）； S= X Sk = X 3.6 雨篷面活荷载设计值 Q ：雨篷面活荷载设计值 (MPa)； Q k ：雨篷面活荷载标准值取： 500N/m2 Q= X Q =X 500/1000000 因为S Q,所以计算时活荷载参与正压组合！ 3.7 雨篷构件恒荷载设计值 G +：正压作用下雨篷构件恒荷载设计值

21、 (MPa)； G - ：负压作用下雨篷构件恒荷载设计值 (MPa)； G k ：雨篷结构平均自重取； 因为G与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以： G +=X Gk = X G -=Gk 3.8 选取计算荷载组合 (1) 正风压的荷载组合计算： S曲 正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa); S a+：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa); S kA+=Gk+Qk+ S A+=G+Q+ (2) 负风压的荷载组合计算： S g：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa); S a-:负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa); S kA-=Gk+wkA- S A-=G-+w

22、A- =+ (3) 最不利荷载选取： S kA：作用在龙骨上的最不利情况下荷载标准值组合 (MPa); S a：作用在龙骨上的最不利情况下荷载设计值组合 (MPa); 按上面 2项结果，选最不利因素 (正风压情况下出现 )： S kA= SA= 4 雨篷杆件计算 基本参数： 1 ：计算点标高：； 2 ：力学模型：悬臂梁； 3 ：荷载作用：集中力荷载； 4 ：悬臂总长度： a=1700mm； 5 ：分格宽度： B=1550mm； 6 ：板块配置：夹层玻璃6 +6 mm； 7:悬臂梁：20012OX 100X8X6变截面T型钢，Q235; 本处幕墙杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：

23、4.1 悬臂梁的受力分析 (1) 集中荷载值计算： 本工程结构的每个梁上，共有 i=2 个集中力作用点，下面对这些力分别求值： p ki ：每个集中力的标准值(N)； p i:每个集中力的设计值(N)； a i :每个分格的沿悬臂梁方向的长度(mm)； S k:组合荷载标准值(MPa); S :组合荷载设计值(MPa)； B :分格宽度(mm； a 1=300mm a 2=1400mm P k1=SkBa2/2 1=SBa2/2 P k2=Pk1 P 2=P1 (2) 雨篷杆件截面最大弯矩 ( 根部处)的弯矩设计值计算: M :全部作用力作用下悬臂梁根部弯矩设计值(N mm) M i :单个作

24、用力Pi作用下悬臂梁根部弯矩设计值(N mm) b i :单个作用力d 作用点到悬臂梁根部的距离(mm； P i :每个集中力的设计值(N); Mi=PiXbi M= 2 M M1=P1b1 =492807N mm M 2=P2b2 M= 2 M =3285380N mm 4.2 选用材料的截面特性 材料的抗弯强度设计值： f=215MPa 材料弹性模量： E=206000MPa 4 主力方向惯性矩： I=5738800mm 3 主力方向截面抵抗矩： W=46906mm 塑性发展系数：Y = 4.3 梁的抗弯强度计算 按悬臂梁抗弯强度公式 , 应满足： M/ Y W f 上式中： M :悬臂梁

25、的弯矩设计值(N mm) 3 W ：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩 (mm)； Y：塑性发展系数，取； f ：材料的抗弯强度设计值，取 215MPa； 则： M/ Y W=3285380/46906 = 215MPa 悬臂梁抗弯强度满足要求。 4.4 梁的挠度计算 d f ：全部作用力作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值 (mm)； d f,lim ：悬臂梁悬臂端挠度限值 (mm)； (mm)； d fi ：单个作用力 Pi 作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值 b i ：单个作用力 Pi 作用点到悬臂梁根部的距离 (mm)； P ki ：每个集中力的标准值 (N) ； a ：悬臂梁总长度 (mm)； d fi

26、 =pki bi a(3- B i )/6EI B i =bi /a d f = 2 dfi d f1 =pk1b1 a(3- B 1)/6EI d f2 =pk2b2 a(3- B 2)/6EI d f = 2 dfi d f,lim =2X1700/250= wdf,lim= 悬臂梁杆件的挠度满足要求 ! 5 雨篷焊缝计算 基本参数： 1 ：焊缝高度： hf =4mm； 3 2 ：焊缝有效截面抵抗矩： W=76970mm； 3 ：焊缝有效截面积： A=； 5.1 受力分析 V :剪力(N) a :悬臂长度(mm： B ：分格宽度 (mm)； M :弯矩(N mm) V=SaB = x 17

27、00X 1550 M=3285380N mm 5.2 焊缝校核计算 校核依据： (r f / bf J+t f 2) ff W 7.1.3-3GB50017-2003 上式中： af :按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力 (MPa); b f ：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取； t f ：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力 (MPa); w f f ：角焊缝的强度设计值 (MPa); 22 ( a f / b f ) +t f ) 22 =(M/+(V/A) ) 22 =(3285380/76970)+ ) w fT =160MPa 焊缝强度能满足要求 6 玻璃的选用与校

28、核 基本参数： 1 ：计算点标高：; 2 :玻璃板尺寸：宽X高=BX H=1550mmi550mm 3 :玻璃配置：夹层玻璃，夹层玻璃：6 +6 mm;上片钢化玻璃，下片钢化玻璃; 4 ：玻璃支撑类型：四点驳接; 5 ：玻璃支撑点间距 B1X H1 =1250mmX 1150mm; 模型简图为： (MPa)； )： 6.1 玻璃板块荷载组合计算 (1) 玻璃板块自重： G k：玻璃板块自重标准值(MPa); G :玻璃板块自重设计值(MPa); t 1：玻璃板块上片玻璃厚度 (mm)； t 2：玻璃板块下片玻璃厚度 (mm); 3 Yg：玻璃的体积密度(N/mm); w k+：正风压作用下作用

29、在雨篷上的风荷载标准值 G k=Y g(t 1+t2) =1000000X(6+6) 因为 Gk 与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以： G +：正压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值 (MPa)； G - ：负压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值 (MPa)； G k:玻璃板块自重标准值(MPa); G += X Gk = X G - =Gk (2) 正风压的荷载组合计算： S k+：正风压作用下的荷载标准值组合(MPa); S+：正风压作用下的荷载设计值组合 (MPa)； S k+=Gk+Qk+ S +=G+Q+ (3) 负风压的荷载组合计算： S k- ：负风压作用下的荷载标准值组合 (MPa)； S

30、 -：负风压作用下的荷载设计值组合 (MPa)； S k- =Gk+wk- S - =G- +w- =+ (4) 最不利荷载选取： S k:最不利荷载标准值组合(MPa); S ：最不利荷载设计值组合 (MPa)； 按上面 2 项结果，选最不利因素 (正风压情况下出现 S= 6.2 玻璃板块荷载分配计算 S k：最不利荷载标准值组合(MPa); S ：最不利荷载设计值组合 (MPa) ； t 1：上片玻璃厚度 (mm)； t 2：下片玻璃厚度 (mm)； S k1 :分配到上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa); S 1 ：分配到上片玻璃上的荷载组合设计值 (MPa)； S k2:分配到下片玻璃

31、上的荷载组合标准值(MPa); S 2:分配到下片玻璃上的荷载组合设计值 (MPa)； k1 =Skt 13/(t 13+t23) =X 6 /(6+6 ) 3 3 3 S 1=St1 /(t 1 +t 2 ) 3 3 3 = X 6 /(6 +6 ) 3 3 3 k2=Skt 2 /(t 1 +t2 ) 3 3 3 = X6/(6 +6) 3 3 3 2=St2 /(t 1 +t 2 ) 3 3 3 X6/(6 +6) 6.3 玻璃的强度计算 校核依据:* f g (1) 上片校核: e1 :上片玻璃的计算参数； n 1 :上片玻璃的折减系数； S k1 :作用在上片玻璃上的荷载组合标准值(

32、MPa); a :支撑点间玻璃面板长边边长 (mm)； E :玻璃的弹性模量 (MPa)； t 1 :上片玻璃厚度 (mm)； 6.1.2-3JGJ102-2003 e 1=Sk1a /Et 1 44 =X 1250 /72000/6 按系数 e 1,查表 6.1.2-2JGJ102-2003 , n 1 =； a 1 :上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa); S 1:作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值 (MPa)； a :支撑点间玻璃面板长边边长 (mm)； t 1 :上片玻璃厚度 (mm)； m 1 :上片玻璃弯矩系数 , 查表得 m1=； 22 a 1=6m1S1a

33、n 1/t 1 22 =6 XXX 1250 X 6 f g1 =42MPa钢化玻璃) 上片玻璃的强度满足 ! (2) 下片校核: e 2:下片玻璃的计算参数； n 2：下片玻璃的折减系数; S k2:作用在下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa); a ：支撑点间玻璃面板长边边长 (mm); E ：玻璃的弹性模量 (MPa); 2：下片玻璃厚度 (mm); e2=Sk2a4/Et24 6.1.2-3JGJ102-2003 44 X1250 /72000/6 按系数 e 2,查表 6.1.2-2JGJ102-2003 , n 2= 。2：下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa); S

34、 2：作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值 (MPa); a ：支撑点间玻璃面板长边边长 (mm); t 2：下片玻璃厚度 (mm); m 2：下片玻璃弯矩系数 , 查表得 m2=; r2=6n2s2a n 2/t 2 22 =6 XXX 1250 X 6 f g2=42MPa钢化玻璃) 下片玻璃的强度满足 ! 6.4 玻璃最大挠度校核 校核依据： f = nA ska /D df,lim 6.1.3-2JGJ102-2003 上面公式中： d f ：玻璃板挠度计算值 (nn); n：玻璃挠度的折减系数； 卩：玻璃挠度系数，查表得卩=; D :玻璃的弯曲刚度(N mm) d f,lin ：许用

35、挠度,取支撑点间玻璃面板长边边长的 60,为； 其中： 32 D=Et e 心2(1- u )6.1.3-1JGJ102-2003 上式中： E ：玻璃的弹性模量 (MPa)； t e：玻璃的等效厚度(mm； u：玻璃材料泊松比，为； 33 1/3 t e=(t 1 +t2 )6.1.4-5JGJ102-2003 33 1/3 =(6 +6 ) 32 D=Et e /(12(1- u ) =72000 X (12 X ) mm e：玻璃板块的计算参数; 44 6.1.2-3JGJ102-2003 e =Ska /Et e 4 = X 1250 /72000/ 4 a /D 4 =XXX 125

36、0 / df,lim = 玻璃的挠度能满足要求 7 雨篷埋件计算 （ 粘结型化学锚栓 ） 7.1 校核处埋件受力分析 V :剪力设计值（N）; N :轴向拉（压）力设计值（N），本处无轴向拉、压力； M :根部弯矩设计值（N mm） 根据前面的计算，得: N=0N V= M=3285380N mm 本工程选用的锚栓为:慧鱼 -化学锚栓 FHB-A 10 X 60/10 ； 7.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 （ 下图所示 ），进行弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算: 按5.2.2JGJ145-2004规定，在轴心拉力和弯矩共同作用下 1:当 N/n-My1/2 yi

37、A 0 时： Nsdh =N/n+My1/2 yi 2:当 N/n-My1/2 yi 2 10hQ 时，所有锚栓均匀分摊剪切荷载; f 当边距 c10he 时，部分锚栓分摊剪切荷载; 其中： f he ：锚栓的有效锚固深度; c:锚栓与混凝土基材之间的距离； 本例中: f c=100mmNsd = 锚栓钢材受拉破坏承载力满足设计要求！ 7.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 V Rd,s=kVRk,s/yRs,V 6.2.2-1JGJ145-2004 其中: V Rd,s: 钢材破坏时的受剪承载力设计值； V Rk,s: 钢材破坏时的受剪承载力标准值； k :地震作用下锚固承载力降低系数，按表 7

38、.0.5JGJ145-2004 选取； yRs,V: 钢材破坏时的受剪承载力分项系数，按表 4.2.6JGJ145-2004 选用: 按规范，该系数要求不小于、 fstk 800MPa f yk/f stk ； 对本例， 表 4.2.6JGJ145-2004 vRs,V=fyk =x 500/400 实际选取Y Rs,V=； V Rk,s=6.2.2-2JGJ145-2004 =x 58x 500 =14500N V Rd,s=kVRk,s/YRs,V =1 x 14500/ 所以，锚栓钢材受剪破坏承载力满足设计要求！ 7.6 拉剪复合受力承载力计算 钢材破坏时要求： 6.3.1JGJ145-

39、2004 (N Sd/NRd,s)2+(vSd/vRd,s) 1 代入上面计算得到的参数计算如下： (N Sdh/NRd,s ) +(V Sdh/VRd,s) 22 + = 20 钢化玻璃 512 15 19 20 F玻璃的强度设计值 f g(MPa) JGJ113-2009 表 4.1.9 种类 厚度(mm) 大面 侧面 平板玻璃 512 9 6 15 19 7 5 20 6 4 半钢化玻璃 512 28 20 15 19 24 17 20 20 14 半钢化玻璃 512 42 30 15 19 36 26 20 30 21 JGJ102-2003 表 5.2.1 长期荷载作用 四、 铝合金

40、型材的强度设计值(MPa ) GB50429-2007 表 434 铝合金牌号 状态 厚度 强度设计值 (mm) 抗拉、抗 压 抗剪 6061 T4 不区分 90 55 T6 不区分 200 115 6063 T5 不区分 90 55 T6 不区分 150 85 6063A T5 10 135 75 T6 10 160 90 钢材的强度设计值(1-热轧钢材)f s(MPa) JGJ102-2003 表 5.2.3 钢材牌号 厚度或直径d(mm) 抗拉、抗压、抗 弯 抗剪 端面承压 Q235 dw 16 215 125 325 Q345 dw 16 310 180 400 五、钢材的强度设计值(

41、2-冷弯薄壁型钢)f s(MPa) GB50018-2002 表 421 钢材牌号 抗拉、抗压、抗弯 抗剪 端面承压 Q235 205 120 310 Q345 300 175 400 六、材料的弹性模量 E(MPa) JGJ102-2003 表 5.2.8、JGJ133-2001 表 材料 E 材料 E 玻璃 X 105 不锈钢绞线 55 X 10 X 10 铝合金、单层铝板 X 105 高强钢绞线 X 105 钢、不锈钢 X 105 钢丝绳 55 X 10 X 10 消除应力的高强钢丝 X 105 花岗石板 X 105 蜂窝铝板10mm X 105 铝塑复合板4mm X 105 蜂窝铝板1

42、5mm X 105 铝塑复合板6mm X 105 蜂窝铝板20mm X 105 七、材料的泊松比U JGJ102-2003 表 5.2.9、JGJ133-2001 表、GB50429-2007 表 材料 U 材料 U 玻璃 钢、不锈钢 铝合金 (按 GB50429) 高强钢丝、钢绞线 铝塑复合板 蜂窝铝板 花岗岩 八、 材料的膨胀系数a(1/ C ) JGJ102-2003 表 5.2.10、JGJ133-2001 表、GB50429-2007 表 材料 a 材料 a 玻璃 55 X 10-X 10- 不锈钢板 X 10-5 铝合金、单层铝板 X 10-5(按 GB50429) 混凝土 X 1

43、0-5 钢材 X 10-5 砖砌体 X 10-5 铝塑复合板 5 WX 10- 蜂窝铝板 X 10-5 花岗岩 -5 X 10 九、材料的重力密度丫 g(KN/m3) JGJ102-2003 表 5.3.1、GB50429-2007 表 材料 丫 g 材料 丫 g 普通玻璃、夹层玻璃 钢化、半钢化玻璃 25. 6 矿棉 玻璃棉 钢材 78. 5 岩棉 铝合金 3 2700kg/m (按 GB50429) 十、板材单位面积重力标准值(MPa JGJ133-2001 表 5.2.2 板材 厚度 (mm qk 2 (N/m ) 板材 厚度 (mr) qk 2 (N/m ) 单层铝板 不锈 钢板 铝塑

44、复合板 蜂窝铝板 （铝箔芯） 花岗 石板 500560 625700 750840 螺栓连接的强度设计值一 （MPa） JGJ102-2003 表 螺栓的性能等级 锚栓和构件钢材的牌号 普通螺栓 锚栓 承压型连接高强 度螺栓 C级螺栓|A、B级螺栓 抗 拉 抗 剪 承 压 抗 拉 抗 剪 承 压 抗 拉 抗 拉 抗 剪 承 压 ftb f b 1 v fcb ftb f b 1 v fcb ftb ftb f b 1 v f cb 普通螺栓 、级 170 140 级 - - - 210 190 - - - - - 级 - - - 400 320 - - - - - 锚栓 Q235 钢 - -

45、- - - - 140 - - - Q345 钢 - - - - - - 180 - - - 承压型连接高 强度螺栓 级 - - - - - - - 400 250 - 级 - - - - - - - 500 310 - 构件 Q235 钢 - - 305 - - 405 - - - 470 Q345 钢 - - 385 - - 510 - - - 590 Q390 钢 - - 400 - - 530 - - - 615 十二、螺栓连接的强度设计值二（MPa） GB50429-2007 表 435-1 螺栓的材料、性能等级和 构件铝合金牌号 普通螺栓 铝合金 不锈钢 钢 抗拉 ftv 抗剪 f

46、vb 承压 fcb 抗拉 ftv 抗剪 fvb 承压 f cb 抗拉 ftv 抗剪 fvb 承压 fcb 普 通 螺 栓 铝合金 2B11 170 160 一 一 一 一 一 一 一 2A90 150 145 一 一 一 一 一 一 一 不锈钢 A2-50、A4-50 一 一 一 200 190 一 一 一 一 A2-70、A4-70 一 一 一 280 265 一 一 一 一 钢 、级 一 一 一 一 一 一 170 140 一 构 件 6061-T4 一 一 210 一 一 210 一 一 210 6061-T6 一 一 305 一 一 305 一 一 305 6063-T5 一 一 185 一 一 185 一 一 185 6063-T6 一 一 240 一 一 240 一 一 240 6063A-T5 一 一 220 一 一 220 一 一 220 6063A-T6 一 一 255 一 一 255 一 一 255 5083-O/F/H112 一 一 315 一 一 315 一 一 315 JGJ102-2003 表 焊接方法和焊条型 号 构件钢材 对接焊缝 角焊缝 牌号 厚度或直径 d （ mm 抗压 f cW 抗拉和抗弯受拉ft 抗剪 fvw 抗拉、: 抗压和 一级