稳定塔底再沸器说明书

1、稳定塔底再沸器设计摘要换热器是实现物料之间热量传递的节能设备，按照使用目的不同可以把分为：热交换器、加热器、冷却器、冷凝器、蒸发器和再沸器等。重沸器又称再沸器，是工业上实现沸腾传热的设备。根据相关的文献和给定的设计参数，本设计为立式虹吸式再沸器。其具有传热系数高，结构紧凑，安装方便，釜液在加热段停留时间短，不易结垢，设备及运行费用低等显著特点。再沸器是由管箱、筒体、管板、封头、折流板、换热管等零部件组成，根据换热管材料、尺寸、管数、管程压力、管壁温度、管程数以及壳体材料、内径、厚度、壳程压力、温度等条件下确定管板的厚度、折流板的形状、尺寸与数量、折流板的布置情况和确定换热器的结构尺寸。根据已知

2、的工作状况，选定再沸器所在的化工工艺过程，从而根据工艺条件，以确定再沸器内介质的物性参数；根据工艺结构尺寸结合已知条件，进一步计算再沸器结构参数；最后进行再沸器核算。关键词：换热器；热虹吸；重沸器abstractheat exchanger is to achieve heat transfer between the materials of the energy-saving equipment，in accordance with the use of different purposes can be divided into: heat exchangers, heaters, co

3、olers, condensers, evaporators, etc. and re-boil. also known as reboiler, is the realization of industrial boiling heat transfer equipment.according to related literature and the given design parameters,this is designed to a the vertical siphon reboiler. its salient features is high heat transfer co

4、efficient, compact structure, easy installation, short residence time of residue in the heating section and difficult to scale, low costs of equipment and operating.the reboiler is formed of these parts which is the tube box, tube body, tube sheet, head, transverse baffle, heat transfer tube and so

5、on. according to material of the heat transfer tube, the size, the number of the tube , the tube side pressure, the tube wall temperature, number of tube passes as well as the material of shell, the inside diameter, the thickness, the shell regulation pressure, temperature and so on, by above condit

6、ions, it determines the thickness of the tube sheet, the shape of transverse baffle , the size and the number, the arrangement situation of the transverse baffle and the definite structure and size of the reboiler.according to the known working condition, designated the reboiler is at chemical indus

7、try technological process, thus the basis craft condition, determines in the reboiler the medium natural parameter; according to the craft structure size union datum, further calculates the heat exchanger design parameter; finally carries on the reboiler calculation.keywords:heat exchanger; thermal

8、siphon; reboiler目录1 绪论11.1国内外现状研究11.2重沸器研究的意义21.3重沸器的类型21.3.1釜式重沸器21.3.2热虹吸式重沸器31.4设计方案41.5方案选择及可能出现的问题52 工艺设计计算52.1估算设备尺寸62.1.1计算热负荷62.1.2计算对数平均温差62.1.3假设传热系数k62.1.4估算总传热面积62.1.5传热管选择72.2传热系数校核72.2.1显热段传热系数72.2.2蒸发段传热系数92.2.3显热段和蒸发段的长度122.2.4传热系数122.2.5传热面积裕度122.3设计结果汇总表132.4循环流量校核132.4.1循环推动力132.4

9、.2循环阻力153 结构设计计算173.1筒体内径确定173.2管箱法兰设计183.3管箱结构设计193.4管板设计193.5垫片选择203.6耳座选择213.7支持板设计213.8拉杆选择223.9接管选择223.10排气、排液管确定233.11防冲挡板设计244 强度校核计算244.1筒体壁厚校核244.2封头厚度校核计算254.3管箱接管开孔补强的校核264.4壳体接管孔补强的校核284.5固定管板校核计算295 重沸器的安装、试车和维护325.1安装325.1.1场地和基础325.1.2安装前的准备325.1.3地脚螺栓和垫铁325.1.4其他要求335.2试车335.3维护33结论3

10、4谢辞35参考文献36371 绪论1.1国内外现状研究能源是人类生存和发展的基本条件之一。某种意义上讲，能源的消费结构、综合利用程度、人均消耗水平标志着一个国家和社会的技术水平、生活水平和文明程度。石油资源和水资源在国计民生中占有极其重要的位置，是社会发展和人类生存不可缺少的资源。在现代文明社会，如果没有了能源，一切现代物质文明也将随之消失。随着工业的迅速发展、人口的增长和人民生活水平的提高，能源短缺已成为世界性问题，能源安全受到越来越多国家的重视。据美国能源部2004年度国际能源展望报道，到2025年，全球能源消费将比2001年增长54%，工业国家的能源消费将以平均每年1.2%的速度增长，而

11、包括中国和印度在内的发展中国家的能源需求将比目前增加一倍，占全球能源需求增长量的40%和发展中国家增长量的70%。目前世界的能源主要还是依赖于化石燃料，如:煤、石油和天然气。为了满足人类社会和经济的发展，能源需求快速增长，以化石燃料为代表的传统能源日益枯竭，势必进一步加剧能源供应紧张局势。从最近几年的国际政治、经济和外交趋势分析，加强能源对话、交流和合作成为世界各国之间政治交往的重点。我国已经成为仅次于美国的世界第二号能源消费国。据国家发改委预测，未来20年我国对能源的需求仍将有明显增长，到2020年，国内能源供应缺口将进一步扩大，而石油、天然气等重要能源对进口的依存也将大大升高。解决我国能源

12、供应不足的矛盾，是社会经济发展的重要一环，是国家经济安全的重要保障，对社会进步具有十分重要的意义。综观国内外能源形势，世界各国都在调整自己的能源政策，以适应各自国家发展和要。我国在制定国民经济和社会发展第十一个五年规划纲要时明确提出了国家在下一五年计划内的能源工作的重点。“坚持开发节约并重、节约优先，按照减量化、再利、资源化的原则，在资源开采、生产消耗、废物产生、消费等环节，逐步建立全社会资源循环利用体系”。“强化能源节约和高效利用的政策导向，加大节能力度”。“通过优化产业结构特别是降低高耗能产业比重，实现结构节能;通过开发推广节能技，实现技术节能;通过加强能源生产、运输、消费各环节的制度建设

13、和监管，实现管节能。突出抓好钢铁、有色、煤炭、电力、化工、建材等行业和耗能大户的节能工作”。1.2重沸器研究的意义努力提高高耗能工业能源利用率，解决我国能源供应不足的矛盾，是社会经济发展的重要一环，是国家经济安全的重要保障，对社会进步具有十分重要的意义。国家在制定中长期科学和技术发展规划纲要时把能源问题列入重点领域以及优先题。国家对现阶段能源和节能工作作出了全面部署，提出了节能要靠产业结构优化节能技术推广，明确了能源和节能工作的方向和重点领域。化工过程广义上包括化工、石油加工、冶金、轻工、废弃物处理等生产过程，是源密集型工艺过程。石油加工作为我国国民经济的重要支柱之一，在保证我国经济和会发展方

14、面作出了重要贡献。石油加工企业既是产能大户，同时也是耗能大户。近二多年来，石油加工企业在节能工作方面取得了长足进步，不少单个装置的能耗接近世先进水平，但是从整个企业来看，单位原油加工量的能耗还是比世界先进水平高出许多。换热器是实现物料之间热量传递的节能设备，是在石油化工、冶金、电力、轻工业食品等行业普遍应用的一种工艺设备。在炼油、化工装置中换热器占总设备数量的30%-45%。近年来，随着节能技术的发展，应用领域不断扩大，利用换热器进行低温和高温热能回收带来了显著的经济效益。换热器按照使用目的不同可以把分为：热交换器、加热器、冷却器、冷凝器、蒸发器和再沸器等。重沸器又称再沸器，是精馏装置的重要附

15、属设备，其作用是使塔底釜液部分气化，从而实现精馏塔内气液两相间的热量及质量传递，常用于分馏塔底，对塔底物流加热使一部分物料汽化返回塔内，以提供塔器精馏过程所需要的热源。重沸器是工业上实现沸腾传热的设备，按照沸腾传热形式主要分为：重沸器（kettel式），卧式热虹吸重沸器和立式热虹吸重沸器。近年来国内在节能、增效等方面改进换热器的性能，提高传热效率，减少传热面积，降低压力，提高装置热强度等方面的研究取得了显著成绩。1.3重沸器的类型1.3.1釜式重沸器釜式重沸器(图1.1)带有扩大的壳体和较大的供气液分离的空间，因此仅有少量的液体被夹带进入上升管。釜式重沸器的气化率可达到80%以上，操作弹性较大

16、。但不适于易结垢或含固体颗粒的介质的沸腾，因为固体会聚集在管束中。1.3.2热虹吸式重沸器热虹吸式重沸器是指在重沸器中由于加热汽化，汽液混合物的比重显著减小，使重沸器的入方和出方产生静压差，因而不必用泵就可以不断地循环。塔底流体不断被“虹吸”人重沸器，加热汽化后再返回塔内，因而不用泵即可不断循环，循环速率取决于静驱动静压差的大小，热虹吸式重沸器分为两大类：卧式热虹吸重沸器和立式热虹吸重沸器。卧式热虹吸重沸器按照工艺过程又可分为一次通过式(图1.3)和循环式(图1.2)。一次通过式是指塔底出产品，进重沸器的物料由最下一层塔板抽出，与塔底产品组成不同。循环式是指塔底产品和重沸器进料同时抽出，其组成

17、相同。立式热虹吸重沸器按照工艺过程也可分为一次通过式(图1.5)和循环式(图1.4)。 图1.1 图1.2 图1.3 图1.4图1.51.4设计方案（1）釜式重沸器釜式重沸器可以减小塔低空间，并且使得塔和重沸器间的标高差较小，塔在压力下操作，塔底产品可以不用泵而靠压力自己排出。当塔底产品用泵抽出时，为满足泵的灌注头的需要，釜式重沸器必须架高，从而塔的标高也随之提高。这种情况就不如采用热虹吸式重沸器，产品从塔底抽出更有利。釜式重沸器因带有扩大的壳体使得金属耗量和占地面积都较大，价格也高。（2）卧式热虹吸重沸器 卧式热虹吸重沸器出口管线较长所以阻力较大，不适用于低压和真空操作工况，以及结垢较严重的

18、场合。卧式热虹吸重沸器的气化率不应过大，否则会引起上升管的管壁干竭和发生雾状流。对于烃类设计的气化率需小于30%，对于水溶液则不超过20%。当气化率较大时不能采用一次通过式，应采用循环式。卧式热虹吸重沸器的分馏效果小于一块理论塔板，可以允许使用较脏的介质加热。如果需要较大的换热面积，采用卧式热虹吸重沸器是合适的。卧式重沸器位于地平面，可以省去框架，方便维修。（3）立式热虹吸重沸器立式热虹吸重沸器一般采用固定管板、单管程，在管内汽化、壳侧为加热介质。出管口一般与塔体相接，减少了上升管内的阻力和出现块状流的危险。立式热虹吸重沸器适用于低压和真空操作，由于管内容易清洗，常用于结垢的状况，但是设计时需

19、留较大的富裕面积。由于壳程难于清扫，不能用于较脏的介质加热。用于换热面积较小或中等的工况，单位换热面积的费用较低，且占地少，配管费用低。1.5方案选择及可能出现的问题选择重沸器的型式时，首先应满足工艺要求。如当塔底流体粘度很高，或易受热分解而结垢时，可用泵强制输送式重沸器；当加热介质较脏，清扫问题突出或管壳程之间的温差超过固定管板换热器允许的范围时，不应采用立式热虹吸重沸器，当塔底产品作为下一步工序的物料而且流率稳定性要求较高时，不应采用釜式重沸器；热虹吸式重沸器的汽化率不能超过2530，因此当汽化量较大时，不能采用一次通过式，必须采用循环式等等。满足工艺要求后，然后在可供选择的范围内，对重沸

20、器进行选型比较。采用立式热虹吸重沸器时，为使重沸器的操作保持稳定，常在塔内加一挡板。综上所述本课题选择立式热虹吸重沸器。课题所给出设计参数的重沸器设计宜选用热虹吸式重沸器，设计过程中应考虑某些重要因素。造成重沸器不能正常操作的问题，往往不是由于沸腾传热系数的计算误差，而是对设计计算方法之外的情况缺乏基本的考虑。2 工艺设计计算序号类型项目名称单位壳程管程1操作条件介质名称水蒸气汽油2流体质量流率kg/s3入口温度245.5205.54气化率0.155入口压力mpa1.30.36结垢热阻0.00010.000177物理性质液体比热4186.831108液体导热系数0.68610.089液体粘度m

21、0.10.11110液体密度897.757011液体平均汽化潜热1812.631012气体密度4.0852.4813气体粘度m0.01470.0082.1估算设备尺寸2.1.1计算热负荷设计换热器时，以热流体的热负荷作为总热负荷值，这样比较安全，冷热流体的热负荷相对误差应在%以内，过大的误差需要核查工艺设计条件是否正确。一般要求热流负荷大于冷流。热流热负荷： (2-1)式中：物流相变热， 相变质量流量， 下标b，c分别表示蒸发与冷凝2.1.2计算对数平均温差 （2-2）2.1.3假设传热系数k依据壳程和管程介质假定传热系数k=9502.1.4估算总传热面积 （2-3）2.1.5传热管选择拟用传

22、热管规格为，管长l=2500mm，计算总传热管数： （2-4）若将传热管按正三角型排列，计算壳径为： （2-5）式中：t为管心距，mm 为传热管外径，mm对于正三角型排列的传热管： （2-6）2.2传热系数校核2.2.1显热段传热系数假设壳程出口汽化率，计算壳程循环质量流量 kg/s （2-7）传热管内质量流速g为 （2-8）式中：管内流通截面积， 传热管内径，m 传热管数管内流动雷诺准数为 （2-9）式中：管内液体粘度，普兰特准数pr为 （2-10）式中：管内液体定压比热， 管内液体热导率，显热段传热管内表面传热系数为 （2-11）蒸汽冷凝的质量流量为 （2-12）传热管外单位润湿周边上凝液

23、的质量流量m为 （2-13）冷凝液膜的为 （2-14）则管外冷凝表面传热系数为 （2-15）污垢热阻及管壁热阻：沸腾侧：冷凝侧：管壁热阻：碳钢在该条件下的热导率 w/mk，壁厚b=0.002m则 m2k/ （2-16）显热段传热系数为 （2-17）2.2.2蒸发段传热系数传热管内釜液的质量流量为 （2-18）参数为 （2-19）式中：x气化率 沸腾侧汽，液相密度 沸腾侧汽，液相粘度则由 kg/ m2h与查图2.1得当时 （2-20）由 kg/ m2h与查图2.1得则泡核沸腾修正因数 （2-21）图2-1垂直管内流泡核沸腾表面传热系数为 （2-22） =5628.65 w/m2k式中：釜液汽化潜

24、热，kj/kg 塔底操作压力，pa 釜液表面张力，n/m以液体单独存在为基准的对流表面传热系数为 （2-23）再沸器的设计中采用登格勒（dengler）及亚当斯（addams）关联式来计算，由于蒸发段的气含率时不断变化的，因此，设计上一般取出口气含率的40%作为平均气含率，则对流沸腾因子为 （2-24）两相对流表面传热系数为 （2-25）沸腾传热膜系数为 （2-26）w/m2k所以蒸发段传热系数为 （2-27）=1357.55w/m2k2.2.3显热段和蒸发段的长度计算显热段长度与传热管总长l的长度比值为 （2-28）式中：沸腾物系的蒸气压曲线斜率则m m2.2.4传热系数 （2-29） =1

25、256.36w/m2k式中：显热段长度，m 蒸发段长度，m需要传热面积为 （2-30）2.2.5传热面积裕度实际传热面积 （2-31）该再沸器的传热面积合适2.3设计结果汇总表 表2.1 设计结果汇总表设备名称稳定塔底再沸器壳程管程物料名称水蒸气汽油质量流量/（t/h）6.14727.9操作温度/进口245.5205.5出口211211定性温度/228.25208.25热流量/kw污垢热阻/（m2k/kw）传热温度差/k 17.389计算传热系数/ w/(m2k)950设备主要尺寸传热面积/ m2218管子规格/mm排列方式三角形管中心距/mm25管长/mm2500管数147程数11支持板间距

26、/mm625，625，625支持板数3壳体内径/mm408接管尺寸/mm进口125100出口50150面积欲度/%322.4循环流量校核2.4.1循环推动力蒸发段的两相流平均密度仪出口气含率的1/3计算，当时，计算martinelli参数为 （2-32）两相流的液相分率为 （2-33）计算x=0.05处的两相流平均密度 （2-34） 当时，计算martinelli参数为 =0.4088两相流的液相分率为 计算x=0.15处的两相流平均密度 表2.2 的参考值再沸器公称直径/mm40060080010001200140016001800l/m0.80.91.021.121.241.261.461

27、.58参照表选取焊接需要长度 （2-35）2.4.2循环阻力再沸器中液体循环阻力包括管程进口管阻力、因动量变化引起的阻力、传热管显热段阻力、传热管蒸发段阻力和管程出口管阻力，即。管程进口阻力：釜液在管程进口管内的质量流量g为 (2-36)式中：进口管内径釜液在进口管内的流动雷诺数为 (2-37)进口管长度与局部阻力当量长度之和为 (2-38)进口管流体流动的摩擦系数为 (2-39)管程进口管阻力为 (2-40)因动量变化引起的阻力： (2-41) (2-42) (2-43)代入数据得155.8传热管显热段阻力： (2-44) (2-45)代入数据得=44传热管蒸发段阻力：气相流动阻力： (2-

28、46)取该段内的平均气化率，则气相质量流率为 而气相流动为 而 （2-47）液相流动阻力： （2-48）液相流率为 （2-49）液相流动为 而代入数据得,两相流压降为： =4182.6 (2-50)管程出口管阻力：该段也为两相流，故其流动阻力的计算方法与传热管蒸发段阻力管程出口管阻力的计算方法相同，但需注意，计算中所用管长取再沸器管程出口管长度与局部阻力当量长度之和，管径取出口管内径，气含率取传热管出口气含率。代入数据得=2286.9循环阻力 （2-51）=1852.57+155.8+44+4182.6+2286.9=8521.57循环推动力与循环阻力的比值为 8662/8521.57=1.0

29、2 （2-52）通过以上计算得知：满足设计要求。3 结构设计计算3.1筒体内径确定由于工艺设计给定的筒体内径为400mm，且有足够的面积富裕，故决定用dn426无缝钢管做圆筒，其壁厚为9mm，故有=408。选材料20#钢管。3.2管箱法兰设计依工艺条件、管侧压力和壳侧压力中的高值以及设计温度和公称直径（400），按jb/t4701选定甲型平焊法兰，密封形式为平面密封面，确定各结构尺寸。如下图： 表3-1 甲型平焊法兰尺寸 图3-1 甲型平焊法兰（平面密封面）3.3管箱结构设计流体汇集在一起送出换热管，另外，管箱还起到改变流体流向的作用。本设计使用单管程管箱，优点是结构简单，便于制造，清洁介质。

30、对于单程管箱采用轴向接管时，管箱的作用是把由管道来的管程流体均匀分布到各传热管和把管内接管中心线上的管箱最小长度应大于或等于接管内径的1/3，故取管箱长度应mm。其中封头部分如下图：图3-2封头结构尺寸表3-2封头尺寸参数3.4管板设计选固定管板伸出外圆兼做法兰的形式，依据所选管箱法兰和管箱侧壳体法兰的结构尺寸，确定管板的最大外径、密封面位置、宽度、螺栓直径、位置、个数。表3-3固定管板式换热器管板尺寸图3-3管板结构尺寸3.5垫片选择根据操作条件（压力和温度）选择非金属软垫片石棉橡胶板，确定尺寸为d=444mm，d=404mm.图3-4垫片结构3.6耳座选择立式再沸器耳座按jb/t4725计

31、算选取，拟选用4个b1耳座。q=10kn 图3-5耳座简图表3-4支座尺寸3.7支持板设计本次设计的壳程介质为有相变化，故无需设置折流板，而换热管无支撑跨距超过了1500mm（19mm的换热管的最大无支撑跨距为1500mm），因此应设置支持板，用来支撑换热管，以防止换热管产生过大的挠度或诱导振动。支持板结构尺寸：用dn426mm无缝钢管做圆筒时，折流板（支持板）名义外直径为无缝钢管实际内径减2mm。外径： （3-1）厚度取8mm，圆缺h尺寸： （3-2）取h=100mm因为只需起到支撑作用，故没有标准的间距，本设计取三块支持板，间距为625mm。3.8拉杆选择拉杆直径d拉杆螺纹公称直径管板上拉

32、杆孔深1212155018表3-5拉杆尺寸直径取12，数量取4根.图3-6拉杆结构3.9接管选择流体进出口接管的大小，可先利用公式计算出，即 （3-3）式中：接管内径，m 进出换热器流体的体积流量， 流体在管内流动的适宜流速，表3-6流体流速范围根据设计所给定的进料量壳程进出口管径分别为管程进出口管径分别为接管高度（伸出高度）式中：接管法兰高度，mm接管法兰的螺母厚度，mm保温层厚度，mm接管安装高度，mm圆整后取=100mm壳程接管安装位置的最小尺寸，按下式估算（无补强圈）因为，mm圆整后取3.10排气、排液管确定为提高传热效率 ，排除或回收工作残气，用在壳程和管程的最高、低点，设置排气排液

33、接管，排气排液接管的端部必须与壳体或管箱壳体内壁平齐。3.11防冲挡板设计为了防止壳程物料进口处流体对换热管表面的直接冲击，引起侵蚀及震动，应在流体入口处设置放冲挡板，以保护换热管。放冲挡板与壳体内壁的高度:=(1/41/3)接管外径接管外径为133mm，故取35mm。放冲挡板的直边l应大于接管外径50mm，故取200mm。放冲挡板的端部焊接于壳体上，见装配图防冲挡板。4 强度校核计算4.1筒体壁厚校核筒体壁厚计算由于工艺设计给定设计温度205.5,设计压力1.6mpa，选20#无缝钢管，材料在250时的许用应力=110mpa，取焊缝系数=1，腐蚀裕度=1mm，则：计算厚度: （4-1）设计厚

34、度: （4-2）名义厚度: （4-3）取=9mm有效厚度: （4-4）水压试验压力: （4-5）所选材料的屈服应力: =245mpa水压试验应力校核： （4-6）水压强度满足要求。气密性试验压力4.2封头厚度校核计算封头内径，材料为q235-b，250c时的许用应力为94，封头选用标准椭圆封头。取焊缝系数=0.85，腐蚀裕度=2mm，则：计算厚度：设计厚度：名义厚度：结合考虑开孔补强及结构需要，取=8有效厚度：水压试验压力：所选材料的屈服应力:=235mpa水压试验应力校核：水压强度满足要求。气密性试验压力4.3管箱接管开孔补强的校核开孔补强采用等面积补强法，由于工艺设计给定的接管尺寸4.5m

35、m，考虑实际情况选10号热轧碳素钢管=92mpa，4.5mm，mm接管计算壁厚： （4-7）接管有效壁厚： （4-8）开孔直径： （4-9）接管有效补强宽度： b=2d=2155=310mm （4-10）接管外侧有效补强高度： （4-11）需要补强面积： （4-12）可作为补强的面积为： （4-13） （4-14） 689.75+89.37 （4-15）=779.12a=116.25该接管补强的强度足够，不需另设补强结构4.4壳体接管孔补强的校核开孔补强采用等面积补强法，由于工艺设计给定的接管尺寸4mm考虑实际情况选10号热轧碳素钢管=92mpa,4mm,mm接管计算壁厚：接管有效壁厚：开孔直

36、径：接管有效补强宽度：b=2d=2128=256mm接管外侧有效补强高度：需要补强面积：可作为补强的面积为：622.08+59.43=681.51a=299.52该接管补强的强度足够，不需另设补强结构4.5固定管板校核计算管板厚度：b=40mm总换热管数量：n=147一根管壁金属的横截面积为： （4-16）开孔强度削弱系数（双程）=0.5两管板间换热管有效长度l取2420mm计算系数k: （4-17）按管板简之考虑，依k值查图取： 、 、 图4-1 g1值图4-2 g2值图4-3 g3值管板最大应力： （4-18）筒体内径截面积 （4-19）管板上管孔所占的总横截面积： （4-20）系数： （

37、4-21）系数： （4-22）壳程压力=1.3mpa，管程压力=0.3mpa当量压差 （4-23）管子最大应力： （4-24）管板采用16mn锻，=129mpa换热管采用20号碳素钢=110mpa管板管子强度校核：故管板计算厚度满足强度要求。式2-1，2-2出自资料【1】47页式2-3，2-4，出自资料【1】48页式2-5，2-6出自资料【1】23页式2-72-10出自资料【1】49页式2-112-15出自资料【1】50页式2-16，2-17出自资料【1】50页式2-18，2-19出自资料【1】51页式2-20，2-21出自资料【1】51页式2-22出自资料【1】52页式2-232-26出自资

38、料【1】52页式2-27出自资料【1】53页式2-282-31出自资料【1】53页式2-322-34出自资料【1】54页表2.2出自资料【1】54页式2-35出自资料【1】51页式2-362-43出自资料【1】55页式2-442-46出自资料【1】55页式2-472-50出自资料【1】56页式2-51，2-52出自资料【1】56页管箱法兰选用甲型平焊法兰【2】244页管箱封头为标准椭圆封头，=100，=25管板结构尺寸出自资料【2】26页垫片为石棉橡胶板，出自资料【3】491页耳座结构尺寸出自资料【2】267页式3-1出自资料【4】182页；式3-2出自资料【2】29页拉杆结构尺寸出自资料【5

39、】式3-3出自资料【2】31页壳程进出口接管公称直径分别为125和50管程进出口接管公称直径分别为100和150接管高度均取100防冲挡板的设计出自资料【2】35页式4-14-6出自资料【6】63页=1.625mpa=46.85 mpa水压试验强度满足要求=0.375mpa=14.9mpa水压试验强度满足要求式4-74-15出自资料【6】110页a不需另设补强a不需另设补强式4-16，4-17出自【7】183页k=2.77式4-184-24出自资料【7】183页管板采用16mn锻换热管采用20号碳素钢管板、传热管满足强度要求5 重沸器的安装、试车和维护5.1安装5.1.1场地和基础1）应根据换

40、热器的结构型式， 在换热器的两端留有足够的空间来满足拆装、维修的需要。2）活动支座的基础面上应预埋滑板。5.1.2安装前的准备1）可抽管束换热器安装前应抽芯检查、清扫。抽管束时，应注意保护密封面和折流板。移动和起吊管束时，应将管束放置在专用的支承结构上，以避免损伤换热管。2）安装前一般应进行压力试验。当图样有要求时，应进行气密性试验。5.1.3地脚螺栓和垫铁1）活动支座的地脚螺栓应装有两个锁紧的螺母，螺母与底板间应留有1-3mm的间隙。2）地脚螺栓两侧均应有垫铁。设备找平后，斜垫铁可与设备支座底板焊牢，但不得与下面的平垫铁或滑板焊死。3）垫铁的安装不应妨碍换热器的热膨胀。5.1.4其他要求1）应在不受力的状态下连接管线，避免强力装配。2）拧紧换热器螺栓时，一般应按顺序进行，并应徐抹适当的螺纹润滑剂。5.2试车1）试车前应查阅图纸有无特殊要求和说明，铭牌有无特殊标志，如管板是否按压差设计，对试压、试车程序有无特殊要求等。2）试车前应清洗整个系统