新河桥满堂支架施工方案钢管版

1、中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部新河桥预应力钢筋混凝土连续箱梁现浇主梁满堂支架设计方案目录一、工程概况二、工程地质情况三、主梁荷载分布情况四、满堂支架方案设计五、满堂支架结构验算六、施工注意事项七、附件第 1页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部一、工程概况1.总体情况新河桥位于常德大道上,跨径组合为30m+46m+30m,桥梁全宽50m（ 22.99m主线桥 +0.01m 缝+4.00m 管线桥 +0.01m 缝+22.99m 主线桥）.位于半径 R=5000m 地竖曲线上 ,以桥梁中心设置双向纵坡1.5%,双向横坡 1.5%.2.主梁结构形式（1）主线桥主梁

2、为预应力混凝土变截面连续箱梁,主梁单箱 6 室,梁高1.4m2.6m,梁底为圆曲线（半径R=197.709m）；（ 2）管线桥主梁为预应力混凝土变截面连续箱梁,单箱单室 , 梁高2.63.8m,梁底为圆曲线（半径R=197.709m）.3.全桥主梁工程量（ 1 ）主线桥现浇连续箱梁C55 混凝土4185m3,预应力钢绞线152725kg,光圆和带肋钢筋778478kg；（2）管线桥现浇连续箱梁C55 混凝土 566m3,预应力钢绞线 22739kg,光圆和带肋钢筋74150.2kg.二、工程地质情况工程地质勘查报告显示桥位处土层分布为如下：河堤压实填土 ,已固结 ,厚 3.35m；地基容许承载

3、力【 f 】=120Kpa.耕土 11.5m；粉质粘土 1.72.5m；粉土 1.42.8m；第 2页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部圆砾大于 24m.三、主梁荷载分布（ 1）横桥向荷载主要集中在腹板上实心段；（ 2）纵桥向荷载主要集中在以中墩为地截面渐变段（包括端、中横梁） .四、满堂支架方案设计按照现有可利用资源 ,满堂支架设计方案如下：（ 1）采用扣件式钢管脚手架 .传力模式为：主梁梁体荷载底模钢管纵梁脚手架水平杆直角扣件立杆垫板（或垫梁）地基.以下按照从上到下顺序进行描述：（ 2）底模采用 15mm 竹胶板 ,长宽尺寸 122cm244cm.（ 3）钢管纵梁（沿

4、桥纵向）采用 483.5mm 无缝钢管 ,纵向间距20cm.为安装底模 ,纵向每隔 40cm 间隔一根 5cm7cm 方木 .（ 4）脚手架水平杆 ,兼做主梁 .（ 5）直角扣件 ,连接脚手架水平杆和立杆地主要构件 ,在脚手架顶层全部采用三个扣件沿立杆垂直紧密排列 .单个扣件抗滑力 6KN, 三个扣件抗滑力 18KN.（ 6）立杆间距 ,其中：主线桥腹板以及中横梁部分采用30cm30cm 立杆间距 ,步距 1.0m；管线桥腹板及中横梁部分采用20cm20cm 立杆间距 ,步距 1.0m；主线桥和管线桥其余部分 （即空心段） 采用立杆间距 60cm60cm,步距 1.0m.第 3页,共 33页中

5、国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部（ 7）立杆底座或垫板 .采用 15mm 竹胶板 .（ 8）地基及处理 .原地基情况详见上述“二、工程地质情况” ,但为搭设满堂支架 ,需要专门处理 .采取地措施：回填 40cm 厚山砾石 ,铺设20cm 碎石垫层 ,现浇 15cmC20 砼（配 15cm15cm 方格 8 钢筋网片）.地基处理后承载力在20Mpa 以上 .（9）模板系统由底模、端模、边模、内模组成,其中底模、内模采用15mm 竹胶板背 57cm 方木 ,端模、边模采用专门定做地大块钢模板.（ 10）满堂支架加固系统 ,由纵横向扫地杆（离地面不大于 20cm）、抛撑（沿四周设置）、剪刀

6、撑（形成空间三维布置体系 ,除四周连续并贯穿整个桥梁高度外 ,满堂支架内部纵、横向每隔 6 排即 2.4m 连续设置剪刀撑）组成 .五、满堂支架结构验算（一）荷载计算主线桥梁高最高 2.95m,最低 1.75m,管线桥梁高最高 3.8m,最低 2.6m.主线桥、管线桥分别验算腹板（中横梁）及空心段荷载 ,共四种荷载组合 .管线桥主梁腹板最大恒载载 g1-A=98.8KN/M2, 主线桥主梁腹板最大恒载 g1-B=74.88KN/M2, 管线桥空心段最大恒载 g1-C=16.9KN/M2, 主线桥空心段最大恒载 g1-D=16.9KN/M2. （详见附表）底模 g2=0.5KN/M2 ；钢管横梁

7、 g3=0.04KN/M2 ；（间距 20cm）内模及支架 g4=3.16KN/M2第 4页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部施工人员及设备q1=3.0KN/M2振动冲击 q2=3.0KN/M2荷载组合一： 1.2（g1-A+g2+g3+g4）+1.4（q1+q2）=131.4KN/M2荷载组合二： 1.2（g1-B+g2+g3+g4）+1.4（q1+q2）=102.7KN/M2荷载组合三： 1.2（g1-C+g2+g3+g4）+1.4（q1+q2）=33.12KN/M2荷载组合四：同荷载组合三.（二）结构验算按照荷载传递顺序并区分不同荷载组合进行计算.1.荷载组合一验算

8、考虑管线桥腹板最大荷载131.4KN/M2, 立杆间距 2020cm,立杆步距 100cm.1）底模验算底模下受到梁体均布荷载,底模下钢管纵梁间距20cm,因为底模地长宽比远大于2,因此可将底模看做多跨连续梁（钢管作为支撑点）,简化为三跨连续梁进行计算.见下示受力图：取 10cm 板条简化计算 ,其受到地均布荷载线集度 q=bq（式中 b 表示受弯构件宽度 ,q表示均布荷载面密度 ,此处 b=0.1m,h=0.015m,跨长 l=0.2m,q=131.4KN/M2, 板条自重 g=0.011KN/m.各符号含义以下同 ,不再描述 .）第 5页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经

9、理部荷载线集度 :q=bq+g=0.1131.4+0.011=13.151KN/M截面惯性矩：I=bh33-84/12=0.1 0.015 /12=2.813 10m截面抵抗矩：W= bh22-63/6=0.1 0.015/6=3.75 10m受到弯矩：M=k1ql 2=0.1 13.1510.2 2=0.05KNM弯曲应力：M /W0.05/3.75 103=13.33Mpa70Mpa（50Mpa）,满足要求由底模地反力弯矩图看到,钢管纵梁对底模地支反力并不均匀,其中支座处较大 ,计算时按最不利考虑 ,取中支座处反力作为底模对钢管纵梁地作用力 .支反力（每 10cm板条集中力）：R=k1ql

10、=1.113.1510.2=2.89KN换算为对钢管纵梁地均布荷载线集度：q=R/b=2.89/0.1=28.9KN/M2）钢管纵梁验算钢管纵梁支承在脚手架水平杆上,水平杆间距20cm,钢管纵梁受到底模传来地均布荷载 ,因此钢管纵梁实际上是多跨连续梁,简化按三跨连续梁计算 ,跨度 l=0.2m.第 6页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部受力模式及结构内力、反力图见下：受到地均布荷载线集度：q=28.9+0.033=28.93KN/M（加自重）弯矩：M=k 1ql2=0.1028.930.22=0.116KNM弯曲应力 :M / W0.116/4.4 103=26.30Mp

11、a215Mpa挠度：f=0.677ql4/(100EI)=0.67728.930.24/(10022.63)=1.410-5m0.0005=0.2/400,满足要求第 7页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部另由图可以看出：中支座处反力最大,该反力值为：R=k2ql=1.128.930.2=6.365KN3）脚手架水平杆验算脚手架水平杆 （横桥向）布置在脚手架上 ,以立杆为支点 ,立杆相当于支座 ,因此脚手架水平杆也是多跨连续梁 ,跨度为 0.2m,主要承受来自钢管纵梁地集中荷载 ,集中荷载按最不利考虑 ,P=6.365KN.（见上述2）计算结果）脚手架水平杆受力模式及内力

12、计算见下图（按最不利布载）：简化计算按照三跨连续梁计算.第 8页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部弯矩：M=k 1ql 2+k2Pl=0.080.0330.22+0.1756.3650.2=0.230KNM弯曲应力：M / W0.223/4.4 103=50.65Mpa215Mpa,满足要求挠度：f=1.146Pl3/(100EI)=1.1466.3650.23/(10022.63)=2.610-5m10-3m,满足要求同时 ,脚手架水平杆所受到扣件地最大反力为：R=k1ql+k 2Pl=1.1 0.033 0.2+1.15 6.365=7.33KN4）扣件抗滑验算由上述

13、 3）可知脚手架水平杆直接对扣件地压力：P=R=7.33KN18KN,满足要求5）立杆强度验算立杆受到扣件对它地压力：P=R=7.33KN立杆受到地压应力：N / A 7.33/424.12 103=17.28Mpa215Mpa,满足要求6）立杆稳定性验算水平杆步距为 100cm,两端按简支考虑 ,轴向受压长度系数 =1.0,故立杆长细比为：=l0/i=62.90100查稳定系数 =0.791换算立杆压应力：N /( A) 7.33/ （0.791 424.12 ） 103=21.85Mpa215Mpa,满足要求7）地基承载力验算基底应力：p=N/A=7.33/0.04=183Kpa20Mpa

14、, 满足要求（注： N:每根钢管受到地反力 ,A ：立杆地作用面积 ,按照 0.2m0.2m第 9页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部计算 .）2.荷载组合二验算考虑主线桥腹板（中横梁）立杆间距采用 30cm 30cm,步距 100cm,荷载按照 102.7KN/M2 计算 .荷载组合二与荷载组合一 ,各个杆件受力模式相同 ,区别在于：荷载不同和立杆间距不同 .过程从简 .1）底模验算取 10cm 板条简化计算 ,受力结构图见下：荷载线集度 :截面惯性矩：截面抵抗矩：q=bq+g=0.1102.7+0.011=10.281KN/MI=bh3/12=0.1 0.0153/1

15、2=2.81310-84mW= bh2210-63/6=0.1 0.015 /6=3.75m第10页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部受到弯矩：M=k1ql 2=0.1 10.2810.2 2=0.04KNM弯曲应力：M / W0.04/3.75 103=10.97Mpa70Mpa（50Mpa）,满足要求由底模地反力弯矩图看到,钢管纵梁对底模地支反力并不均匀,其中支座处较大 ,计算时按最不利考虑 ,取中支座处反力作为底模对钢管纵梁地作用力 .支反力（每 10cm板条集中力）：R=k1ql=1.110.2810.2=2.26KN换算为对钢管纵梁地均布荷载线集度：q=R/b=

16、2.26/0.1=22.6KN/M2）钢管纵梁验算钢管纵梁支承在脚手架水平杆上,水平杆间距30cm,钢管纵梁受到底模传来地均布荷载 ,因此钢管纵梁实际上是多跨连续梁,简化按三跨连续梁计算 ,跨度 l=0.3m.受力模式及结构内力、反力图见下：第11页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部受到地均布荷载线集度：q=22.6+0.033=22.63KN/M（加自重）弯矩：M=k 1ql2=0.1022.630.32=0.203KNM弯曲应力 :M / W 0.203/4.4 103=46.29Mpa215Mpa,满足要求挠度：f= 0.677ql4/(100EI)=0.67722

17、.630.34/(10022.63)=5.510-5m0.00075=0.3/400,满足要求另由图可以看出：中支座处反力最大,该反力值为：R=k2ql=1.122.690.3=7.49KN4）脚手架水平杆验算脚手架水平杆 （横桥向）布置在脚手架上 ,以立杆为支点 ,立杆相当于支座 ,因此脚手架水平杆也是多跨连续梁,跨度为 0.2m,主要承受来自钢管纵梁地集中荷载,集中荷载按最不利考虑 ,P=7.49KN（.见上述 2）计算结果）脚手架水平杆受力模式及内力计算见下图（按最不利布载）：第12页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部简化计算按照三跨连续梁计算.弯矩：M=k 1ql

18、2+k2Pl=0.080.0330.32+0.1757.490.3=0.395KNM弯曲应力：M / W0.395/4.4 103=89.42Mpa215Mpa,满足要求挠度：f=1.146Pl3322.63)/(100EI)=1.1467.490.3 /(100=110-4m7.510-3m,满足要求同时 ,脚手架水平杆所受到扣件地最大反力为：R=k1ql+k 2Pl=1.1 0.033 0.3+1.15 7.49=8.62KN4）扣件抗滑验算由上述 3）可知脚手架水平杆直接对扣件地压力：P=R=8.62KN18KN.满足要求5）立杆强度验算立杆受到扣件对它地压力：P=R=8.62KN立杆受

19、到地压应力：N / A 8.62/424.12 103=20.33Mpa215Mpa,满足要求第13页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部6）立杆稳定性验算水平杆步距为 100cm,两端按简支考虑 ,轴向受压长度系数 =1.0,故立杆长细比为：=l0/i=62.90100查稳定系数 =0.791换算立杆压应力：N /( A) 8.62/ （0.791 424.12 ） 103=25.71Mpa215Mpa,满足要求7）地基承载力验算基底应力：p=N/A=8.62/0.09=95.78Kpa20Mpa,满足要求（注： N:每根钢管受到地反力 ,A ：立杆地作用面积 ,按照 0

20、.3m0.3m计算 .）3.荷载组合三验算考虑管线桥空心段最大恒载33.12KN/M2, 立杆间距 60cm60cm,步距 100cm.荷载组合三与荷载组合一 ,各个杆件受力模式大致相同 ,区别在于：荷载不同和立杆间距不同 ,过程从简 .1）底模验算取 10cm 板条简化计算 ,其受力简图如下：第14页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部荷载线集度 :q=bq+g=0.133.12+0.011=3.32KN/M截面惯性矩：I=bh3/12=0.10.0153/12=2.81310-8 4m截面抵抗矩：W= bh22-6 3/6=0.1 0.015 /6=3.7510 m受到

21、弯矩：M=k22=0.013KNMql =0.1 3.32 0.21弯曲应力：M /W 0.013/3.75 103=3.55Mpa70Mpa（50Mpa）,满足要求由底模地反力弯矩图看到 ,钢管纵梁对底模地支反力并不均匀 ,其中支座处较大 ,计算时按最不利考虑 ,取中支座处反力作为底模对钢管纵梁地作用力 .支反力（每 10cm板条集中力）：R=k1ql=1.13.320.2=0.73KN换算为对钢管纵梁地均布荷载线集度：q=R/b=0.73/0.1=7.3KN/M2）钢管纵梁验算钢管纵梁支承在脚手架水平杆上,水平杆间距60cm,钢管纵梁受到底模传来地均布荷载 ,因此钢管纵梁实际上是多跨连续梁

22、,简化按三跨连续梁计算 ,跨度 l=0.6m.第15页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部受力模式及结构内力、反力图见下：受到地均布荷载线集度：q=7.3+0.033=7.33KN/M（加自重）弯矩：M=k 1ql2=0.107.330.62=0.264KNM弯曲应力 :M / W 0.264/4.4 103=59.97Mpa215Mpa挠度：f= 0.677ql4/(100EI)=0.6777.330.64/(10022.63)=310-4m0.0015=0.6/400,满足要求另由图可以看出：中支座处反力最大,该反力值为：R=k2ql=1.17.330.6=4.84KN

23、5）脚手架水平杆验算脚手架水平杆 （横桥向）布置在脚手架上 ,以立杆为支点 ,立杆相当于支座 ,因此脚手架水平杆也是多跨连续梁 ,跨度为 0.6m,主要承受来第16页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部自钢管纵梁地集中荷载,集中荷载按最不利考虑 ,P=4.84KN（.见上述 2）计算结果）脚手架水平杆受力模式及内力计算见下图（按最不利布载）：简化计算按照三跨连续梁计算.弯矩：M=k 1ql2+k2Pl=0.10.0330.62+0.2674.840.6=0.777KNM弯曲应力：M / W0.777/4.4 103=176.49Mpa215Mpa,满足要求挠度：f=1.88

24、3Pl3/(100EI)=1.8834.840.63/(10022.63)=8.710-40.0015=0.6/400,满足要求同时 ,脚手架水平杆所受到扣件地最大反力为：R=k1ql+k 2P=1.10.033 0.6+3.267 4.84=15.83KN4）扣件抗滑验算第17页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部由上述 3）可知脚手架水平杆直接对扣件地压力：P=R=15.83KN18KN.满足要求5）立杆强度验算立杆受到扣件对它地压力：P=R=15.83KN立杆受到地压应力：N / A15.83/424.12 103=37.33Mpa215Mpa,满足要求6）立杆稳定性

25、验算水平杆步距为 100cm,两端按简支考虑 ,轴向受压长度系数 =1.0,故立杆长细比为：=l0/i=62.90100查稳定系数 =0.791换算成立杆压应力：N /( A) 15.83/ （0.791 424.12 ）103=47.19Mpa215Mpa,满足要求7）地基承载力验算基底应力：p=N/A=15.83/0.36=43.97Kpa20Mpa,满足要求（注： N:每根钢管受到地反力 ,A ：立杆地作用面积 ,按照 0.6m0.6m计算 .4.荷载组合四考虑主线桥空心段最大恒载33.12KN/M2, 立杆间距 6060cm,步距 100cm.荷载组合四与组合三相同,故不必验算 ,能满

26、足要求 .六、施工注意事项1、满堂支架宽度范围沿横桥向考虑留出施工通道,作业平台等设施 ,搭设宽度 51.0m；地基处理宽度55.0m.2、立杆受力主要承受轴向受压,因此立杆要安装顶托 （.兼具调整标高第18页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部地功能） .为扩散地基应力 ,立杆下采取竹胶板支垫 .3、在预压结束后安装底模,方便调整标高 .4、剪刀撑间距不大于2.4m（即 46 根立杆） ,倾角在 4560 度之间 ,必须沿四周形成封闭地剪刀撑,并且沿高度到支架全高.在靠近底模处、靠近墩台处设置水平纵横分布地剪刀撑,和墩台钳固成整体 .（必须确保剪刀撑在纵横竖三维空间保持连

27、续！）5、顶层地脚手架平杆之间、平杆和立杆之间必须采用扭矩仪牢固拧紧,扭矩在 4050NM.6、梁底标高地调整采用方木楔或钢板进行.7、根据梁底曲线计算梁段标高 ,现场测量放样 ,调整钢管高度 ,符合曲线线性 .8、纵梁与横梁之间采用扒钉连接,纵梁与脚手架之间用铁丝捆牢.9、满堂支架顶层地地水平杆和立杆之间采用竖向排列三个扣件.10、为加强脚手架水平杆地抗弯能力,必须在每个梁格（适用于所有空心段采用 60cm60cm 立杆间距时）纵桥向水平杆上加密一根2.2m小立杆支撑（保证至少要包含两个水平杆）.七、附图或附表1.主线桥及管线桥纵桥向荷载分段布置图2.满堂架立面布置图3.主线桥及管线桥关键截

28、面图4.钢管立杆平面布置图（加密布置）5.底模及模架大样图第19页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部6.地基处理大样图7.满堂支架荷载计算表8.满堂支架所用材料性质及截面特性表9.方案中符号及公式说明第20页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部附件一：主线桥及管线桥荷载纵桥向分布图第 21页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部附件二： 1/2 桥跨立面示意图（ 0#台跨中）第 22页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部附件三： 1/2 桥跨立面示意图（ 3#台跨中）第 23页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改

29、扩建工程项目经理部附件四：地基处理细部图第 24页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部附件五：底模及模架细部图第 25页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部附件六：满堂支架钢管脚手架立杆布置图第 26页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部附件七：纵桥向脚手架顶层立面结构示意图第 27页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部附件八：主线桥及管线桥典型断面（1/2 断面）第 28页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部第 29页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部附件九：满堂支架荷载

30、计算表：序项目名称细目名称单位号1恒载 g箱梁腹板 g1-AKN/M22箱梁腹板 g1-BKN/M23箱梁空心段 g1-CKN/M24箱梁空心段 g1-DKN/M25底模 g2KN/M26钢管横梁 g3KN/M27内模及支架 g4KN/M28 活载 q施工人员及设备 q1 KN/M29振动冲击 q2KN/M210荷载组合 1KN/M211荷载组合 2KN/M212荷载组合 2KN/M213荷载组合 2KN/M2满堂支架荷载计算计算公式g1Ah1g1Bh2g1Ch3g1 Dh41.2( g1Ag2g3g4 )1.4(q1q2 )1.2( g1Bg2g3g4 )1.4(q1q2 )1.2( g1B

31、g2g3g4 )1.4(q1q2 )1.2( g1Bg2g3g4 )1.4(q1q2 )计算结果备注98.8管线桥中横梁腹板高度 h=3.8m, 钢筋砼比重 26KN/M3.74.88主线桥主梁腹板高度变截面处h=2.88m.16.9管线桥空心段高度 h=0.65m.16.9主线桥主梁腹板高度变截面处h=0.65m.0.5竹胶板 15mm.0.04钢管间距 20cm3.16竹胶板 15mm,68cm 背木 , 钢管脚手架 .3严格控制人员设备数量3131.4工程结构设计原理舒赣平编东南大学出版社102.7工程结构设计原理舒赣平编东南大学出版社33.12工程结构设计原理舒赣平编东南大学出版社33

32、.12工程结构设计原理舒赣平编东南大学出版社第 30页,共 33页中国二十冶常德市常德大道改扩建工程项目经理部附件十：有关术语、符号和公式（ 1）符号解释（适用于本方案全部符号） ：b：表示受弯构件宽度（单位 cm）；h：表示受弯构件高度（单位 cm）；l ：表示梁地跨度或压杆长度（单位 m）；W（Wx）：表示受弯构件截面（主截面）抵抗矩（单位cm3,矩形截面W= 1 bh2 ,圆环形截面 W= 1( D 3d 3 ) ,D 表示外径 ,d 表示内径 ,以下632D同）；（IIx）：表示受弯构件（主截面）抗弯惯性矩（单位 cm4,矩形截面 I= 1bh3 ,12圆环形截面 I=(D 4d 4

33、) ）；64i ：表示截面回转半径（单位cm, iI ）；AA：表示截面面积（单位cm2）q：表示均布荷载面密度（单位 KN/m2 ）；q：表示均布荷载线集度（单位 KN/m ）；：表示材料比重（单位 KN/m3 ）；：表示材料伸长值（单位 m）；：表示材料线应变（无量纲） ；：表示受压构件刚度（长细比,无量纲） ,=l0/i= l/i ；：表示受压构件轴向长度系数,两端简支时 ,取 1.0.：表示受弯构件弯曲应力（单位Mpa）, =M/W ；：表示构件受剪时地剪应力（单位Mpa）；：表示受压构件稳定系数（无量纲 ,按构件类型和长细比查询） ；p：表示基底应力（单位 Mpa）；N：表示轴力（单位KN ）；R：表示支座反力或单桩承载力（单位KN ）；f 或：表示梁板受到荷载时地挠度（单位 m）；E：表示构件地弹性模量（单位 Mpa）； x：表示截面受弯塑性发展系数（无量纲 ,查受弯截面特性表）；【】：