制冷公式汇总

1、7逆卡诺循环P504f - q0 /2wq f (s】T)T；/T；-冷热源温度KTJ32Ok =- %)亍找=Qk-Ooh/S4 -状态点1和4的比WikJkg K2wq 面积 14balq厂面枳23ba2r11f-T；/（r；-T；）1Zw-12341u 1Cr|L湿蒸气区逆卡诺循环（理想循环）P504hhh -状态 12 3 4 的焙 kJ Kgr。qo = hi - KA7牡=h： - hj叫消耗功.面积123041j叫获得膨胀功.而枳3043r9/o |4Zw 叫-wt (. 一电)_(113 -hj面枳12341111 = (hl-h4)/(h;-h1)-(hJ-h4)ia4冷餐探

2、4I i/曲hgo冷床水有传热込差的制冷循环P5050 - AT0）/（T； -TJ + （* + AT。）診胀岡代普字胀机理论理论循环P506Qo = K -v=h；_h； = (K h)/(hD干压细代普湿压第P506q0 -hi-h4 wh: -hi =他乂)/他7)右传热温筮时剖冷系数总小逆R诺循坏的制冷系散其减小的程度 傲林为温遇拥失 入和AT越大.則温筮损火越大cfr = r0/（rk- To） =（r0-r0） / （rk + rk） =（7%-zTo） / （rk- r0） + （rk + ar0）l er=厂“（rk-r0）与理想循环比： 側冷址减少lfti枳44bb4 膨胀

3、功减少tffl枳0340制冷址增加面枳Hl a a耗功ftifiin-面积122 115無气压细式剑冷理论循环的热力计算心=匕1 V!Ok h： h3 如- Mr B)S 0o!pth q /叫 (h 一hj/(h) h)过冷冷循环P5085”( 凡)/耳他讥)十血础A)Yo+CZQ/g-hJq单位质址制冷址UKgq厂单位容枳制冷址U m3、广斥缩机吸气比容即压缩机入口气态制冷剂的比容m3 kg Mr 制冷剂质iftififit kg/s体积说址m3/s厲:H冷星kJ s或kwq冷凝器也位质区换热虽kJ/Kg久希凝器热负尙kJ s或kw壮斥缩机单位质豪耗功童kJ KgP令压绸机理论耗功率kJ/

4、s戒kw仝理论制冷系数恥制冷平衡检验制冷M加面枳a44 ba。-无过冷的饱和循环制冷系数C；-制冷剂液体在T,和T皿之间即1/2 (Tk+TMC)的平均比热UKgK一次节流、中间丸全冷却的双级圧缩制冷P512Kw=kg sxkJKg 适用于氨取级制冷系统叫（叫-hj+n% -山）=叫（ -九）吟 mKh.-h3) + (h3-h7)/(h3 -%)低.髙级压编机PF论耗功率PM=mW(h2-hl)P.讥讥理论制冷系数4=00 %=如（Ptu + Pth：）I 44IS t I中銜冷却。P513适用TR22. R134a等制冷系统此循环 般增设何热签.使派出蒸发誥的制冷剂蒸气Hi ton到ti低

5、压级压编机吸气过热度取20-50 C 循环中t7比如喘589一次节流、中间不宪全冷却的双级圧缩制冷 口曲+皿对-（% + Zh厂rnhj叫u =机/（% -叫）低.高级压缩机FF论耗功率P. = %】+ P.2 =m!U(h2-h) + mx(h4 -h0暉论制冷系数U =0訂 =0o/（P + PQ按制冷系效最大为原则确定中间压力卄=0.4tk + 0.6t + 3P514按高低压压缩机的压缩比相等为厲则P514热泵循环公式成立条件必须址匸况（冷頫 蒸发諒哎、再冷度.过热度）完全柿刈制热系数P5140厂久(1-丄)h血=如（1+丄）逆卡诺循环制热系敷P514炒大空气调节樹中压堵机向蒸发器提供

6、的 实际冷Q - 0 9Qk = 0 9kQW活第式k = Qk /Q =1.72neowrt*0压缩机在空调匸况下的制冷域WQo标准1：况(tl-30V. tz-45-C下的制冷凰)W制冷剂P5172m+2=n-p-qi饱和碳氯化合物內代娇CJUpC屮耳活務式*1冷压第机理论输气* P540；_ 打 D:SnZmVsk 240气缸气缸克径D .转子长度L (m人面积利用系( Cm扭角 系数C.、主动转了转ilfen (r mm)单母杆式创冷压编机理论气量PMO2；ZnVI =-m7$ 60星轮封闭时的於大垂元容枳Vp、转子儿数Z.转子转iiln (r?min)涧施式J冷压细机理论输气量P54

7、0V； = J_ n7PhH (Ph - 2JX2N -1 - ) mVs30x涡旋体高度H(mh涓旋体樂总om).基肉半径a2(m)小率数N冋转角6 /dP R _ P/ 用(広)PaPP1PMkJ冷剂单位单位MM*, kg/sh】-蒸发器出口制冷剂的比烁kJ Kg：h；-总发器进门制冷剂的比kJ Kg几-制冷压缩机的甞积效*:孔-制冷压缩机的理论输气氐m5/sV,-制冷压缩机入口气态制冷剂的比容.mVKghs -制冷儿缩机IBU态制冷剂的比焙.kJKg山一冷凝為出口液态制冷剂的比焙 kJ KgPa-/K缩机配川电机的綸入功半.心F-输入功率转化为制热址的系数.小屯压缩机0.75.良好的大型

8、压缩机09不计散热1%-单位庚址制冷剂的实际促功率 kJ Kg4 单位质址制冷剂的评论紅功爭.kJKgh：-制冷压缩机气如入口处气态制冷剂的比焙.kJ Kgb如U 0.001： R22 取 0.0025示功率.Kw13P.-轴功率.KwP曲-瞰擦功聿.KwP岂-理论功率.Kwp.胡讥比/几讥伽屁Z尿指示效率a-摩擦效率殆R/P.-轴效率Ph = P/=P./ = P*/,亿-绝热效率仇-传动效率直联1.三角皮带0 90 -0 95久-nn.制冷性能系敷COPP544开启式COP =忖匕=曲v-w 或 KzKu封闭式COP = % / Pg =討仏仏=制热性能票敷P544开启式COPh-/Peh

9、xv 戒 KwKw封闭式COPh=/PB蒸汽压缩式部分负荷徐合性能系数IPLV=2.3%A+4L5%B+46.1%C+10.1oDA-100%负尙时的件能系8( wAv,冷却水进水温度30(IPLV)B-75%负荷时的tt能系数冷却水进水温度26X?70Kxv以匕的机组应配置容址卸穀机构IPLV- 0 01A+ 042B+045C + 0 12DC-50%负荷时的性能系敛g冷却水进水温度239黄国标准P426D-25%负荷时的性能系散wk.冷却水进水41哎19C冷水机组的噪声P553L=Lo-2Olg + 3dBroLe_距机组lm、距地iti 1.5m处的噪声值.dB风冷热泵机姐冬事制热 P

10、553久=q%Kwq-产AW*中的时制热金（室外空气F球泓度70 tWift度69 kl-便用地区室外空调计算于球温度的修正系散k2机组化裔修正系数.毎小时化術一次0 9.二次0 8H八H 一冷却水符路系统总的沿程阳力和局部R1力MPaHp =1 l(Hf 十比+ H. + H, + H)MPa珞一冷itt器冷却水側R1力MPa冷却水泵扬程P562IL 一冷却塔中水的提升高度（从塔燥部水池到喷淋器的高差m xOO98Ho-冷却塔布水器喷头的喷雾斥力（Pa引凤式002-0.05 MPa水喷射式0 08-0.15 MPa水冷t-厶3、一冷却水进.出水41度+ 4-8r變李空调室外计算F球温度X：冷

11、凝温度Q-斥缩机的实际制冷K KW：风冷 t=tk+15rdt-冷却水温升.卧式冷SC.进水温度高取下限.冷駐爲水行程G-】2Q旦kgsB少取下限.冷却水eg-twl)cAtO. =K.AH(MED)kJh也一冷却塔填料部分的总焙移动系数：冷却塔的冷却能力P565MED-A12In 4H-WH层高度.mMED对数平均比焙筮.kJ kg开式冷却水补水P566J】、一对应于人八J?饱和空气的比焙kJ kg开式冷却水系统心补衣址包括，蒸发損111 24 “一对应于T小3饱和空气的比焙.IcJ/kg.9U&M失.卅;和潰蘇，当选用逆流彳冷却塔MUM武冷却塔1 =如72up tg冷却水进出1的水i&r：

12、 td. S室外空气逊出L1的漫球鮎哎时空调冷却水的补水虽应为：电制冷Ka .C(WMT(G/A/W-冷却塔水呈.kgh：1.24.6%.澳化锂吸收式制冷141.8%.G-冷却塔风址.kgh冷却堆的实际冷却純力实际MEDs样本o.卩一系敌分别为045和0.60MEDyA-冷却塔断面枳.mSC1-P566 农 449吸收式创冷 毎水工质对P571 浚化理水工质对nxwg kg kg叫Hi+叫2 巴51 煽kg叫+叫吸收式刨冷机的热力系数P571y厲一嗣冷呈：-消耗的热呈最大热力系数P571盏力充善度x To (T厂 T.) / T (T. To) 皿 fh = J 匚 as片一发生器中热媒胡度：

13、To蒸发器中般冷却拎温度（可取进出水平均 温度h T环境洱度（可取冷却水进出水平均温度） -逆卡诺循环制冷系数：佚一正卡诺循环制冷系数水溶液的浣点与同圧力下水的汾点成 正比P572t = M + BA、B-系数.为浓度的函敌m-仁-浓溶液浓度h-用涪液浓哎玻气范困大.涪液循坏倍率小.运行经济性好.但涣化钾水洛液浓度大. I二从I此.放715落裁的循环倍率很重要.涣化锂吸收丈制 冷的卩q大性能指标为热力系数.热力完善度.放气范圉和溶液循环倍率.術环分倍率f =巴=_ 税七P571单效型Q-+Q丹=Q+Q*wrtt* 5cft19吸收式机但名义制冷、）热*P578戏效 PQ=Q + Q,=Q(l+

14、l/0COP0 = % /(0$ + P)kwkwCOPh =久 /(% + P)kwkw哲-义加热源紅热呈bvP 名义消耗电功率kw菁冷平均法P59724Q = b =nnjq = mb i-lQ = (1 + gQ-设备选用IJ总冷负倚WhQ一设备汁算LI总冷负倚kWhg-i时刻空调冷负荷kW：j-设计最大小时冷负荷0V设计日平均小时冷负荷kW n设计日空调运行小时数hm平均负简系敎.庇取0 74).8： k-制冷站设计门附加系数.5%8%冷全负费冷P597蓄冷装置有效容址24Qi n心4i-l苗冷装翹名义容filQog,24制冷机空调工况IM冷业Q - 1-1部分冷P597感冷装置仔效容

15、址Q$ =珂5乞蓄冷装宜名义容ftQ.oiQ.24EU制冷机空调工况制冷呈q.1爭一住筑物逐时冷负荷3夜间制冷机在制冰I：况下运行的小时故匕一口天制冷机在空调匸况下运行小时数 e-冷裝置的实际放大系数L制冷机制冰时制冷能力的变化率即实际制冷*与空 1：况制冷壘的比值.丁 冷 0 6065：螺杆 0 644)7：离心 0 62-0 66：肉心三 级)0.72-0.8有限电时冷血有效P598QMh* - qzQ Z /(ntcf)Q, -为満足阳电要求所需薪冷装賈容址kWh ax -所选岳冷装置的最大小时取冷率限电时段空调系统的鼓大小时冷负荷kWqc -修正后的制冷机空调工况制冷就kWh水蓄冷e积

16、P598V- QPm*1.163 沖Q设计Fl所需襦冷戴kWhP-吝积率1.084.3.分从別及容fit大的右取低限其余影式及容虽小的 取高限;一蓄冷效 0 8-0.85; At-蓄冷槽可利用的进出水沮差58C水菁冷稳P598 水蓄冷稳潦参进口的ReFr-q/M(O-G)严 P.一般 Fii(1 tc)a冷库计算吨位P617G = S；p/1000t乂一冷液何或冰库的公称体枳m，1冷藏河或冰那的体枳利用系数P617农4.714 ： 4.745 以一依晶的计算密度kgmsP618. 4.746冷却间和冻结间冷加工能力P618吊挂式叫一设有曷轨的冷却间、床结间每日冷加匸能力t叫=(lm； /100

17、0 X24/t)1 一吊轨有效长度m：t货物冷加I：时间hmd吊轨单位长度净紋货Wiftkgm, P618农4.7-17搁架诽管式叫一搁架式冻结何毎LI冷加工能力t；m）毎件盘品的净iftkgmf - (Mm； / 1000X24/t)N-搁架式冻结设备设计摆放冻结食品容器的件敎BI护结构恋汽P622 假定：P=(Pr-PJH* (m2h )Pnr阳护结构岛隘侧空气的水蒸气的分压力Pa P-IM护结构低温侧空气的水蒸代的分圧力Pah蒸汽港透1JHR +R+R、+RH-圉护结构隔热层各展材料的蒸汽渣透阻Z和mhPa g2.蒸汽濱透过用均处丁稳定状态広一用护结构外农而的蒸汽渣透阻Pa. R.=4m

18、TiPa g：R6g冷咋蒸汽漫透阻的验算H01.6（P-Pffi）Bn-Hi护结构内表面的Pa. 8（当库内“强力通风装豐时人4） 2材料的总度m：“一材料的蒸汽浊透4 一电功机运转热流fit W5操作热iJfc&W：P-货物热涼呈系数冷间机械负荷P634W松=（玛跆+出紀+巧环+“昭+坯如Rn】一例护结构热液址的予节修正系数.宜取1比一货物热流就折减系数P634 & 4.8-3;覇一抑期換气次数.“取0.5LOT网时鼓大换气量1毎日总換气量的比数大时）m冷间用的电动机同期运转系敢P635表4.84ns冷间同期擁作系敌P635衣4.8R-M冷装置和审冷損耗补偿系数F取1间接衿却桌统宜取1.2冷

19、凝IB热负费P641HEkw单级用缩Q 网.KWm缩机在计算匸况下的制冷skw R-压缩机圧计算1：况卜的消耗功率KWP-冷凝器负荷系&P641图4.83冷凝器传热面积P642 芙发时热面积P644A=Q /K2&m =衣 /勺m-A-e/KAB -e/qm：K冷凝褂、蒸发器的传热系&w(msK)傀f凝器.蒸发眾的对故平均温窒C勺一冷禺器的热流密度w/nr： q蒸发器的热流密度wm：冷合18环水冷却时，补充水*P 燥 735Q=Q冲m，hQ-冷却水ft ms/ht： 一冷却水进水淋度C*t? 一冷却水出水温度X?t一补充水詛度X：中间冷却母的的直径P规728d.-ndT-ooissEZ m Y

20、3600低恤X氨压缩机高圧级的输气系散应按产骷规定取值V氨斥缩机高压级理论输气址m,hU；中间冷却器内气体速度.不应大于05m$中间冷紳塞蛇形管面积P规728Aug/KAQm223旭 ZG _8.6中间冷却器蛇形箝的热液就WK 一蛇形管的传热系数曲按产品规定取无规定时取465580w/(m9) 阻-对敌平均温差0】一冷展温度C： 忆一屮何冷却温度&一中间冷却器蛇形昔的出液温度X应比中间冷却汨度戌3-5C油分寓器直径P規728(42V AA1oof2Vd. I.().01881mT y 3600zvypy2氨圧缩机的输气系数(双级斥缩时取高用级的人应按产品规定取迫V氨压缩机的理论输气址(取级斥缩

21、时取鬲斥级的)nfh%油分离器内气体速度.填料式取0.3O5ms贞他不应大P O.SmsJtMft的体积P646； =（/）vSqmnf低压循环r液器k上进下出： =（q；+0 6；）/0 5m32下进上出 =（0.叫 + 0.6；+讥）/0.7m50贮液誥的体枳系ttP6464.8-20A贮液器的氮液充满度.税取70%v-冷凝温度下饱和液体的比体积mMg加口 -制冷装应屮时小时氨浪的总循环凰kgb%冷却设备燕发器的设计涯氨体枳白分比冷却设备蒸发器的体积m3； %回气管体积m5；-各冷何中冷却设备濯氨呈鼓大一何蒸发器的体枳nV一角氨泉的体枳i4ifi m1 h氨泉由启动到液体口系统返回低斥術坏

22、贮液器时何.町采用0.1542 h低压循环P646X氨压缩机的输气系数（女级JR缩时取低压级的输气系散）应按产品規定V気圧第机的理论恂气敢双级压绸时，取低压级的理论代量）m,hWi低斥桶坏贮液器内的气体連度，立式不炖大F 0.5ms.卧式不应大丁0.8ms;低压術坏贮液器面枳系咯 立式取】盼式取03比一低压備环贮液得气体进气口的个救立式取1. AHZ 1或2 （按实 际情况）I 42V八dd /s 0.018S 1 m#3600祀由YwSd気泵的体积潦 P647q=%q；mb4循坏倍数对负尙较稳定蒸发器较少.不助枳油的蒸发器的F进卜.岀供 液系统取3负荷有波动、蒸发器爼数牲.易积油的蒸发蠢 下

23、进上出供浪系统取54倍：上进下出液系统取7-8 Wq2 -氨乘所供冋一蒸发温度的氨液蒸发虽kghV厂蒸发温度下欽饱和液体的比体枳mMcg冷却设各的传热面税P648A=0,/(KM)nr4 一冷何冷却设备负荷口Ks冷却设备的传热系ttw/（mx-C）冷何隘度与冷却玫备蒸发温度的计算温度差9P649冷却设备的伶热P649K = KCjC.Cjf-P AK 739：Ci-P 规 740：C?-规 740：Cj规 740压缩机安全御口径P62d=G(q 屮mmq、一圧缩机的排气fimhC】一计篦系数.R717. R22制冷剂分别取0906压力安全備口径P654d=C2(DL)03minD、L一压力容娜

24、的直径和KmQ计算系数.R717. R22制冷剂髙压侧取&低压侧取11装配式冷库P658计算吨位Vi冷藏何或冰岸的公称体枳m，G = E：q/1000t“一冷藏何或冰的体枳利用系6P617. 4.7-14 : 4.7-15毎人进货址m=0 1Gkg卩$ ft晶的计算密度kg n?P6184.7-16; C一货物的比热容U（kgC）鬧护结构热潦址肌一货物进入冷库时的ifi度f: 3冷库的设计温度90=昭+6人+入（）wH冷咋项禺护结构的传热系数修正值宅内为10/i-外住为16货物耗冷凰2冷库侧崗护结构的传热系数修正值室内型为1.0建外型为13必 mC(q q)w仏一冷库顶阳护结构的传热向枳mt

25、Ac冷库侧闱护结构的传热加枳“通虫瓠气耗冷址Ax冷库地坪的传热面枳九鶴+0* 材料的$热系w （msD：6隔热材H的总哎m】（此一人）叫几十3.6L2430111-1)E-冷陈懾护结构外侧计Wffl-CP624 tn-冷库倚护结构内侧计算ifl度9冷血总制冷负荷0 -11（*九）0-冷间换气热vfcftW :如,-操作人员菸55的新鲜空气热流呈Whw-冷间外空气的比焙kJ kg：hn冷间内空气的比堵kJ kgn-每日换气次数可采用23次Vn-冷间内净体枳Epn冷间内空气密度kgM厲一操作人员数蚩25冷凝*热農敷P661 1存(轨+(x?x 右d. = (dH +5)/2管道和设备保温层厚度的确定翌 軸轻济匕的含理性.但是.鼓小保沮 厚度应使其外农面温度比址二 外 空气的平均需点沮度髙以保 证保沮脛外农面不结爲在计算保沮层 总度时可忽略管昨热热阻和管内表 面的对流换热热PH设备量面,ta-tf ,=1 + % tj, t$A对于管道，t