003模板支撑设计方案(第一部分)

1、氨基磺酸厂房模板支撑设计方案编制单位: 湖南国联建筑工程有限公司编制人: 审核人: 审批人: 编制时间: 年 月 日 第一部分 编制依据 1、建筑施工图。2、建筑结构荷载规范、木结构设计规范、建筑施工手册3、钢管脚手架支撑的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl30-2013)。4、本工程施工组织设计。5、模板安全技术操作规程(JGJ162-2013)。第二部分 工程概况本工程位于衡阳松木经开区。工程共3层，建筑物最高高度19.150m，建筑基地面积：1438.55m2，建筑总面积3781.69m2。本工程结构为框架结构，结构安全等级为二级，地基基础设计等级：丙级，建筑物耐火等

2、级为二级，建筑类别为类，屋面防水等级级，防水层合理使用年限：25年，房屋设计合理使用年限为50年。本工程基础采用柱下独立基础，基础持力层为粉质粘土层，地基承载力特征值为200KPa。士0.000以上砌体采用MU10页岩砖，M5.0混合砂浆砌筑，士0.000以下砌体采用MU10页岩砖，M7.5水泥砂浆砌筑，基础、梁、柱砼强度等级为C40。本工程由湖南恒光化工有限公司筹资建设，衡阳市建发建筑设计有限公司设计，湖南核工业建设有限公司岩土工程分公司进行现场土质勘察，湖南国联建筑工程有限公司承建施工，湖南雁城建设咨询有限公司全过程监理。第三部分 模板和支撑形式的选择1、该工程及基础胶合木模板支模，模板筋

3、为木枋。 2、柱模面板为18mm厚竹胶合板，背楞为50mm80mm木楞，木楞间距不大于250mm，柱箍的间距为400mm，柱模设计成采口，以增加模板接缝紧密度。柱子边长大于500mm时中间加一根12对拉螺栓。柱箍为60mm110mm木枋和钢箍组合支撑，用钢管沿框架纵横向拉结支撑以保证整体稳定。 3、梁底模和侧模用18厚竹夹板制成定型模板，用木枋作梁侧的竖档。梁底模板木楞间距为300mm，侧模内楞间距300mm，外楞间距600mm，木楞为50mm100mm杉木。顶端加斜撑固定，当梁高大于600mm小于900mm时，加12mm对拉螺栓一道，当梁高大于900mm时，加12mm对拉螺栓二道，对拉螺栓沿

4、梁高间距300mm，沿梁长间距600mm。 4、现浇板用18厚竹夹板散装散拆。板背楞间距为200mm，钢管脚手架支撑。(祥见设计计算)。5、梁板支撑的立杆间距为600mm，每1500mm设一道纵横连杆，用十字扣件连接。(祥见设计计算)。第四部分 模板和支撑设计计算书第一节柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=250mm，柱模板的截面高度H=2880mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=3000mm，柱箍间距计算跨度d=400mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm，间距200mm。柱箍采用方木，截面60110mm，每道柱箍1根方木，间距400mm。柱箍是柱模板的横

5、向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。柱模板计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22ct12V F=H其中混凝土的重力密度，取24.000KN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T混凝土的入模温度，取20.000；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.300m；1外加剂影响修正系数，取1.000；2混凝土坍落度影响修正系数，取1.00

6、0。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=47.700KN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.710KN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000KN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的二跨连续梁计算，计算如下面板计算简图1、面板强度计算支座最大弯矩计算公式M1=-0.125qd2跨中最大弯矩计算公式M2=0.07qd2其中q强度设计荷载(KN/m)；q=（1.247.71+1.42.00）0.40=24.02KN/md竖楞的距离，d=200mm；经过计算得到最大弯矩M=0.12524.0210.200.20=0.12KN.M

7、面板截面抵抗矩W=400.018.018.0/6=21600.0mm3经过计算得到=M/W=0.12106/21600.0=5.56N/mm2面板的计算强度小于15.0N/mm2，满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.625qd 截面抗剪强度必须满足： T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.6250.20024.021=3.002KN截面抗剪强度计算值T=33002/(240018)=0.625N/mm2 截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求!3.面板挠度计算最大挠度计算公式V=0.521qd4/1000EI其中q混凝土侧压力的标准值，q=47.

8、7100.400=19.084KN/m；E面板的弹性模量，取6000.0N/mm2；I面板截面惯性矩I=400.018.018.018.0/12=194400.0mm；经过计算得到v=0.521(47.7100.40)200.04/(1006000.0194400.0)=0.136mmV面板最大允许挠度，V=200.000/250=0.80mm；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞方木计算简图1.竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式M=-0.10qd2跨中最大弯矩计算公式M2=0.08qd2其中q强度设计荷载

9、(KN/m)；q=（1.247.71+1.42.00）0.20=12.01KN/md为柱箍的距离，d=400mm；经过计算得到最大弯矩M=0.1012.0100.400.40=0.192KN.M竖楞方木截面抵抗矩W=50.090.080.0/6=53333.3mm3经过计算得到=M/W=0.192106/53333.3=3.603N/mm2竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求!2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6qd截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.60.40012.010=2.882KN截面抗剪强度计算值T=32882/(25080)

10、=1.081N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2竖楞方木抗剪强度计算满足要求!3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式：=0.677qd4/100EI其中q混凝土侧压力的标准值，q=47.7100.200=9.542KN/m；E竖楞方木的弹性模量，取9500.0N/mm2；I竖楞方木截面惯性矩I=50.090.080.080.0/12=2133334.0mm4；经过计算得到v=0.677(47.7100.20)400.04/(1009500.02133334.0)=0.082mmV竖楞方木最大允许挠度，V=400.000/250=1.60mm；竖楞方木的最大挠度满足要求!五、B方向柱

11、箍的计算本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=6.0011.0011.00/6=121.OOcm3I=6.0011.0011.0011.00/12=665.50cm4B方向柱箍计算简图其中P竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(KN)；P=（1.247.71+1.42.00）0.200.40=4.80KN经过计算得到B方向柱箍弯矩图(KN.m) B方向柱箍 B方向柱箍变形图(KN.m)最大弯矩M=1.393KN.m最大支座力N=7.206KN最大变形v=0.833mm1.柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式=M/Wf其中M柱箍杆件的最大弯矩设计值，M=1.39KN.m；W弯矩作用于

12、面内柱箍截面抵抗矩，W=121.00cm3；柱箍的强度设计值(N/mm2)：f=13.000B边柱箍的强度计算值f=10.97N/mm2；B边柱箍的强度验算满足要求!2.柱箍挠度计算经过计算得到v=0.833mmV柱箍最大允许挠度，V=400.000/250=1.60mm；柱箍的最大挠度满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算B方向没有设置对拉螺拴!七、H方向柱箍的计算H方向柱箍计算简图其中P竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(KN)；P=（1.247.71+1.42.00）0.200.40=4.80KN经过梁的计算得到H方向柱箍剪力图(KN)H方向柱箍变形图(KN.m)最大弯矩M=0.308KN.m最大

13、支座力N=10.788KN最大变形v=0.034mm1.柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式=M/Wf其中M柱箍杆件的最大弯矩设计值，M=0.31KN.m；W弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩，W=121.00cm3；柱箍的强度设计值(N/mm2)：f=13.000H边柱箍的强度计算值f=2.43N/mm2；H边柱箍的强度验算满足要求！2.柱箍挠度计算经过计算得到v=0.034mmV柱箍最大允许挠度，v=250.000/250=1.00mm；柱箍的最大挠度满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式：NN=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积(mm2)；f对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/

14、mm2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力10.79KN。经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于12mm!第二节 梁底模板及扣件钢管高支撑架计算书模板支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl30-2001)，还参照施工技术2002.3，扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。模板支架搭设高度为3.3米，选取住宅楼第一层最大梁，基本尺寸为：梁截面BD=250mm900mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)L=0.80米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.5。一、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模

15、板面板的按照三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=80.001.801.80/6=43.20cm3；I=80.001.801.801.80/12=38.88cm4；1.强度计算f=M/Wf其中f面板的强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.125ql2其中q荷载设计值(KN/m)；静荷载标准值ql=25.0001.0000.800+0.3500.800=20.280KN/m活荷载标准值q2=（1.000+1.000）0.800=1.600KN/m经计算得到M=0.125(1

16、.220.280+1.41.600)0.2000.200=0.133KN.m经计算得到面板强度计算值f=043200=3.076N/mm2面板的强度验算ff，满足要求!2.抗剪计算T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.625(1.220.280+1.41.600)0.200=3.322KN截面抗剪强度计算值T=33322.0/(2800.000l8.000)=0.346N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算TT，满足要求!3.挠度计算v=0.521q14/100EIv=l/250面板最大允许挠度值v=0.800mm；面板最大挠度计算值v=0.5

17、2120.2802004/(1006000388800)=0.072mm面板的挠度验算vv，满足要求!二、梁底木楞的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(KN/m)：ql=25.0001.0000.800=20.000KN/m(2)模板的自重线荷载(KN/m)：q2=0.3500.800(21.000+0.400)/0.400=1.680KN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(KN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+1.000)0.4000.800=0.640KN2.方木楞(模板背楞)的支撑力计算：

18、均布荷载q=1.220.000+1.21.680=26.016KN/m集中荷载P=1.40.640=0.896KN方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为:N1=1.953KNN2=7.397KNN3=1.953KN方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=6.0010.0010.00/6=100.00cm3；I=6.0010.0010.0010.00/12=500.00cm4；2.1方木强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=7.397/0.800=9.246KN/

19、m最大弯矩M=0.1ql2=0.19.250.800.80=0.592KN.m截面应力=0.592106/100000.0=5.92N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求!2.2方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.60.8009.246=4.438KN截面抗剪强度计算值T=34438/(260100)=1.110N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30Nmm2方木的抗剪强度计算满足要求!2.3方木挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：最大变形v=0.6777.70

20、5800.04/(1009500.005000000.0)=0.450mm方木的最大挠度小于800.0/250，满足要求!3.支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图支撑钢管弯矩图(KN.m)支撑钢管变形图(mm)经过计算得到支座反力RA=RB=0.12KN中间支座最大反力Rma=10.70KN最大弯矩Mma=0.320KN.m最大变形vma=0.211mm截面应力=0.320106/5080.0=62.943N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!三、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连

21、接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.70KN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件!双扣件在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0KN。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式=N/Af其中N立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=10.70KN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.20.1294.800=0.744KNN=10.697+0.744+0.000=11.440KN轴心受压立杆的稳

22、定系数，由长细比10/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=kluh (1)l0=(h+2a) (2)k1计算长度附加系数，按照表l取值为1.163；u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.70a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =0.30m；公式(1)的计算结果：=114.00N/mm2

23、，立杆的稳定性计算f，满足要求!公式(2)的计算结果：=60.54N/mm2，立杆的稳定性计算f，满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=klk2(h+2a) (3)k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果：=80.46N/mm2，立杆的稳定性计算f，满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数K1步距h（m）h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1K11.2431.1851.1671.163表2模板支架计算长度附加系数K2H（m）468101214161820253035

24、40H+2a或u1h（m）1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.

25、0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.05

26、31.0661.0781.091以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容：1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆：b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a，当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多

27、；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a，当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每46米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔1015m设置，四周和中部每1015m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a，沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔1015m设置。5.

28、顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12KN时，可用双扣件；大于12KN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求

29、：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。第三节 大梁侧模板计算书一、粱侧模板基本参数选取一层最大梁，基本尺寸为：梁截面BD=250mm900mm，梁模板的背部支撑由两层龙骨(木楞)组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。模板面板厚度h=18

30、mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。内楞采用方木，截面50l00mm，每道内楞1根方木，间距300mm。外楞采用方木，截面50l00mm，每道外楞l根方木，间距600mm。穿梁螺栓水平距离600mm，穿梁螺栓竖向距离300mm，直径14mm。梁侧模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22ct12V F=H其中，混凝土的重力密度，取24.000KN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.

31、714h；T混凝土的入模温度，取20.000；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.300m；1外加剂影响修正系数，取1.000；2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值Fl=40.540KN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=24.000KN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000KN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。(扣除lOOmm板厚，侧模高按900mm计)面板计算

32、简图1.强度计算=M/Wf其中面板的强度计算值(N/mm2)；M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩，W=60.001.801.80/6=32.40cm3；f面板的强度设计值(N/mm2)。M=ql2/10其中q作用在模板上的侧压力，它包括：新浇混凝土侧压力设计值，ql=1.20.6024.00=17.28KN/m；倾倒混凝土侧压力设计值，q2=1.40.602.00=1.68KN/m；l计算跨度(内楞间距)，l=300mm；面板的强度设计值f=15.000N/mm2；经计算得到，面板的强度计算值5.267N/mm2；面板的强度验算f，满足要求!2.挠度计算v=0.677ql4/1

33、00EIv=1/250其中Q作用在模板上的侧压力，q=14.40N/mm；l计算跨度(内楞间距)，l=300mm；E面板的弹性模量，E=6000N/mm2；I面板的截面惯性矩，I=60.001.801.801.80/12=29.16cm4；面板的最大允许挠度值，v=1.200mm；面板的最大挠度计算值，v=0.451mm；面板的挠度验算vV，满足要求!四、梁侧模板内外楞的计算(一)内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为：W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0

34、010.00/12=416.67cm4；内楞计算简图1.内楞强度计算=M/Wf其中内楞强度计算值(N/mm2)；M内楞的最大弯距(N.mm)；W内楞的净截面抵抗矩；f内楞的强度设计值(N/mm2)。M=ql2/10其中q作用在内楞的荷载，q=(1.224.00+1.42.00)0.30=9.48KN/m；l内楞计算跨度(外楞间距)，l=600mm；内楞强度设计值f=13.000N/mm2；经计算得到，内楞的强度计算值4.095N/mm2；内楞的强度验算f，满足要求!2.内楞的挠度计算v=0.677ql4/100EIv=1/250其中E内楞的弹性模量，E=9500.00N/mm2；内楞的最大允许

35、挠度值，v=2.400mm；内楞的最大挠度计算值，v=0.160mm；内楞的挠度验算vv，满足要求!(二)外楞承受内楞传递的荷载，并直接将力传递给对拉螺栓，故外楞不须计算。五、穿粱螺栓的计算计算公式：NN=fA其中N穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面积(mm2)；F穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓的直径(mm)： 14穿梁螺栓有效直径(mm)： 12穿梁螺栓有效面积(mm2)：A=105.000穿梁螺栓最大容许拉力值(KN)：N=17.850穿梁螺栓所受的最大拉力(KN)：N=4.320穿梁螺栓强度验算满足要求!第四节 楼板模板支架计算书模板支架的计算参照建筑施工扣件式

36、钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)。选取一层楼板计算，模板支架搭设高度为3.3米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.50米。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.5。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100.001.801.80/6=54.00cm3；I=100.001.801.801.80/12=48.60cm4；1.强度计算f=M/Wf其中f面板的强度计算值(N/mm2)；M面板的最大

37、弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.1ql2其中q荷载设计值(KN/m)；静荷载标准值q1=25.0000.1101.000+0.3501.000=3.100KN/m活荷载标准值q2=(2.000+2.500)1.000=4.500KN/m经计算得到M=0.1(1.23.100+1.44.500)0.3000.300=0.090KN.m经计算得到面板强度计算值f=0.09010001000/54000=1.670N/mm2面板的强度验算ff，满足要求!2.抗剪计算T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.6(1.23.100+1.44.500

38、)300.000=1.804KN截面抗剪强度计算值T=31804.0/(21000.00018.000)=0.150N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2抗剪强度验算TT，满足要求!3.挠度计算v=0.677ql4/1OOEIv=1/250面板最大允许挠度值v=1.200mm；面板最大挠度计算值v=0.6773.1003004/(1006000486000)=0.058mm面板的挠度验算vv，满足要求!二、模板支撑方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.009.009.00/6=53.33cm3；I=5.009.0

39、09.009.00/12=213.33cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(KN/m)：ql=25.0000.1100.300=0.825KN/m(2)模板的自重线荷载(KN/m)：q2=0.3500.300=0.105KN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(KN)：经计算得到，活荷载标准值Pl=(2.500+2.000)1.0000.300=1.350KN2.强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：Mma=Pl/4+ql2/8均布荷载q=1.20.825+1.20.105=1.116KN/m集中荷载P=1.41

40、.350=1.890KN最大弯矩M=1.8901.00/4+1.121.001.00/8=0.612KN.m最大支座力N=1.890/2+1.121.00/2=1.503KN截面应力=O.612106/53333.3=11.48N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求!3.抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=1.0001.116/2+1.890/2=1.503KN截面抗剪强度计算值T=31503/(25080)=0.564N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!4.挠度

41、计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：vma=Pl3/48EI+5ql4/384EI均布荷载q=0.825+0.105=0.930KN/m集中荷载P=1.350KN最大变形v=50.9301000.04/(3849500.0021333335)+1350.01000.03/(489500.002133333.5)=1.985mm；方木的最大挠度小于1000.0/250，满足要求!支撑钢管计算简图三、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.01KN支撑钢管弯矩图(mm)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力

42、图(KN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mma=1.012KN.m最大变形vma=2.583mm最大支座力Qma=10.932KN截面应力=1.0ll06/5080.0=199.18N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与lOmm，满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.OKN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=1O.93KN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件

43、!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(KN)：NGl=0.1294.000=0.516KN(2)模板的自重(KN)：NG2=0.3501.0001.000=0.350KN(3)钢筋混凝土楼板自重(KN)：NG3=25.0000.1101.0001.000=2.750KN经计算得到，静荷载标准值NG=N61+N62+NG3=3.616KN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+2.000)1.0001.000=4.500KN3.不考虑风荷载时，

44、立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式=N/Af其中N立杆的轴心压力设计值(KN)；N=10.75轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)；I=1.58A立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；l0计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算l0=kluh (1)10=(h+2a) (2)K1计算长度附加系数，取值为1.163；u计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.70a

45、立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；公式(1)的计算结果：=107.10N/mm2，立杆的稳定性计算。f，满足要求!公式(2)的计算结果：=48.63N/mm2，立杆的稳定性计算，f，满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=klk2(h+2a) (3)K2计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果：=62.98N/mm2，立杆的稳定性计算，f，满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数kl步距h（m）h0.90.9h1.21.2h1.51.5h2.1K11.2

46、431.1851.1671.163表2 模板支架计算长度附加系数k2H（m）46810121416182025303540H+2a或u1h（m）1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.029

47、1.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全七、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利