桥梁检测报告模板QB021401公路工程常用表格系列

1、委托单位内蒙古高等级公路建设开发有限责任公司工程名称G7京新高速公路内蒙古集宁至呼和浩特段工程部位/用途AK0+581.392 土城子互通 A匝道桥委托编号检测日期2014年02月28日检测项目桥梁动静载试验检测依据(1) 公路桥梁承载能力检测评定规程(JTG/T J21-2011 )；(2) 公路工程质量检验评定标准(JTGF80/1-2004)；(3) 公路工程技术标准(JTG B01-2003);(4) 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004 );(5) 公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004 );(6) G7京新高速公路内蒙古集宁至呼和浩特段桥梁设计

2、文件；判定依据(1) 公路桥梁承载能力检测评定规程(JTG/T J21-2011 );(2) 公路工程质量检验评定标准(JTGF80/1-2004 );(3) 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004 );(4) 公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004 );主要仪器设备及编号序号型号名称编号1天宝Dini12精密水准仪2基康 BGK4003振弦应变计3扬州晶明3812静态应变采集仪4基康 BGK4003振弦读数仪5BX120-100AA电阻应变片6INV3060S24位网络分布式冋步米集仪7941B拾振器8Tinkpad R40笔记本电脑检测结论通过本次试验，

3、根据实测数据分析，表明AK0+581.392 土城子互通 A匝道桥试验跨结构的整体刚度较好，能够满足设计荷载公路-I级的承载力要求。备注/QB021401桥梁*检测报告精品文档255、F前言1.1任务来源及具体任务精品文档41.1.1 任务来源1.1.2 具体任务1.2工程概况1.3工程质量检测依据工程质量检测组织情况2.1检测人员情况2.2主要检测仪器设备2.3检测时间安排试验检测方案3.1构件编号说明3.2静载试验方案3.2.1静载试验原则3.2.2 静载试验加载程序控制3.2.3 静载试验方案3.3动载试验方案153.3.1 动载试验目的153.3.2 动载试验方案15四 、试验检测结果

4、评定174.1 静载试验结果174.1.1 工况一试验结果174.1.2 工况二试验结果分析214.2 动载试验结果234.2.1 模态试验234.2.2 行车试验行车试验254.3 荷载试验结果评定284.3.1 静载试验结果评定284.3.2 动载试验结果评定314.4 结论与建议32精品文档36、前言1.1 任务来源及具体任务1.1.1任务来源为了对桥梁结构的承载能力进行整体检测，以便为该桥交工验收提供技术资料，受内蒙古高等级公路建设开发有限责任公司的委托， 中咨公路养护检测技术有限公司于 2014年 02月 28日对本桥进行桥梁荷载试验。1.1.2具体任务静载试验（1）测量主梁控制截面

5、混凝土的法向应力（应变）测量主梁控制截面的挠度；（ 3）动载试验（1）观测主梁混凝土外表面的裂缝开展情况（若有） 。2）测量桥跨结构的自振频率；测量桥跨结构的阻尼系数；测量桥跨结构的冲击系数。1.2 工程概况土城子互通A匝道桥位于京新高速公路（G7）集宁至呼和浩特段，中心桩号为AK0+581.392，桥长131m，桥宽12m。桥型布置为20+3X 28+20m,上部结构采用预应力混凝土现浇箱梁， 下部结构桥台采用肋式台， 桥墩采用双柱式墩或实体墩， 墩台均采用桩基础。本桥位于半径 R=180.00m 的平曲线范围内。跨径组成：孔跨布置为 20+3 X 28+20m,桥梁全长131m。桥梁为单箱

6、双室，箱梁顶板宽12m，底板宽8m,梁高1.60m,桥面横坡为单面坡4%。上部结构采用 C50 混凝土；防撞墙式护栏采用 C30 混凝土；下部结构桥墩采用 桩柱式墩和实体墩，盖梁、墩身和挡块采用 C35混凝土，桩基、承台和系梁采用C30混凝土；桥台采用肋式桥台，承台、系梁、桩基采用 C30 混凝土，肋板、耳背墙、盖梁和挡块采用C35混凝土。桥梁技术标准为:桥梁宽度：0. 5m防撞墙+11.0m行车道+0. 5m防撞墙=12. Om。设计荷载；公路一 I级。(3)地震基本烈度；7度。桥梁立面照和平面照见图1.1、图1.2。图1.2 土城子互通A匝道桥平面照74:吟1图1.1土城子互通 A匝道桥立

7、面照1.3工程质量检测依据本次桥梁动静载试验依据以下标准、规范:(1)公路桥梁承载能力检测评定规程(JTG/T J21-2011)；(2)公路工程质量检验评定标准(JTGF80/1-2004)；(3)公路工程技术标准(JTG B01-2003)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)；(5)(6)公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)；G7京新高速公路内蒙古集宁至呼和浩特段桥梁设计文件;、工程质量检测组织情况2.1检测人员情况根据检测要求和工作内容，为保证优质高效完成检测任务，在本次项目中检测人员全部由经验丰富的专业技术人员组成， 多年一直从事一线检测及试

8、验工作， 业务技术素质较高，具有大量实践经验和理论知识。本项目投入的主要检测人员见表2.1。表2. 1 主要试验检测人员一览表分组姓名职称工作职责项目负责人现场负责人静载检测组组长组员动载检测组组长组员2.2主要检测仪器设备我单位拥有国内先进的检测和试验测试、 采集分析仪器设备，本次验收检测所投入使用检测仪器设备均为国内外先进的测量检测和数据采集分析仪器，均经过质监部2.2。门检定且性能指标、分辨率和精度满足测试要求。根据本次检测试验工作内容和性质 要求，本项目投入使用的主要仪器设备见表表2.2主要仪器设备一览表序号仪器设备名称仪器编号规格型号精度1精密水准仪JG-163天宝Dini120.3

9、mm2振弦应变计/基康 BGK4003/3静态应变采集仪JG-288扬州晶明38121卩4振弦读数仪/基康 BGK4003/2.3检测时间安排2013年11月20日一2013年11月30日对本项目桥梁实体进行动静载试验检测。二、试验检测方案3.1构件编号说明本报告编号以集宁至北京为正方向:1 ）桥梁墩台依次编号为 0 号台、1 号墩4 号墩、 5 号台；2）桥跨编号为第 1 跨、第 2 跨第 5 跨；3）梁体沿前进方向从左向右编号。3.2 静载试验方案静载试验采用试验载重车加载， 使结构主控截面或部位的内力或应力达到与设计 荷载标准值的作用效应等效， 并在试验过程中测试关键部位应变及变形， 评

10、定结构的 实际工作状况和承载能力。本次静载试验主要测试内容包括：1）混凝土应变测试：采用电阻式应变计、振弦式应变计综合使用，测试主梁应变、裂缝开展情况（若有） 。2）梁体挠度测试：采用高精度水准仪测试梁体竖向位移和支座沉降。3.2.1 静载试验原则试验加载原则1）2）试验荷载效率 n =Sstat/SxF应满足：0.95耳 1,0其中：Sstat为试验荷 载作用下检测部位变位或内力的计算值； S 为设计标准活载作用下变位或内 力的计算值；S为设计取用的动力系数。为了获取结构试验荷载与变位的相关曲线，以及防止结构意外损伤，试验加载采用分级加载的方式，共分45级加载，1级卸载。每次加载或卸载要求

11、在前一荷载阶段内结构变位相对稳定后，才能进入下一个荷载阶段。一般是选定一个敏感的测点在加载后进行观测，达到稳定后方可进入下一级加载。3）卸载过程中，禁止多辆加载车同时启动。2）试验加载安全监测2）控制测点变位（或挠度）超过规范允许值时。试验加载安全监测是为了防止试验荷载对桥梁造成损伤， 发生下列情况应中止加 载：1）控制测点应力值已达到或超过理论计算的控制应力值时。3）由于加载，使结构裂缝的长度，缝宽急剧增加，新裂缝大量出现，缝宽超过允许值的裂缝大量增多，对结构使用寿命造成较大的影响时。3）数据观测要求在荷载试验前检查测点有效性，确保仪器能够正常工作， 每级荷载加载稳定后进行读数，读数完毕后进

12、行数据检查，如数据出现异常，查明原因，待无误后进行下一级加载。每个工况加载应连续进行，两级加载时间间隔不能过长， 否则应重新加载进行数据采集。 在数据采集过程中， 应采取有效措施尽可能减少人为因素和环境因素造 成数据影响，确保数据的准确性。3.2.2 静载试验加载程序控制本桥试验加载基本程序如下：（ 1）在进行正式加载试验前， 采用试验加载车对试验桥跨测试位置进行预加载，并持续一定的时间，以消除新桥结构间可能残留的间隙，降低测试误差。2）将预加荷载卸至零，持续一段时间后再进行正式加载。3）正式加载时按照计算的车辆加载位置逐级加载，直至荷载效率满足试验规范的要求。4）在卸载完全且结构变形充分恢复

13、后才能进行下一工况的加载。3.2.3 静载试验方案静载试验是将静止的荷载作用在桥梁上的指定位置， 对结构的静力位移、 静力应 变、裂缝等参量进行测试，从而对结构在荷载作用下的工作性能及使用能力作出评价。3.2.3.1 有限元分析根据招标文件要求、本桥结构特点及环境条件，选择1 号桥墩 2 号桥墩之间的 次边跨和中跨进行试验。 利用桥梁专用有限元计算分析软件 MIDAS/Civil 计算在设计 荷载（公路-1级）作用下的最大内力，通过试验加载车进行等效加载，使加载效率 满足规范要求。编号观测截面位置测量内容工况1次边跨的最大正弯距A-A截面箱梁混凝土法向应变、挠度工况2墩顶负弯距B-B截面箱梁混

14、凝土法向应变图3.1 土城子互通B匝道桥计算模型3.2.3.2观测截面的位置(JTG/T根据所选试验跨结构受力特点，按照公路桥梁承载能力检测评定规程J21-2011）的有关规定，需设置跨中最大正弯矩工况和墩顶最大负弯矩工况，经过计 算分析，设置以下工况，具体如下:表3.2观测截面及测量内容9600集宁，呼和浩特200014002800lA28002000B200r-TT-iIII_ILJI_I图3.3观测截面的位置示意图3.2.3.3测点布置应变测点：在每个观测截面处，现浇箱梁的梁体共布置12个应变计，测点位置见应变测点布置图。位移测点：在A-A截面处，对现浇箱梁的挠度采用精密水准仪方式进行观

15、测,测点布置见下图。1200170 N1380N2380XN3 170-3-“380fA2380A3$(图3.4 A-A 截面应变、挠度测点布置图（单位：cm）A6 - f 100A5A43801200/ |b2380B6 tut 0 I B5 -H B320100B4图3.5 B-B截面应变测点布置图（单位：cm）3.2.3.4加载车辆试验共使用4辆三轴载重汽车进行加载，加载车一般外形示意图见图，轴重、轴距数据见表。序号车重（kN）轴距及轮距（m）前轴后轴总重前轴-中轴（A）中轴-后轴（B）轮距（C）jUUUUUUU.,jnnnnro,Z Z800图3.6加载车一般外形示意图表3.1试验所用

16、实际加载车轴重、轴距数据1982105183.801.401.8021022105223.801.401.8031102015123.801.401.8041072045153.801.401.803.2.3.5静载试验工况及车辆布置（1）工况1:第2跨最大正弯距使用4辆520kN载重车进行加载。设计标准活载（公路一I级）作用下，现浇箱梁的内力计算值（1+0 Mqk=6672.3kN m，试验荷载作用下该梁内力计算值Mstat=6361.5kN m,加载效率为0.95。试验荷载作用下现浇箱梁应变和挠度理论值见 表3.2,加载图示见图，加载车位布置坐标见表。表3.2试验荷载作用下各梁应变和挠度理

17、论值肋板编号1号肋板2号肋板3号肋板计算应变（0 ）第1级40.6第2级53.8第3级68.5第4级84.8计算位移（mm）第1级-3.24第2级-3.74第3级-4.87第4级-5.82501801301200180图3.7左侧偏载车辆横向布置图（单位：cm）0号台-28642684_3号墩2O814号台图3.8左侧偏载车辆纵向位置布置图（单位:cm)加载级数加载效率X（ m）Y（ m）第1级46%6.506.50第2级61%5.005.00第3级77%3.503.50第4级95%2.002.00m表3.3加载效率及车位布置坐标（单位:（2）工况2: 1号墩顶负弯矩使用4辆520kN载重车进

18、行加载。设计标准活载（公路一I级）作用下， 2-1号梁的内力计算值（1 +卩）Mqk=-4013.4kN m,试验荷载作用下该梁内力计算值Mstat=-3924.2N m，加载效率为0.98。试验荷载作用下现浇箱梁应变理论值见表，加载图示见图，加载车位布置坐标见表。501801301200180图3.9左侧偏载车辆横向布置图（单位:19458862-Y X0号台 2O7228641号墩2号墩表4.4试验荷载作用下各梁应变理论值理论弯矩（kN-m）-4013.5计算应变（卩 ）第1级-17.1第2级-24.5第3级-33.2第4级-39.2表3.4加载车位布置坐标图3.10 满载车位布置图（单位

19、：cm）加载级数加载效率X（m）Y（ m）第1级42.6%19.003.00第2级61.2%17.005.00第3级82.7%15.007.00第4级97.8%13.009.003.3动载试验方案3.3.1动载试验目的桥梁结构的动力特性，如固有频率、阻尼系数和振型等，只与结构本身的固有性 质有关，是结构振动系统的基本特征。桥梁结构在实际动荷载作用下，结构各部位的 动力响应，如振幅、动应力、动位移、加速度以及反映结构整体动力作用的冲击系数等，不仅反映了桥梁结构在动荷载作用下的受力状态，也反映了动力作用对驾驶员和 乘客舒适性的影响。结构在运营期间一旦有较大的损伤 （如梁体开裂、基础状态恶化 等），

20、结构的动力参数（如频率、阻尼等）将会出现较大的变化。动载试验主要用于综合了解结构自身的动力特性以及结构抵抗受迫振动和突发 荷载作用的能力，以判断结构的实际工作状态和实际承载能力， 同时也为使用阶段结 构评估积累原始数据。3.3.2动载试验方案动载试验是利用某种激振方法激起桥梁结构的振动，如大地脉动、行车激励等, 并测定其固有频率、振型、阻尼比等参量，从而判断桥梁结构的整体刚度、行车性能。动载试验用于了解桥梁自身的动力特性， 抵抗受迫振动和突发荷载的能力。其主 要项目应包括：测定桥梁结构的自振特性，如结构或构件的自振频率、振型和阻尼比如测试桥梁结构受迫通过高灵敏度动力测的脉动试验；检验桥梁结构在

21、动力荷载作用下的受迫振动特性, 振动频率等参数的跑车、跳车试验。3.3.2.1动载试验内容1）模态试验在桥面无任何交通荷载以及桥址附近无规则振源的情况下,试系统测定桥址处风荷载、地脉动、水流等随机荷载激振而引起桥跨结构的微小振动 响应，测得结构的自振频率、振型和阻尼比等动力学特征。2）行车试验试验时采用1辆载重500kN的试验车在不同车速时匀速通过桥跨结构，跑车速 度分别为10、20、30、40（ km/h）。车辆在行驶过程中对桥面产生冲击，从而使桥梁结构产生振动，通过动力测试系统测定桥跨结构主要控制截面测点的振动曲线，从 而分析结构受迫振动频率等系数。3.3.2.2测点布置通过桥梁模态测试采

22、集模块测定桥梁在动荷载作用下的振型、频率、阻尼比等动力参数。本桥试验跨第一联跨径布置为3X30 m,第二联跨径布置为1 X 40m。采集模 块沿桥纵向布置在该联每跨1/4L、1/2L、3/4L位置，采集模块竖直向垂直于桥面布置，以测定桥梁竖向振动响应，横向布置在距离防撞护栏30cm处。测点位置确定后3.12。用橡皮泥将采集模块调平并与桥面耦合。竖向拾振器测点见图巨城镇娘子关镇I-750750750750750750750750750750750750丨丄丄丄I丄丄丄I丄丄丄一图3.11第一联采集拾振器布置图娘子关镇I巨城镇图3.12第二联采集拾振器布置图四、试验检测结果评定4.1静载试验结果本

23、次试验，为了使荷载对 AK0+581.392 土城子互通A匝道桥产生最不利影响,各工况均采用左侧分级加偏载、右侧满级加偏载工况，试验结果分析如下:4.1.1工况一试验结果4.1.1.1右侧满级偏载状况下试验结果（1）应变及挠度结果表4.1工况一：右侧一次满级偏载应变结果应变值1-1号梁1-2号梁1-3号梁1-4号梁1-5号梁1-6号梁1-7号梁分析值（卩）18.929.646.271.0102.9132.9154.3实测值（卩）8.713.224.141.866.37997.2表4.2工况一：右侧一次满级偏载挠度结果挠度值1-1号梁1-2号梁1-3号梁1-4号梁1-5号梁1-6号梁1-7号梁分

24、析值（mm）-2.01-2.97-4.60-6.89-9.88-13.02-15.26实测值（mm）-0.36-0.93-1.99-3.89-5.44-6.91-7.47（2）满载时各梁底应变及挠度横向分布下图分别为一次满载各梁底应变及挠度横向分布情况。图4.1工况一：右侧一次满级偏载各梁底应变横向分布曲线由图中可看到，A-A截面在右侧满级偏载时横向各片梁应变分布规律与计算值基 本一致，且实测值均小于计算值，结构横向分布性能良好。图4.2工况一：右侧一次满级偏载梁底各挠度横向分布曲线由图中可看到，右侧满级偏载时A-A截面横向各片梁跨中挠度横向分布规律与 计算值基本一致，且实测值均小于计算值，横

25、向分布性能良好。4.1.1.2左侧分级偏载状况下试验结果（1）应变及挠度结果表4.3工况一：左侧分级加偏载应变结果梁号一级二级三级四级实测值（卩）计算值（卩）实测值（卩）计算值（卩）实测值（卩）计算值（卩）实测值（卩）计算值（卩）1-1号梁42.160.558.293.872.4122.496.7154.31-2号梁29.351.339.679.651.4104.473.5132.91-3号梁26.145.234.167.843.585.459102.91-4号梁17.935.324.150.732.861.640.471.01-5号梁15.624.316.234.119.540.727.94

26、6.21-6号梁8.416.19.222.110.726.217.129.61-7号梁2.910.43.414.33.616.84.118.9表4.4工况一：左侧满级加偏载挠度结果应变值1 1-1号梁1-2号梁1-3号梁1-4号梁1-5号梁1-6号梁1 1-7号梁理论值（卩）-15.26-13.02-9.88-6.89-4.60-2.97-2.01实测值（卩）-7.14-6.48-5.41-3.71-1.93-0.92-0.31（2）应变测试结果分析由上表中各梁在分级加载作用下应变的变化情况，分析各梁底面应变实测值与计算值的关系特征。选取偏载侧的1-1号梁与1-2号梁作为分析对象，分析其应变随

27、荷 载变化实测值与计算值的相关性。y = 0.574X+ S.SOlRi 9852040eo 30100计算值5)120140160图4.3 1-1号梁底面应变实测值与计算值关系曲线由图中可以看到，1-1号梁底面应变实测值与计算值线性相关性良好，相关系数为0.985,实测值均小于计算值。y= 0.535X *0.060R= = 0.9672040300计算值u100120140图4.4 1-2号梁底面应变实测值与计算值关系曲线由图中可以看到，1-2号梁底面应变实测值与计算值线性相关性良好，相关系数 为0.967,实测值均小于计算值。下图为满载时各梁底应变横向分布情况。由图中可看到，A-A截面在

28、左侧满载时横向各片梁应变分布规律与计算值基本一致，且实测值均小于计算值，结构横向分布性能良好。(3)挠度测试结果分析图4.6满载时各梁底挠度横向分布曲线由图中可看到，左侧满载时A-A截面横向各片梁跨中挠度横向分布规律与计算值基本一致，且实测值均小于计算值，横向分布性能良好。4.1.2工况二试验结果分析4.121右侧满级偏载状况下试验结果表4.5工况二：右侧满级加偏载应变结果应变值2-1号梁2-2号梁2-3号梁2-4号梁2-5号梁2-6号梁2-7号梁分析值（卩）-1.8-7.1-15.6-30.6-53.0-76.2-92.0实测值（卩）-1.4-4.9-7.7-13.6-25.3-39.3-4

29、8.5满载时各梁底应变横向分布见下图。图4.7工况二：右侧一次满偏载各梁底应变横向分布曲线由图中可看到，B-B截面在右侧满级偏载时横向各片梁应变分布规律与计算值基本一致，且实测值均小于计算值，结构横向分布性能良好。4.1.2.2左侧分级偏载状况下试验结果（1）应变结果表4.6工况二：左侧分级加偏载应变结果梁号一级二级三级四级实测值（卩）计算值（卩）实测值（卩）计算值（卩）实测值（卩）计算值（卩）实测值（卩）计算值（卩）2-1号梁-21.1-37.7-27.4-53.9-39.8-74.1-49.7-92.02-2号梁-15.3-31.2-24.7-44.5-37.2-61.0-46.3-76.

30、22-3号梁-8.7-23.7-14.2-33.5-23.1-44.9-28.3-53.02-4号梁-6.4-16.2-9.6-22.4-11.1-28.7-16.3-30.62-5号梁-3.7-9.9-4.8-13.3-6.1-16.2-8.4-15.62-6号梁-2.7-5.4-3.1-7.0-3.5-8.1-4.1-7.12-7号梁-0.3-2.1-0.8-2.5-0.9-2.6-1.4-1.8(2)应变测试结果分析由表5.2-2中各梁在分级加载作用下应变的变化情况，分析各梁底面应变实测值与计算值的关系特征。选取偏载侧的2-1号梁及2-2号梁作为分析对象，分析其应变随荷载变化实测值与计算

31、值的相关性。计算值遊)I!O .-100-90-80-70-60-50-40-30-20-100-/ -10V-3.S37X+ O.IS6-40-50-60图4.8 2-1号梁底面应变实测值与计算值关系曲线由图中可以看到，2-1号梁底面应变实测值与计算值线性相关性良好，相关系数 为0.993,实测值均小于计算值。计算值Cud-30-70-60-50-40-30-20-10 七-10-15V = 0.695x + &.13SRd二3 997-20 -25-35 40 -45 -50图4.9 2-2号梁底面应变实测值与计算值关系曲线由图中可以看到，2-2号梁底面应变实测值与计算值线性相关性良好，相

32、关系数为0.997,实测值均小于计算值。下图为满载时各梁底应变横向分布情况。图4.10满载时各梁底应变横向分布曲线由图中可看到，B-B截面在满载时横向各片梁应变分布规律与计算值基本一致, 且实测值均小于计算值，结构横向分布性能良好。4.2动载试验结果4.2.1模态试验利用MIDAS/Civil有限元分析程序对桥梁进行动力特性分析，求解其前各阶自振 频率、振型等。对自然激励响应测得数据的模态辨识，得到竖向振动实测频率和阻尼 比。通过计算与实测结果对比，对结构整体刚度进行综合分析。结果如表。表4.7模态参数实测值及计算值振动阶次自振频率（Hz）阻尼比（）左幅第一联第1阶计算值3.111.28实测值

33、4.25竖向振动实测振型和分析振型见图。图4.11竖向振动一阶实测振型图VIBRATION MODE3.S57B9e-0023717s-00234 5645e-002X80S74S-0022,45D2siO2L7S3.BSaiDZl,402S7ei302b0521Se-00?7.0 1434ei033,SC717eHDO3d.OOOOOe +0003u223-00 17.J!JM30ff-002图4.12竖向振动一阶分析振型图大地脉动状态模态测试的典型时域曲线、频域曲线见图。5WdoafiWH2CH1Ed 耳匚4：光戦昭一a 欣 eVDMDm町*臥光标:二吵鶉叭2CWth-20.20.00.0

34、m幻宙E卑厚佰16光标也=0.103 II0.20.210泸4垮 (J1V) 0 0294*8J 罰 0.109tA*3 加丹 0. L4仲】 剛 Q. 054W垃 的 0. L3LR#S (fiV) D.115tA*l0. 1094*7a卿墩率0I 4 a图4.13大地脉动状态模态测试的典型时域曲线HASP 数据列miJAL o/ V0-1)0-0Qi-n |-；111111L-4 ；-10山佃巴耳胡剋tils诸光标油wos:L. .一111111111; ; =1- L01丄_|_1亠11i M : 化 rr 1- L - 1L11 -.1-Dm3050:mi) 471单呻甘谄光赫:g两n

35、1r1 1 _ 111i.,lL_.j1L亭i JT11r /-T” EJ-j计Din2030阿0.0IL.ia.i 一0.10-0 L0100.0 DW图4.14大地脉动状态模态测试的典型频域曲线20422行车试验行车试验采用一辆载重500kN的试验车，分别以10、20、30、40 (km/h)的速度匀速通过试验桥跨，采集动应变信号，分析计算在不同车速状况下桥跨结构的冲击系数。同车速动应变曲线见图，主跨结构动力放大系数实测值见表。图4.15动应变随时间变化曲线手咖除至点在全程a鍍在选 择冲击脉冲-在 选中部对曲卓中 计算冲去系数漁去零点丽退岀图4.16 10km/h时速跑车边跨0.4L动应变

36、曲线手躺除零点莅全程鹹在选 择沖击祢沖-在 选中部分曲歳中 计篡冲击乘数图4.17 20km/h时速跑车边跨0.4L动应变曲线在全程曲鮭选 S冲击麻沖，在 选中部分鹹中计算冲击系數rjjjg殛羞退岀图4.18 30km/h时速跑车边跨0.4L动应变曲线10km/h跑车实测值1.1320km/h跑车实测值1.1230km/h跑车实测值1.0840km/h跑车实测值1.09在全程m餵在选 择冲击脉冲在 遗中郃廿脱中 计宜沖击崇数图4.19 40km/h时速跑车边跨0.4L动应变曲线退岀表4.8主跨结构跑车作用下动力放大系数实测值车速依据公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)相关条文，在实

37、测第1阶频率为4.25Hz时，汽车荷载的动力放大系数(1 + G理论计算值为1.24。4.3何载试验结果评定4.3.1静载试验结果评定(1)校验系数评定静力荷载试验结构校验系数即指在试验荷载作用下主要测点的实测弹性变位或 应变值与相应的理论计算值的比值：n= S实测/S理论，当nW 1时，代表桥梁的实际状 况要好于理论状况，说明桥梁承载能力满足要求。主要测点应变校验系数的评定见表，挠度校验系数的评定见表。表4.9控制截面应变校验系数评定项目测点位置实测值Se（卩）计算值Sstat （卩）校验系数n =Se/Sstat评定左侧偏载2-1号梁底82.9126.50.66满足要求2-2号梁底58.1

38、107.50.54满足要求2-3号梁底46.684.60.55满足要求2-4号梁底31.156.40.55满足要求2-5号梁底19.134.30.56满足要求2-6号梁底10.520.40.52满足要求2-7号梁底4.811.70.41满足要求右侧偏载2-1号梁底5.811.70.50满足要求2-2号梁底11.720.40.57满足要求2-3号梁底18.234.30.53满足要求2-4号梁底31.156.40.55满足要求2-5号梁底49.484.60.58满足要求2-6号梁底59.6107.50.55满足要求2-7号梁底84.3126.50.67满足要求由表可以看出，控制截面应变实测最大值均

39、小于计算值，校验系数小于1,满足规范要求。表4.10控制截面变形校验系数评定项目测点位置实测值Se（mm）计算值Sstat (mm)校验系数n =Se/Sstat评定左侧偏载2-1号梁底-6.77-12.550.54满足要求2-2号梁底-5.89-10.830.54满足要求2-3号梁底-4.41-7.950.55满足要求2-4号梁底-2.89-4.980.58满足要求2-5号梁底-1.9-3.070.62满足要求2-6号梁底-1.03-2.040.51满足要求2-7号梁底-0.39-0.980.40满足要求右侧偏载2-1号梁底-0.34-0.980.35满足要求2-2号梁底-1.06-2.04

40、0.52满足要求2-3号梁底-1.7-3.070.55满足要求项目测点位置实测值Se（mm）计算值Sstat（ mm）校验系数n =Se/Sstat评定2-4号梁底-2.77-4.980.56满足要求2-5号梁底-4.5-7.950.57满足要求2-6号梁底-5.49-10.830.51满足要求2-7号梁底-6.23-12.550.50满足要求由表可以看出，主要挠度测点实测值均小于计算值，校验系数小于1,表明桥梁 挠度测试满足规范要求。（2）残余应变（变形）评定相对残余变位或相对残余应变（Sp）是测点实测残余变位或残余应变与对应的实 测总变位或总应变（Stot）的比值，比值越小说明结构越接近弹

41、性工作状况，当主要 测点相对残余变位或相对残余应变不超过 20%时判定桥梁承载能力满足要求。主要测点应变和挠度相对残余评定见表。表4.11控制截面残余应变评定项目测点位置最大应变Stot （卩上残余应变Sp （讥相对残余值Sp/Stot （%）评定左侧偏载2-1号梁底82.95.16.2%满足要求2-2号梁底58.13.76.4%满足要求2-3号梁底46.61.32.8%满足要求2-4号梁底31.12.27.1%满足要求2-5号梁底19.11.68.4%满足要求2-6号梁底10.50.43.8%满足要求2-7号梁底4.80.12.1%满足要求右侧偏载2-1号梁底5.80.23.4%满足要求2-2号梁底11.70.32.6%满足要求2-3号梁底18.21.26.6%满足要求2-4号梁底31.13.110.0%满足要求2-5号梁底49.42.75.5%满足要求2-6号梁底59.64.16.9%满足要求2-7号梁底84.36.67.8%满足要求表4.12控制截面残余变形评定项目测点位置最大变形S