单层工业厂房课程设计计算书

1、第一章单层厂房混凝土结构课程设计任务书1.1设计资料111平面和剖面某机修车间，根据工艺和建筑设计的要求，确定本车间为两跨等高厂房，车间面积为2592m2,车间长度72 m2o AB跨跨度为18m,设有两台10t中级工作制软钩吊车，轨顶标高 7.2 m，柱 顶标高10m； BC跨跨度为18m，设有两台30/5t中级工作制软钩吊车，轨顶标高 7.5 m，柱顶标 咼10;基顶标咼-0.5m o车间平面、剖面分别如图1、图2o112建筑构造屋盖：APP防水层20100mm厚水泥砂浆(找平层)伽厚水泥蛭石砂浆(保温层) 大型预制预应力混凝土屋面板维护结构：240 m厚普通砖墙门窗：门5.6 x 6m,

2、两边各一个咼窗 4.2 x 2.4m，低窗 4.2 x 4.8m1.1.3自然条件0.40k N/ m0.35kN/ m粉质粘土低于自然地面3m250 k N/m基本风压基本雪压建筑场地地下水位 修正后的地基承载力特征值：衡阳市郊无抗震设防要求1.1.4材料混凝土：基础采用C25,柱采用 C25o钢筋：HPB235级和HRB335级各种直径的钢筋1.2设计要求1、分析厂房排架内力，设计柱、基础；整理计算书一份。2、绘制结构施工图一份(结构中说明，结构布置图，一根柱及预埋件详图，基础详图)1.3参考资料1、混凝土结构设计规范(GB50010 2002)2、建筑结构荷载规范(GB50009 200

3、1)3、 建筑地基基础设计规范(GB50007 2002)4、混凝土结构构造手册5、教材：混凝土结构设计原理6、标准图集屋架G415（）、（三）柱CG335 （一）、屋面板G410柱间支撑G336吊车梁G323基础梁G320连系梁G320第二章单层厂房混凝土结构课程设计计算书21结构方案及主要承重构件根据厂房跨度、柱顶高度及吊车超重量大小，本车间采用钢筋混凝土排架结构。结构剖面如 图1所示。为了保证屋盖的整体性及空间刚度，屋盖采用无檩体系。根据厂房具体条件，柱间支撑设置 位置如图2所示。34iP：1 :f氏TH 亡SCC：SC JU SC3USUCO fcCJC ：UUC；厂房主要承重构件选用

4、如下表：表2-1构件选型构件名称标准图重力何载标准预应力钢筋屋面板G410（一） 1.5 X 6m1.5kN /m2包括灌缝座预应力钢筋混凝土折线型屋架G415（ 一）68.2 kN / 榀预应力砼屋面卷材防水和天沟板G410 （三）1.5X 6m1.5kN/m2钢筋混凝土吊车梁G323 （二）28.2 kN /榀（AB 跨）46 kN /榀（BC 跨）吊车轨道及轨道联结件G3250.8kN /m钢筋混凝土基础梁G32016.7 kN / 根钢窗0.45 kN /m2240厚砖墙及粉刷25.24 kN /m2.2计算简图B=6m。本车间为机修车间，工艺无特殊要求，结构布置均匀，荷载分布（除吊车

5、荷载外）也基本均 匀，故可从整个厂房中选择具有代表性的排架作为计算单元，如图3所示。计算单元宽度根据建筑剖面及其构造，确定厂房计算简图如图3所示。h*! B J.1J,其中上柱高 Hu =3.9m，下柱高 已=6.6m，柱总高H = 10.5m 。2.3荷载计算2.3.1恒荷载计算(1) 屋盖结构自重APP防水层100mm水泥蛭石保温层20mm水泥砂浆找平层1.5X 6m预应力混凝土屋面板(1.5 x 6m预应力砼屋面卷材防水和天沟板屋架钢支撑系统20.3 kN /m0.5 kN / m屋面恒荷载(以上各项相加)屋架自重：YWJA-18-1故作用于AB跨两端柱顶的屋盖结构自重为:G1A =G1

6、Ba 72 (0.5 68.2 0.5 6 18 2.75219.12kN e1A = 400/2 -150 = 50mm , eA = 150mm作用于BC跨两端柱顶的屋盖结构自重为：20.020 x 20=0.40 kN /m)1.5 kN / m20.05kN /m222.75 kN /m268.2 kN /榀G1C =G1BC =1.2 (0.5 68.2 0.5 6 18 2.75) =219.12kN ec =150mm, e1C =500/2 -150 =100mm(2) 吊车梁及轨道自重AB 跨：G3AB =1.2 (28.26 0.8) = 39.6kNe3A = 750 -

7、800/2 = 350mm , e3BA = 750mmBC 跨：G3BC =1.2 (466 0.8) =60.96kNe3BC = 750mm, e3C = 750 -900/2 = 300mm(3) 柱的截面尺寸及其自重Au =b h,bh3129Al =b h -(b-bw)(h-2hf), Ilbh3 (b-bw)(h 2hf)312 12表2-2柱的截面尺寸及其自重柱列截面尺寸(mm)自重(kN )面积(105 mm2)惯性矩(109mm4)A列上400X 40018.721.602.13下400 X 800X 100X 15031.651.7013.94B列上500X 60035

8、.103.009.00下500 X 1100X 120X 20059.062.8444.60C列上500X 50029.252.505.21下500 X 900X 120X 15046.122.2223.54232活荷载计算20.5 kN /m，雪荷载标准值为(1)屋面活荷载由建筑结构荷载规范查得，屋面均布活荷载标准值为20.35 kN /m，故仅按屋面均布活荷载计算。两跨屋面均布活荷载相等，即Qbc =Qab =1.4 (0.5 6 18 0.5)=37.8kN屋面活荷载在每侧柱上的作用点和屋盖结构自重的作用点相同，如图4所示。r - i-i： n ：5UXQQ9(2)吊车荷载本车间选用的吊

9、车主要参数如下:AB跨：10t吊车，中级工作制，吊车梁高0.9m。B=6.04mK=5.0mPmax,k - 94kNPmin,k=31kNG,k =140kNG2,k =23.03kNBC跨：30t/5t吊车，中级工作制，吊车梁高1.2m。B=6.474mK=4.65mPmax,k =262kNPmin, k - 58.5kNGk =321.2kNG2,k =108.77kN吊车梁的支座反力影响线如图5所示。故作用于排架柱上的吊车竖向荷载分别为：AB 跨：Dmax =YQBPmax,k 送 =1.4 汉 0.9汉 94(1 +0.827 十 0.167) =236.2kNDmin =?Q0P

10、min,kE yi = 1.4汉 0.9 汉 31 汉(1 + 0.827 十 0.167) = 77.9kNBC 跨：Dmax =YQ0Pmax,k 无 =1.4 X 0.9 )10.5.711.008 =3.263kN( )10.5= 1.008311( 1)nRa 二 R1A R2A =2.1503.263 =5.413kN( )B 列柱：n=0.202 ,入=0.371 , G =1.51 - 2(1 -1)n11 (- -1)n= 1.927 , C3 =1.53 11 + 扎3(- -1)n二 1.076R1B0M 2BH C1 话 SO，R2bH C316.02 1.076 =

11、-1.642 kN ()10.5Rb= R1BR2B =0 -1.642 二-1.642kN ()10C 列柱：n=0.202 ,1 .(1) 入=0.371 , G =1.5n 1.888,311 +九3( 1)nC3= 1.5= 1.0961 - 2nR1C =皿6 = _21.91 1.888 =3.940kN() H10.5M 2C 一31 39R2C2CC31.096 - -3.277kN()H10.5Rc 二 Ry R2c 二-3.940 -3.277 二-7.217 kN ()排架柱顶不动铰支座的总反力为：R = Ra Rb Rc =5.413-1.642-7.217= -3.4

12、46kN()各柱柱顶分配后最终的剪力为：Va=Ra- aR =5.413-0.160 (-3.446) =5.964kN()Vb=Rb- bR 一 -1.642 -0.547 (-3.446) =0.243kN ()VC 二RC CR = 一7.217 0.293 (3.446) =6.207kN ()、Vi =5.964 0.243-6.207 =0恒荷载作用下排架柱的弯矩图和轴力图分别如图9和图10所示。2.4.3屋面活荷载作用下的内力分析(1) AB跨作用有屋面活荷载时由屋面活荷载在每侧柱顶产生的压应力为：Q1A =Q1B =37.8kN其中A列柱、B列柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为：1

13、5M i a =QiAei =37.8 0.05 =1.89kN mM 2a = Q2Ae2 = 37.8 汇 0.20 = 7.56kN mM1B = Q1Bei = 37.8 汇 0.15 = 5.67kN m* r -jiM2B =Q2Be2 =37.80 = 0计算简图如图11所示。A 列柱：n=0.153,入=0.371 ,=2.060 , C3 =1.008R1A=遁 汉 2.060 = 0.371kN(T)丄一-H10.5I i. I I .R2A =Ac3 二756 1.008 =0.726kN( ),H 10.5Ra 二 R1A R2 0.371 0.726 =1.097kN

14、( )M1B5.67B 列柱：n=0.202,入=0.371, C1 =1.927, RB = R1BG -1.927 = 1.041kN( )H10.5排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：RRa R2.138kN ( )排架柱柱顶分配后的剪力分别为：Va=Ra- aR =1.097-0.160 2.138 =0.755kN()Vb=Rb- bR =1.041-0.547 2.138 = -0.128kN()VC 一 - CR 一 -0.293 2.138 - -0.627kN () Vi =0.755-0.128-0.627 =0AB跨作用有屋面活荷载时，排架柱的弯矩图和轴力图如图12所示。图1

15、3 BC跨屋面活荷载作用的计算简图R1CM 1CHC1-3.7810.51.888 - -0.680kN()M 2C 7 56R2c牝31.096 =-0.789kN()H10.5Rc =R1C R2C =-0.680 -0.789 =-1.469kN()排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：R =民 RB =2.510kN (-)排架柱柱顶分配后的剪力分别为：Va 二- aR 二-0.160 (-2.510) =0.402kN( )VB 二 RB - BR 二-1.040.547 (-2.510) = 0.332kN( )Vc =RC - CR =1.469 -0.293 (-2.510) =0.

16、734kN() Vi = 0.402 0.332 -0.734 =0BC跨作用有屋面活荷载时，排架柱的弯矩图和轴力图如图14所示。2.4.4吊车竖向荷载作用下的内力分析不考虑厂房整体空间作用。(2) BC跨作用有屋面活荷载时Qic = Qib = 37.8kN由屋面活荷载在每侧柱顶产生的压应力为: 其中A列柱、B列柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为：M ic = Qicei = -37.8 0.10 = -3.78kN mM 2c = Q2Ce2 = -37.8 0.20 = -7.56kN mM1B = Q1Be = -37.8 0.15 - -5.67kN mM 2B = Q2Be2 = 37

17、.8 0 = 0计算简图如图13所示。B 列柱：n=0.202 ,入=0.371 , C1 =1.927 ,M1B5 67Rb 二 R1B1BC11.927 =-1.041kN()H10.5C 列柱：n=0.221,入=0.371 , C1 =1.888, C3 =1.096(.kH U3.B(1)AB跨Dmax作用于A列柱时由于吊车竖向荷载 Dmax和Dmin的偏心作用而在柱中引起弯矩。Mi 二 Dmaxe3 二236.2 0.35 = 82.67kN m，M Dme3BA = 77.9 0.75 = 58.43kN m 其计算简图如图15所示。各柱不动铰支座反力分别为：A 列柱：n=0.1

18、53,入=0.371 , C3 =1.008Ra =业。3 = -82.67 1.008 一7.936kN()H10.5B 列柱：n=0.202,入=0.371 , C3 =1.076, RB =吐 C3 = 5843 1.076 = 5.987kN()H 10.5排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：R =RA Rb - -7.936 5.987 - _1.949kN (-)排架柱柱顶分配后的剪力分别为：Va 二 Ra- aR =-7.936-0.160 (-1.949) =-7.624kN()Vb 二 Rb - bR =5.987 -0.547 (-1.949) = 7.053kN( )Vc -

19、 - CR 一 -0.293 (-1.949) =0.571kN( ) y 二-7.624 7.053 0.57仁 0当AB跨Dmax作用于A列柱时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图16所示。D悴虹心蛀弼也图17 DmaX乍用于B列柱左侧的计算简图（2） AB跨Dmax作用于B列柱左侧时由于吊车竖向荷载 Dmax和Dmin的偏心作用而在柱中引起弯矩。M1 = Dmine3 = -77.9 0.35 = 27.27kN m , MDmaxe3B 236.2 0.75 =177.15kN m其计算简图如图17所示。各柱不动铰支座反力分别为：A 列柱：n=0.153,入=0.371 , C3 =1.00

20、8M127 27Ra t1.008 =-2.617kN()H10.5M2177.15B 列柱：n=0.202,入=0.371 , C3 =1.076, RB- C31.076 = 18.154kN ()H10.5排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：R二RA RB二-2.617 18.154二15.537kN ( )排架柱柱顶分配后的剪力分别为：VA 二 RA - AR 二-2.610.160 15.537 二-5.103kN()VB 二 RB - BR =18.154-0.547 15.537 = 9.655kN()VC = - CR 二-0.293 15.537 二-4.552kN () V 二

21、-5.103 9.655 - 4.552 = 0当AB跨Dmax作用于B列柱左侧时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图18所示。(3) BC跨Dmax作用于B列柱右侧时由于吊车竖向何载Dmax和Dmin的偏心作用而在柱中引起弯矩。Mi = Dmaxe3 二-634.2 0.75 二-475.65kN mM 2 - Dmine3CB = 141.6 0.30 = 42.48kN m其计算简图如图19所示。各柱不动铰支座反力分别为：B 列柱：n=0.202,入=0.371 , C3 =1.076Rb =业。3 = _475.65 1.076 =48.743kN()H10.5C 列柱：n=0.221,入=

22、0.371 , C3 =1.096, RC 二业 C3 = 4248 1.096 = 4.434kN( ) H 10.5排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：R = RC * RB二4.434 -48.743二-44.309kN()排架柱柱顶分配后的剪力分别为：VA-0.160 (-44.309) =7.089kN( )Vb=Rb- bR 48.743-0.547 (-44.309) =-24.506kN()VC =Rc - CR =4.434 -0.293 (-44.309) =17.417kN( )21 Vj =7.089-24.506 17.417 =0当BC跨Dmax作用于B列柱右侧时，排架

23、各柱的弯矩图和轴力图如图20所示。（4）BC跨Dmax作用于C列柱时由于吊车竖向何载 Dmax和Dmin的偏心作用而在柱中引起弯矩。M Dmine = -141.6 0.75 = T06.2kN mM2 DmaxcB =634.2 0.30 = 190.26kN m其计算简图如图21所示。各柱不动铰支座反力分别为：B 列柱：n=0.202,入=0.371 , C3 =1.076M.1062Rb-C31.076=-10.883kN()H10.5“、M2190.26C 列柱：n=0.221,入=0.371 , C3 =1.096, Rc- C31.096 = 19.860kN()H10.5排架柱柱

24、顶不动铰支座的总反力为：R二RC RB 9.860 -10.883 =9.027kN( )排架柱柱顶分配后的剪力分别为：Va 二- aR = -0.160 9.027 二 _1.444kN()VB 二 RB - BR 二-10.883-0.547 9.027 二-15.771kN()Vc 二 RC - CR =19.860 - 0.293 9.027 =17.215kN( )v y 二-1.444 -15.771 17.215 = 0当BC跨Dmax作用于C列柱时，排架各柱的弯矩图和轴力图如图22所示。图22 DmaX乍用于C列柱的内力图2.4.5吊车水平荷载作用下的内力分析不考虑厂房整体空间

25、作用。（1）当AB跨作用有吊车横向水平荷载 Tmax时计算简图如图23所示。Tmax=9.27kN 各柱不动铰支座反力分别为:23当 y 7Hu时,C53 0.2432 - 2.1 . , - ( 0.1) nTH2V 3(- -1)n= 0.510当y =0.8比时,C52.4.3(0iH2 0.4)n0.45521 3由内插法得,C5-1)n=0.455 08 0.769 (0.510 - 0.455) =0.4720.8 - 0.7RA 二TmaxC5 - -9.27 0.472 - -4.375kN()B 列柱：n=0.202 ,入=0.371 , 二 3000 二 0.769H u

26、3900当 y =0.7Hu 时,C52 2.1 043 0.1)n3 121 3(1)n=0.536011222.4 扎 +f( +0.4) 当 y=0.8Hu 时，C5汁0.48221+扎3(丄-1)n由内插法得，C5 =0.482 08 0.769 (0.536 -0.482)=0.4990.8 - 0.7Rb 二TmaxC5 二-9.27 0.499 二-4.626kN ()排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：R = RA R - -4.375 - 4.626 - -9.001 kN(:)排架柱柱顶分配后的剪力分别为：VA二Ra- AR 二-4.370.160(-9.001) =-2.93

27、5kN()Vb二Rb- bR 一4.626-0.547(-9.001) =0.298kN( )VcCR 一0.293 (-9.001) =2.637kN(；) y 2.935 0.298 2.637=0排架各柱的弯矩图和轴力图如图23所示。A列柱：n=0.153,入=0.371 , X = 3000 = 0.769H u 390027ax图23 Tmaxf乍用于AB夸的计算简图和内力图(2)当BC跨作用有吊车横向水平荷载Tmax时计算简图如图24所示。Tmax= 24.74kN各柱不动铰支座反力分别为:B 列柱：n=0.202，X 2700入=0.371 ,0.692H u 3900当 y =

28、0.7Hu时,当 y =0.6Hu时,由内插法得,C522.1 讥0243 0.1) n3 121 3(- -1)n3,0.4162 1.8人 + 九(一 0.2)n3 121 ( -1)n= 0 536 + 0.7 一0.692 x (0.594 0.536) =0.5410.7 0.6C5C5= 0.536二 0.594RB _ TmaxC 5=-24.74 0.541 二13.38kN ()x 2700C 列柱：n=0.221 ,入=0.371 ,0.692H u 390022.1 人十人0243+0.1)当 y=0.7Hu 时，C50.54321+扎3(丄-1)n3 .0.4162-1

29、.8k + 九(一 0.2)当 y=0.6Hu 时，C5n0.601121+汕(1)n由内插法得，C5 二 0.543 07 0692 (0.601 一 0.543) = 0.5480.7 0.6Rc =TmaxC5 - -24.74 0.548 - -13.56kN ()排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：R二RC Rb =-13.56 _ 13.38 =26.94kN()排架柱柱顶分配后的剪力分别为：VA 二- AR 二-0.160 (-26.94) =4.311kN( )Vb 二Rb- bR =-13.38 - 0.547 (-26,94) =1.356kN()VC 二 RC - CR “3

30、.56 -0.293 (-26.94) - -5.667kN() Vi =4.311 1.356-5.667 =0排架各柱的弯矩图和轴力图如图24所示。图24 TmaX乍用于BC夸的计算简图和内力图吊车横向水平荷载可左右两向作用，则弯矩图反向。2.4.6风荷载作用下的内力分析(1)左吹风时 各柱不动铰支座反力分别为：31+川-1)A 列柱：n=0.153,入=0.371 , 二n =0.323九31813(- -1)nRA yHS =-2.688 10.5 0.323=-9.116kN()4131+k (-1)C 列柱：n=0.221 ,入=0.371 , 二；=0.3393181+k ( -

31、1) nRc =q2HCn - -1.344 10.5 0.339 - _4.784kN()排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：R二RA RC =9.116 _4.784 =13.900kN (-)排架柱柱顶分配后的剪力分别为：VA二 Raa(W -R)二-9.1160.160 (6.5013.900) =-5.852kN()Vb 二 b(W - R) =0.547 (6.50 - 13.900) =11.159kN( )Vc二 Rcc W - R)47840.293 (6.5013.900) =1.193kN( ) y 二-5.852 11.159 1.193 = 6.50kN排架各柱的弯矩图和

32、轴力图如图 26所示。(2)右吹风时 各柱不动铰支座反力分别为：31+川-1)A 列柱：n=0.153,入=0.371 , 二n =0.323九3181 3(- -1)nRA =q2HC11 =1.344 10.5 0.323 = 4.558kN( )4131+k (-1)C 列柱：n=0.221 ,入=0.371 , 二；=0.3393181+k ( -1)nRc =q1HCn =2.688 10.5 0.339 = 9.568kN( )排架柱柱顶不动铰支座的总反力为：R二RA RC =4.558 9.568 =14.126kN(、)排架柱柱顶分配后的剪力分别为：VA 二 Raa(W -R)

33、 =4.558 0.160 (-6.50 -14.126) = 1.258kN( )Vb 二 b(W -R) =0.547 (-6.50 -14.126) =-11.282kN()Vc 二RccW - R) =9.568 0.293 (-6.50-14.126) = 3.524kN() Vi =1.258-11.282 3.524 =6.50kN排架各柱的弯矩图和轴力图如图27所示。2.5内力组合不考虑厂房空间整体作用，具体方法和数据见附表1、2、3。2.6 A列柱和基础设计混凝土：柱：C25 ;基础：C25;主筋采用HRB335。都采用对称配筋。2.6.1柱的纵向钢筋计算31(1)上 柱由内

34、力组合表附表1可见，上柱I - I截面共有12组内力组合。经过分析比较，其可能的最不利 内力组合：I： M =54.67kN m，N =271.86kN n： M =53.73kN m, N =237.84kN由课本表12-4查得有吊车厂房上柱排架方向的计算高度为：l0=2.OHu=2 3900 =7800mmA.按第I组内力组合计算M54.67 106e0201.1mm,附加偏心距 20mm h/30 = 13.3mmN271.86 10e 二 e0 ea = 201.1 20 二 221.1mm皿00000=3.5。故取 1=1.0N3271.86 103l/h= 7800/400 =19

35、.515,故取 2 = 1.15- 0.011。/ h = 1. 15 - 0.01 19.5 = 0.9550 （匕）1 2 1 2=1 101 9.52 1.0 0.955 =1.428e h221.11400 匚 h1400 -h0365e =1.428 221.1 =315.7mm 0.3% =0.3 365 =109.5mm,属于大偏心受压。Nx =:1fcb27186 1057.1mm ： bg =0.550 365 = 200.75mm,1.0 11.9 400=2 35 = 70mm,取x = 70mm且x : 2as故按大偏心计算是正确的。h400e = e as =315.

36、735 二 480.7mm22As 二 AsNe Jfcbx（h0 送）271.86 103 480.7-1.0 11.9 400 70 （365-卫）2fy （h。-as）300 （365-35）2=209mm取 As 二 As2二 365 mmMe0Nb.按第n组内力组合计算53 73 x 1063 = 225.9mm,附加偏心距 ea = 20mm h/30= 13.3mm237.84 10e = e0 ea =225.920 = 245.9 mm237.84 1030.5fcA 0.5 11.9 400 400 =4.00 J,故取占.。lo/h= 7800/400 =19.5 15,

37、故取 2 = 1.15- 0.011。/ h =1.15 - 0.01 19.5 = 0.955=11 .0/l02ss六）1 2 =11400_1 hh01.02c c 19.51.0 0.955 = 1.38545.91400 -365e =1.385 245.9 =340.6mm . 0.3% = 0.3 365 =109.5mm，属于大偏心受压。237.84 1031.0 11.9 400=50.0mm ：山二 0.550 365 二 200.75mm,且x : 2as = 2 35 = 70mm,取 x = 70mm故按大偏心计算是正确的。$ “340.6罗-心込沖Ne - ： 1

38、fcbx（g -；）37 0237.84 103 505.6-1.0 11.9 400 70 （365）fy （h。-as）300 （365 - 35）=104mm2 1 0.5%bh0 二丄 0.005 400 365 = 365mm22 22取 As = As = 365 mmC.垂直弯矩作用平面承载力验算由课本表 12-4查得，有吊车厂房上柱，有柱间支撑时在垂直排架方向的计算高度为：l0 -1.25H u -1.25 3900 =4875mm, l/h =12.2，查得轴心受压稳定系数 =0.947Nu =0.9 :fcbhfy(As As) =0.9 0.947 (1.0 11.9 4

39、00 400 300 365 2)= 1809 .4kN Nmax =271.86kN(2)下柱下柱的控制截面为n -n、川-川，由内力分析比较，可能的最不利内力组合为：I:M -53.75kN m, N =500.42kNn：M =207.54kN m, N = 309.09kN由课本表12-4查得有吊车厂房上柱排架方向的计算咼度为：l0 = 1.0H | = 1.0汉6600 = 6600mm截面面积A =1.7 105mm2A.按第I组内力组合计算M 53 75e0107.4mm，附加偏心距= 20mm ： h/30 = 26.7mm,取 26.7mmN 500.42e =e0 ea =

40、107.426.7 = 134.1mm0.5 fcAN0.5 11.9 1.7 1053500.42 10= 2.021,故取 1 =1.0l0/h =6600/800 =8.25 ： 15，故取 2 =1.0=1(!)2 1 2 =1 108.252 1.0 1.0 =1.277go。亘h1400沃空he765e =1.277 134.1 =171.2mm ： 0.3h0 =0.3 765 =229.5mm，属于小偏心受压。800- Z2 -35=536.2mmN 1 fc(bf- b) hf -b： /cbh。t =2 Ne%fc(bf -b)hf (h -hf /2)-0.43旳fcbh

41、。1 fcbh0(0.8 3(h0as)= 0.967x i0 =0.967 765 =739.8mm八 Ne-：1fcbx(h-x/2) (bf -b)hf (h-hf /2) Asfy (g -as)500.42 103 536.2 -1.0 11.9 100 739.8 (765(400-100) 150 (765-150/2) -300(765-35)：01 2 2 As，min 飞 .5%A=425mm 取 AZ 皿沏按第n组内力组合计算=207.54 = 671.5mm，附加偏心距 ea = 20mm ： h/30 = 26.7mm，取ea = 26.7mm N 309.09B.e

42、0=e0 ea 671.526.7 =698.2mm二皿,.5 .9 hl03刃 1,故取 a.。N 13309.09 10l0/h =6600/800 =7.1 ： 15,故取 1.013310 1 1 0=1 - （上）2 1 2=1 7.12 1.0 1.0=1.0391400 勺 h1400 x 6982ho765e =1.039 698.2 =725.4mm0.3% =0.3 765 =229.5mm,属于大偏心受压。=64.9 mm： bh0= 0.550 765 =420.75mm,3309.09 101.0 11.9 400且x ：2as =2 35 = 70mm,取 x =

43、70mmh 800” NLu +as )309.09O3 汇(725.4 +35)A A22S Sf；(h0-as)300765-35)2 1 2=509mm 汉 0.5%A = 425mm2F取 As = As = 509mm2F(3) A柱纵向钢筋As(As )的配置综合考虑，实际配置的柱内纵向钢筋为：F上柱：2电18,代=As = 509mm2F下柱：4丄18, = A = 1017mm2，在柱侧面设置2士 10纵向构造钢筋，翼缘 2*122.6.2柱的水平分布钢筋1800mm严格地说，为了确定柱内的箍筋，应对上、下柱的控制截面最不利进行组合，然后对上、下 柱分别选择剪力绝对值最大的一组

44、对斜截面的承载力进行计算，但对非地震区的单层厂房柱，如 无特殊要求，一般柱内箍筋均由构造要求确定， 选择0 6200 ;柱顶500mm范围内和柱底 范围内箍筋选用0 6100;牛腿范围内箍筋配置应按牛腿构造要求配置。263牛腿设计初步拟定牛腿高度h = 600mm, hi = 300mm, c = 300mm, ： =45 ,如图 28 所示。(1)牛腿的高度验算作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值:Fvk = Dmax,k G3,k = 168.733 = 201.7kN牛腿顶部水平荷载标准值为:F hk =Tmax,k = 6-62kN牛腿有效高度 h0 二 h as = 600 - 45 二

45、555mm对支承吊车梁的牛腿，裂缝控制系数1 =0.65 , a=0ftkbho1 一0.5电)F,aFvk 0.5h。6.621.78 400 555= 0.65 (1 -0.5)505.27kN201.7Alrl II.5曇抗裂度符合要求，故高度满足要求。取吊车梁热板尺寸为 400mM 400mmFvk/A=201.7 103/(400 400) = 1.26 N/mm2 ： 0.75 fc = 0.75 11.9 = 8.925N / mm2满足要求。(2) 牛腿的配筋计算牛腿的纵向钢筋计算：作用于牛腿顶部的竖向荷载标准值和水平荷载标准值分别为Fv = Dmax G3 =236.2 39.6 二 275.8kNFh =Tmax =9.27kNa = 0 ：0.3h0,取a =0.3h0 = 0.3 555 = 166.5mmA Fvas O.85fyh01.2旦= 275.8 103 166.5 1.2 竺=324 0.04 =