机械设计基础课程设计设计说明书正文

1、第一章机械设计基础课程设计任务书机械设计基础课程设计任务书姓名 杨晓晨 专业 采矿工程 班级08-6班 学号01080190设计题目设计带式输送机的传动装置运动简图原始数据已知条件题号拉力F/N速度V(m/s)滚筒直径D/mm数据570001.05270工作条件 输送机连续工作，单向提升，载荷平稳，两班制工作，使 用期限10年，输送带速度允许误差为_5%设计工作量设计说明书1份减速器装配图1张减速器零件图1张指导老师 程 刚开始日期 2011年1月9日完成日期 2011年1月14日第二章机械传动装置的总体设计传动装置的总体设计，主要是分析和拟定传动方案，选择电动机型号，计算 总传动比和分配各级

2、传动比，计算传动装置的运动和动力参数， 为设计传动件和 装配草图提供依据。第一节分析和拟定传动方案本设计中，采用机械设计基础课程设计任务书 中运动简图所示的传动方 案。第二节选择电动机电动机是最常用的原动机，具有结构简单、工作可靠、控制简单和维护容易 等优点。电动机的选择主要包括选择其类型和结构型式、容量（功率）和转速、 确定具体型号。1、选择电动机类型按工作要求和条件选取丫或YB系列一般用途的全封闭自扇冷鼠笼型三相异 步电动机。2、选择电动机容量工作机所需的功率FwVw7 X103 乂1.05PwKW = 7.82 KW1000 n w 10000.94其中带式输送机的效率 w二0.94 （

3、查机械设计基础课程设计表 10-1 ）。 电动机的输出功率P wP 0n其中n为电动机至滚筒主动轴传动装置的总效率，包括V带传动、一对齿轮传动、两对滚动轴承及联轴器等的效率，n值计算如下：I :】b * g * c由机械设计基础课程设计表 10-1查得V带传动效率b =0.96，对齿轮传动的效率g =0.97，对滚动球轴承传动效率 ，0.995，联轴器效率c =0.98，因此= 0.960.970.9950.98 = 0.908所以Pw7.82P。KW =8.65KWn 0.908根据P0选取电动机的额定功率 Pm使Pm二11.3 P 8.65 11.25 KW，并由机械设计基础课程设计表 1

4、0-110查得电动机的额定功率为Pm =11 KW。3、选择电动机的转速先计算工作装置主轴的转速，也就是滚筒的转速360 vw 60 1.0510.nwr: min =74.27 r . minn Dn 270根据机械设计基础课程设计表 3-1确定传动比的范围，取 V带传动比 ib =24，单级圆柱齿轮传动比ig = 35，则总传动比i的范围为i = 2 3 4 5 =6 20电动机的转速范围应为n =i nw = 6 2074.27 r . min =445.62 1485.4 r. min在这个范围内的电动机的同步转速有 750 n min和1000 n min两种，综合考虑 电动机和传动

5、装置的情况再确定最后的转速，为降低电动机的重量和成本，可选 择同步转速为1000 r min o根据同步转速查机械设计基础课程设计表10-110 确定电动机型号为丫160 L -6，其满载转速nm = 970 n min。此外，电动机的中心 高、外形尺寸、轴伸尺寸等均可查表得出。第三节总传动比的计算与分配电动机确定后面，根据电动机的满载转速和工作装置的转速， 就可以计算传 动装置的总传动比。总传动比的分配是个比较重要的问题。 它将影响到传动装置 的外轮廓尺寸、重量、润滑等许多问题。1、计算总传动比nm970i13.06nw 74.272、分配各级传动比为使带传动的尺寸不至过大，满足ib :：:

6、 ig，可取ib =3，贝U齿轮的传动比i 13.06ig = = =4.35ib 3第四节传动装置的运动和动力参数计算传动装置的运动和动力参数是指各轴的转速、 功率和转矩，这些参数是设计 传动零件（齿轮和带轮）和轴时所必需的已知条件。计算这些参数时，可以按从 高速轴往低速轴的顺序进行。1、各轴的转速nm 970ni = =r m in = 323.33 r m inib 3n1323.33nnr. min = 74.33 r minig 4.35nw = nn = 74.33 r. min2、各轴的功率pi = pm . b =110.96 KW =10.56 KW= 10.19 KWP n

7、 = Pir g =10.560.9950.97 KWPW 二 P n r c = 10.190.9950.98 KW =9.94 KW3、各轴的转矩T。二 9550P m二 9550X11hlm108.30 NmNnm970Ti= 9550Pi= 9550X-10.56Nm= 311.90Nmni323.33T n=9550Pn= 9550X10.19Nm= 1309.22Nmnn74.33T w=9550P w= 9550X9.94Nm= 1277.10Nmnw74.33最后，将计算结果填入下表:参数轴名电动机轴i轴n轴滚筒轴转速n/970323.3374.3374.33功率1P/Kw11

8、10.5610.199.94转矩 T/ (N.M)108.3311.91309.221277.1传动比i34.351效率n0.960.9650.975第三章传动零件的设计计算设计时，一般先作减速器箱外传动零件的设计计算，以便确定减速器内的传动比及各轴转速、转矩的精确数值，从而使所设计的减速器原始条件比较准确。第一节减速器外传动零件的设计本传动方案中，减速器外传动即电动机与减速器之间的传动， 采用V带传动。 V带已经标准化、系列化，设计的主要内容是确定 V带型号和根数，带轮的材料、 直径和轮毂宽度、中心距等。1、求计算功率Pc查机械设计基础表13-8得KA =1.2，故Pc = KaPi = 1

9、.210.45 =12.542、选V带型号根据Pc =12.54, m = nm = 970 r min，由机械设计基础图 13-15查出此坐标点位于B型号区域。3、求大、小带轮基准直径d 2、d1查机械设计基础表13-9， d1应不小于125mm现取d 1 = 150 mm，由机、-、970械设计基础式（13-9 ）得 d 2 d 1 1 f150 门- 0.0 2 m m = 441m mrhf 323.33式中 n2= 323.33 r. min。由机械设计基础表13-9，取d 2 = 450 mm。4、验算带速vn dm n 150970vm s = 7.62 m s60 1000 6

10、0 1000带速在5 25 m s范围内，合适。5、求V带基准长度Ld和中心距a初步选取中心距a。=1.5 d 1 d 2 =1.5150450 mm = 900 mm由机械设计基础式（13-2）得带长L 0 = 2a022900兀(450 -150 + x(150 +450 )+丄丄 mm24 工 900=2767 .48 mm查机械设计基础表13-2，对B型带选用L d二2800 m m 再由机械设计基础式（13-16 ）计算实际中心距m = 916.26 m mLd L。2800 - 2767.48a : a0 = 9002 J2&验算小带轮包角切由机械设计基础式（13-1 ）得。d2

11、d1。450 -150-=18057.3 二 18057.3 二 161.24.120a916.26合适。7、求V带根数z由机械设计基础式（13-15 ）得PcP0 P0 K :Kl令m =970 r.；min ,d150 mm，查机械设计基础表 13-3得P o 二 2.48 K W由机械设计基础式（13-9 ）得传动比d 2450i3.06d 1 1 弋 150(1 -0.02)查机械设计基础表13-5得 P。= 0.30 KW由:-161.24。查机械设计基础表13-7得 -0.95 ,查机械设计基础 表13-2得K L =1.05，由此可得12.54z4.52(2.48 +0.30 产

12、 0.95 汉1.05取5根。8、求作用在带轮轴上的压力Fq查机械设计基础表13-1得q =0.17 kg 5，故由机械设计基础式（13-17） 得单根V带的初拉力500 Pc 2.51zv K :.2+ qv)500 X12.54f 2.5)2Ix _1 f+0.17 x 7.62 jN = 278.38 N5 工 7.62(0.95/作用在轴上的压力I161.24F Q = 2 zF 0 sin - = 25 278.38 sinN = 2746.58 N2 29、带轮结构设计带轮速度v =7.62 m s，可采用铸铁材料。小带轮直径d1 =150 mm，采用实心式；大带轮直径d 2 =

13、450 mm，米用轮辐式。第二节传动比及运动参数的修正外传动零件设计完成后，V带的传动比随之确定。用新的传动比对减速器内 轴I的转速、转矩数值进行修正。1、对轴I转速的修正nm 970,.nir m in =316.99 r . minib3.062、对轴I转矩的修正Pi10.56Ti 二95509550N m = 318.14 N mni316.99最后，将修正结果填入下表:参数轴名电动机轴I轴U轴滚筒轴转速n/970316.9974.3374.33功率呷/Kw1110.5610.199.94转矩 T/ (N.M)108.3318.141309.221277.1传动比i3.064.351效率

14、n0.960.9650.975第三节 减速器内传动零件的设计减速器内的传动零件主要是指齿轮轴。本传动方案中的减速器采用直齿圆柱齿轮进行传动。直齿圆柱齿轮传动设计需要确定齿轮的材料、模数、齿数、分度圆、顶圆和根圆、齿宽和中心距等。1、选择材料及确定许用应力小齿轮用40 M nB 调质，齿面硬度2 4 1 2 H6B S，r h问i =720 M Pa ,b FEi=595 MPa （机械设计基础表 11-1 ）,大齿轮用ZG35SiM n调质，齿面硬度 241 269 HBS , b h 问 2 二 615 M Pa , b FE2 二 510 MPa （机械设计基础表 11-1 ） 0 由机械

15、设计基础表 11-5，取Sh =1.1 , Sf =1.25 ,b H lim 1720b H1M Pa =654.55 M PaSh 1.1_. b H lim 2615b H 2M Pa =559.09 M PaSh1.1b fe1595b F1M Pa =476 M PaSf1.25r 1 b f E2510b F2M Pa = 408 M PaSf1.252、按齿面接触强度设计设齿轮齿面按7级精度制造。取载荷系数K =1.1 （机械设计基础表11-3）, 齿宽系数0 d = 0.8 （机械设计基础表11-6 ） 0小齿轮上的转矩Pl10.5651 = 95509550N m =318.

16、14 N m =3.181410 N mmni316.99取Ze =188 （机械设计基础表11-4 ）=3竺竺竺伫也況込+1仏854.270.8I559.09mm = 91.38 mm137齿数取Z1 =32，贝U Z2 = 4.2732 :- 137。故实际传动比i二 =4.2832d 191.38模数 mmm =2.86 mmZ132齿宽 b =0 dd 1 =0.8 = 91.38 m m = 73.10 m m，取 b2 = 75 m m ,b1 = b2 亠5 10 mm =80 - 85 mm，这里取 b1 = 80 m m。按机械设计基础表4-1取m =3 ,小齿轮实际的分度圆

17、直径 d1 =m Z1 = 3 32 mm =96 mm , 大齿轮实际的分度圆直径 d?二m Z2 = 3 137 mm =411 mm齿顶咼 ha 二 ha m =1 3mm =3mm齿根咼hf = ha -,-c小齿轮齿顶圆直径da2ha = 9623 mm =102 mm小齿轮齿根圆直径df-2hf = 96 - 2 3.75 mm = 88.5 mm大齿轮齿顶圆直径da2ha=41123 mm = 417 mm大齿轮齿根圆直径df-2hf=411 -2 3.75 mm = 403.5 mmm = 1 0.25 | 3mm =3.75 mm中心距a=253.5 mm96411m m2

18、23、验算轮齿弯曲强度齿形系数YFa1=2.56 （机械设计基础图11-8 ） , Ysa1 4（机械设计基础图11-9）Y Fa2 =2.12 , Y Sa2 =1.83由机械设计基础式（11-5）(T F2KT 1YFa 1Ysa152 1.13.1814102.561.6375 x 32 況 32M Pa =135.21 M pa _f J - 476 M PaYFa2Ysa22.12 1.83,!（T F 2 F1135.21MPa =125.71 M Pa 空 k f2 = 408 MPaYFa1YSa12.56 X1.634、齿轮的圆周速度n d 1n1 n 96970vm . s

19、 = 4.86 m - s60 1000 60 1000对照机械设计基础表11-2可知选用7级精度是合宜的。第四节轴U运动参数的修正内传动零件设计完成后，齿轮的传动比随之确定。用新的传动比对减速器内轴U的转速、转矩数值进行修正。1、对轴U、工作装置转速的修正n 1316.99 /n nr min 二 74.04 r minig 4.28nw = nn = 74 .04 r. min2、对轴n、工作装置转矩的修正P n10.19T n =95509550N M =1314 .35 N Mn n74 .04P w9.94Tw =95509550N M =1282.10 N Mnw74.04最后，将

20、修正结果填入下表:参数轴名电动机轴I轴n轴滚筒轴转速n/970316.9974.0474.04功率1P/Kw1110.5610.199.94转矩 T/ (N.M)108.3318.141314.351282.1传动比i3.064.281效率n0.960.9650.975第四章轴的设计计算第一节 高速轴I的计算已知轴I传递的功率 Pi = 10.56 K W，转速ni二316.99 n min，小齿轮的齿宽b1 =80 mm ,齿数z1 = 32，模数m =3，压力角：二工,载荷平稳。1、初步估算轴的直径查机械设计基础表14-1轴的常用材料及其主要力学性能表，选取45 号钢作为轴I的材料，并进行

21、调质处理。查机械设计基础表14-2常用材料的k】值和C值，取C =107。由机械设计基础式(14-2 )得、。眉J 10.56d1 _ C3mm =1073mm =34.43 mm科 niV 316.99考虑到有键槽的存在，轴径加大 5流右即d 1二1 - 5% d 1二36.15mm取 d 1 min = 40 mm。2、轴的结构设计(1) 确定轴的结构方案右轴承从轴的右端装入，靠轴肩定位。齿轮和左轴承从轴的左端装入， 齿轮右侧端面靠轴肩定位，齿轮和左轴承之间用定位套筒使左轴承右端面得 以定位，左右轴承均采用轴承端盖，齿轮采用普通平键得到圆周固定。（2）确定轴的各段直径轴结构示意图1轴段安装

22、带轮，轴径取不大于 70mm勺标准值，这里取d 40 mm ； 2轴 段安装轴承端盖，取d 2 =45 mm ; 3轴段安装轴承，轴径为轴承内径的大小。查机械设计基础课程设计续表 10-35 :选取深沟球轴承6311，轴承内径 d =50 mm，外径D =120 mm，轴承宽B = 29 mm。这里取d 3 = 50 mm错误！未 找到引用源。；轴两端安装轴承处轴径相等，则6段取dd50mm ； 4轴段 安装齿轮，齿轮内径d4 = 55mm，齿轮的轴向定位轴肩d5-d4为6 12 mm，取d5 = 65 mm。（3）确定轴的各段长度结合绘图后确定各轴段长度如下：1轴段的长度取h =70mm （

23、根据带轮 结构及尺寸）；2轴段总长度I? = 57 mm （根据外装式轴承端盖的结构尺寸，起 厚度 b .e d。=2.2d3 1 =（2.2 10 1）mm = 23 mm，还有箱体的厚度取 10mr）； 3轴段ls=48mm（轴承的宽挡油环的长度和）;4轴段l4=77mm （因为小齿轮 的齿宽为80mm轴段的长度应比零件的轮毂短 2-3mn） ,5轴段长度15mm 6 轴段I 6 = 40 mm （轴承的宽挡油环的长度和）。3、按弯扭合成强度对轴I的强度进行校核已知：转矩=3.1814 x 105 N mm小齿轮分度圆直径 d=96mm， 。52T123.181410圆周力 Ft-N 二

24、6627 .92 Nd196径向力 Fr = Ft tan=6627 .9 2 tan 20 N = 2412 .36 NFt6627 .92 .,法向力 Fn tN = 7053 .28 Ncos a cos 20 (1) 绘制轴受力简图(如下)垂直面内的轴承支反力：fay = Fby二匕二2412 .36 N二1206 .18 N2 2水平面内的轴承支反力：Faz = FBZ= 6627 .92 N =3313 .96 N2 2由两边对称，知截面C的弯矩也对称。截面C在垂直面弯矩为L152二MC1=Fay1206.1 810 N M = 91 .67 N M2 2Mc2=Faz L 331

25、3 .9615210 N M =251.86 N M2 2M C - . M c： M C2?二.91 .672251 .862 N M 二 268 .02 N M(5) 绘制扭矩图(如上)扭矩：T = Ft d = 6627 .925010 N M =165.70 N M2 2(6) 当量弯矩计算扭矩产生的扭转力按脉动循环变化，取a =0.6，截面C处的当量弯矩：1 2 2 1 2 2Mec 二 Me (T) =268 .02- (0.6165.70) N M = 285 .87 N M(7) 校核危险截面C的强度判定危险截面为第四段轴的中心面，轴的材料选用45钢，调质处理，查机械设计基础表

26、 14-1得二B =650 MPa ;查机械设计基础表14-3查得lc J -60MPa 则:M ec M ec285 .87“cec3rr Pa = 17.18 MPa . b.W 0.1d0.1X(55X10 )该轴强度足够。第二节 低速轴U的计算已知轴U传递的功率 P n =10.19 KW，转速n n = 74.0 4r / min，大齿轮的齿宽b2 =75mm ,齿数z2 =137，模数m =3，压力角=20，载荷平稳。1、初步估算轴的直径查机械设计基础表14-1轴的常用材料及其主要力学性能表，选取45号钢作为轴I的材料，并进行正火处理。查机械设计基础表14-2常用材料的上】值和C值

27、，取C =107由机械设计基础式（14-2 ）得10.19= 1073 mm =55.24 mmV 74.04根据联轴器结构及尺寸，取d n min =80 mm。2、轴的结构设计（1）确定轴的结构方案右轴承从轴的右端装入，靠轴肩定位。齿轮和左轴承从轴的左端装入， 齿轮右侧端面靠轴肩定位，齿轮和左轴承之间用定位套筒使左轴承右端面得 以定位，左右轴承均采用轴承端盖，齿轮采用普通平键得到圆周固定。（2）确定轴的各段直径轴结构示意图由图中个零件配合尺寸关系知 dt = 80mm ; d2 = 85mm ， ds =d 6 =90 mm ， d4 =95mm d5 =112 mm。（3）确定轴的各段长

28、度结合绘图后确定各轴段长度如下：1轴段的长度取J =132 mm （根据联轴器 结构及尺寸）；2轴段总长度J =57 mm （根据外装式轴承端盖的结构尺寸，其 厚度b Ae+d0 =2.2 d3 +1 =2.2 乂10 +1 =23，还有箱体的厚度取10mr）； 3轴段 3 =56 mm （轴承的宽挡油环的长度和）;4轴段l72mm （因为大齿轮的齿宽为 75mm轴段的长度应比零件的轮毂短 2-3mn）；5轴段l5 =15mm ；6轴段l6 =40mm3、按弯扭合成强度对轴n的强度进行校核已知：转矩：丁2 =1.31435 x10 2T221 .3143510圆周力 Ft -N = 8910

29、.8 5Nd 2295 N mm 大齿轮分度圆直径 d? =411 mm， 。径向力 F= Ft tan 口 =8910 .85 x tan 20 = 3243 .28 NFt8910 .8 5法向力 Fn tN =9482 .73 Ncos a cos 20（1）绘制轴受力简图（如下）（2）绘制垂直面弯矩图（如下）垂直面内的轴承支反力：Fay二Fby二立二3243 .28 N =1621 .64 N 22水平面内的轴承支反力：Faz二Fbz二8910 .85N = 4455 .4 3N22由两边对称，知截面C的弯矩也对称。截面C在垂直面弯矩为L154MC1 =Fay1621 .6 410 N

30、 M = 124 .87 N M22（3）绘制水平面弯矩图（如下）截面C在水平面上弯矩为：L154Mc2 二 Faz4455 .4 310 N M = 343.07N M2 2M C - M C12 M C22 二 124 .872343 .0 72 N M 二 365 .0 9 N M(5) 绘制扭矩图(如上)d903扭矩：T 二 Ft 8910.8 510 - N M = 400 .9 9 N M22(6) 当量弯矩计算扭矩产生的扭转力按脉动循环变化，取a =0.6，截面C处的当量弯矩：Mec = . Me2 (T)2 二 365 .0 92(0.6400 .99)2 N M = 437

31、.24 N M(7) 校核危险截面C的强度判定危险截面为第四段轴的中心面，轴的材料选用45钢，正火处理，查机械设计基础表14-1得二b = 600 MPa ;查机械设计基础表14-3查得匕丄b 1 =55MPa 贝U：Mec Mec437 .24i_-ec3Pa -5.10MPa . eW 0.1d0.1 沃(9500)该轴强度足够。第五章键的选择与强度验算1、高速轴I上键的选择与校核(1)最小直径处：1) 选择键型：该键为静联接，为了便于安装固定，选择普通 A型平键。2) 确定键的尺寸：该轴上最小直径为d1 =40 mm，轴长l 70 mm，查机械设计基础课程设计表10-33得，用于此处连接

32、的键的尺寸为 b = 12 m m, h = 8mm ,丨=63 mm3）强度校核：轴所受转矩Ti二318 .1 4N M。查机械设计基础表10-10，取 匚卩=100 MPa , P =40 MPa。由机械设计基础式（10-26 ）有：键连接的挤压强度4T i4318 .1 4二9Pa=63.12MPa:二=100 MPa 。9dhl 40 x8 X63 X10由机械设计基础式（10-27）有：键连接的压强 P =巴2 318.14- Pa =21 .0 4 MPa ： P=40MPa。dbl 40 x 12 x 63 X10 一强度满足要求。该键标记为：键1263 GB /T 1096 -

33、 97。（2）齿轮处1）选择键型：该键为静联接，为了便于安装固定，选择普通A型平键。2）确定键的尺寸：该轴上最小直径为=55mm，轴长l 77 mm，查机械设计基础课程设计表10-33得，用于此处连接的键的尺寸为b =16,h =10,l =703）强度校核：查机械设计基础表10-10，取匚p =100 MPa ， P =40 MPa。由机械设计基础式（10-26 ）有：键连接的挤压强度4T i4318 .1 4；p- Pa = 33 .0 5MPa ：； =100 MPa 。dhl 55107010由机械设计基础式（10-27）有：2T i2318 .1 4键连接的压强 P9 Pa =10.

34、32MPa : P=40MPa。dbl 55 汉 16 x 70 汉 10强度满足要求。该键标记为：键1670 GB /T 1096 - 97。2、低速轴U上键的选择与校核（1）最小直径处1）选择键型：该键为静联接，为了便于安装固定，选择普通A型平键。2）确定键的尺寸：该轴上最小直径为d1 =80 mm，轴长h =132 mm，查机械设计基础课程设 计表10-33得，用于此处连接的键的尺寸为 b =22,h =14,丨=100。3）强度校核：轴所受转矩Tn =1314 .35 N M。查机械设计基础表10-10，取二p =100 MPa ， P =40 MPa。由机械设计基础式（10-26 ）

35、有：键连接的挤压强度4Tn4 1314 .35匚丿 p9 Pa 二 46 .94 MPa 叮 p 100 MPa 。dhl80 疋14 X100 X10由机械设计基础式（10-27）有：键连接的压强 P =辽2 1314 5 Pa =14.9 4MPa : P=40MPa。dbl 80 X 22 X100 X10强度满足要求。该键标记为：键 22100 GB /T 1096 - 97（2）齿轮处：1）选择键型：该键为静联接，为了便于安装固定，选择普通A型平键。2）确定键的尺寸：该轴上最小直径为d4 =95mm，轴长14 = 72 mm，查机械设计基础课程设 计表10-33得，用于此处连接的键的

36、尺寸为b =25,h =14 ,l =63。3）强度校核：查机械设计基础表10-10，取 匚p =100 MPa，P =40MPa 。由机械设计基础式（10-26）有:键连接的挤压强度4T n41314 .35 . p9 Pa 二 62 .7 4 MPa. p 二 100 MPa 。- dhl 95146310 -由机械设计基础式（10-27）有：键连接的压强 P =冬2 1314 .35 -Pa =17.57 MPa :“P =40 MPa。dbl 95 x 25 x 63 x 10 一强度满足要求。该键标记为：键 2590 GB /T1096 _ 2003 。第六章滚动轴承的选择及联轴器的

37、选择第一节滚动轴承的选择根据设计条件，轴承预计寿命：Lh =1030016 = 48000 小时1、计算高速轴处的轴承对于高速轴处的轴承选择，首先考虑深沟球轴承。初选用6311型深沟球轴承，其内径为55mm外径为120mm宽度为29mm极限转速（脂）:5300r/min ; 极限转速（油）:6700r/min。因轴承工作温度不高、载荷平稳，查机械设计基础表 16-8及表16-9，取ft =1,fp =1.1 ;由于轴向力的影响可以忽略不计，即 Fa F e，取X=1，Y=0.则当量动载荷 P 二XFr =1 2412 .36N =2412 .36 N ，转速 n=316.99r/minLh =

38、48000 小时，；-3。由机械设计基础式（16-3）得：所需径向基本额定动载荷fpP60n* g 1.1 X2412.36 60316.99普Cr- Lh-48000 N =25.74KNft 10 丿1V 10丿查机械设计基础课程设计表 10-35得：C55.2KN 25 .74 KN，故选用6311型深沟球轴承符合要求。2、计算低速轴处的轴承对于低速轴处的轴承选择，考虑深沟球轴承，初选6018型深沟球轴承，其内径为90mm外径为140mm宽度为24mm极限转速（脂）:4300r/min ;极限 转速（油）：5300r/min。因轴承工作温度不高、载荷平稳，查机械设计基础表 16-8及表1

39、6-9 , 取ft =i,fp =1.1 ;由于轴向力的影响可以忽略不计，即FaF e，取X=1, Y=0.则当量动载荷 P=XFr=1 3243 .28 N = 3243 .28 N ， 转速 n2=74.04r/mi n，Lh =48000 小时，；-3由机械设计基础式（16-3）得:所需径向基本额定动载荷Cr60 疋 74.0461048000N =21 .31 KN查机械设计基础课程设计表 10-35得：C=44.5KN. 21 .31 KN，故选6018型深沟球轴承符合要求。第二节联轴器的选择轴I与V带轮通过键连接来传递力和扭矩，不需用联轴器；轴U与滚筒 之间用联轴器联接实现力和扭矩

40、的传递。需选用合适的联轴器。考虑此运输 机的功率不大，工作平稳，考虑结构简单、安装方便，故选择弹性柱销联轴 器。计算转矩按下式计算：Tc 二 KaT式中T名义转矩；NmmK a工作情况系数；取 K=1.5，贝U Tc = KaT =1.5 X1314 .35 N M =1971.525 N M轴U的转速为n2=74.04r/min 输出轴输出段直径为 d=80mm查机械设计课程上机与设计表 14-5，可选择YL14或YLD14型弹性联轴 器。第七章减速器润滑与密封1、润滑齿轮圆周速度v =1.59m/s ：:12m/s，采用油池润滑，圆柱齿轮浸入油的深度 约一个齿高，大齿轮的齿顶到油底面的距离

41、3060mm选择油面的高度为40mm并考虑轴承的润滑方式，计算：高速轴：d xn= 50x316.99 =1.59x104 mm-r / min 兰 2 x 10 5 mm，r / min低速轴：d n=9074.0 4 = 6.66103 mmr / min 2105 mmr / min ；所以选用脂润滑，润滑脂的加入量为轴承空隙体积的1 32 ，较小润滑脂。2、密封为了防止润滑油或脂漏出和箱体外杂质、水及灰尘等侵入，减速器在轴的伸出处、箱体的结合面处和轴承盖、窥视孔及放油孔与箱体的结合面处需要密封。 轴伸出处的滚动轴承密封装置采用毛毡圈密封，由机械原理课程上机与设计 表15-15可得，其中

42、输入轴按密封圈密封处直径：d =45 mm，选择毛毡圈尺寸：D =61, d, = 44 , B =8。输出轴按密封圈密封处直径：d = 85 mm。选择毛毡圈尺寸：D =107 =88, B =9。第八章减速器附件选择1、轴承端盖轴承端盖全部采用外装式轴承端盖，并根据机械设计课程上机与设计表13-4与表15-3进行选择。1) 、高速轴的轴承端盖轴承外径D =120 mm，螺栓直径ds =12mm，端盖上螺栓数目6；d0 =d3 1 =13mm ， D0 = D - 2.5d3 =150 mm ， D2 = D0 2.5d3 =180 mm ，e =1.2d3 =14.4 mm ， e - e

43、 ， 取 e1 =16 mm ， D4=D-(1015 )mm ， 取D4 =110 mm。2) 、低速轴的轴承端盖：轴承外径D =140 mm，螺栓直径d3 =12 mm，端盖上螺栓数目6；do 二 d3 1 =13mm ， D0 = D - 2.5d3 =170 mm ， D 2 二 D0 2.5d3 = 200 mm ，e = 1.2 d 3 =14.4mm , ei 亠 e , 取 e| =16mm , D4=D-(1015)mm , 取D 4 =130 mm2、通气器减速器工作时，由于箱体内部温度升高，气体膨胀，压力增大，使得箱 体内外压力不等。为使箱体内受热膨胀的气体自由排出，以保持箱体内外压 力平衡，不致使润滑油沿分箱面或轴伸密封件处向外渗漏，需要顶部或直接 在窥视孔盖板上设置通气器。本设计将通气器安装在窥视孔盖板上。选用通 气帽根据机械设计课程上机与设计表 15-5进行选择。3、窥视孔窥视孔用于检查传动零件的啮合、润滑及齿轮损坏情况，并兼做注油孔， 可向减速器箱体内注入润滑油，观察孔应设置在减速器箱盖上方的适当位置， 以便直接进行观察并使手能伸入箱体内进行操作，