42米现浇箱梁贝雷支架施工技术方案

1、42 米跨现浇箱梁施工技术方案第一节一、概述工程概况1、工程概述株洲湘江四桥距株洲市一水厂取水口下游约 500m，西起泰山路与长江南路 交点，跨湘江，东至株洲市芦凇区，接建宁大道。其中河东岸引桥高架跨越沿江 南路、建设路后与建宁大道平交，河西岸引桥高架跨越滨江南路后与长江南路平 交，另外河西岸设有半互通式立交将大桥与滨江南路相互联接。桥梁部分孔径布置（由西向东）为：1220m（现浇连续箱梁）746m（顶 推连续箱梁）75m2140m75m（三塔部分斜拉桥） 442m（现浇连续箱 梁）520m（现浇连续箱梁），桥梁总长 1265.2m。株洲四桥建成后，大大缓解了株洲一桥交通压力，缩短了芦淞区至天

2、元区 跨江的往来交通，从而减低了机动车辆的耗油量，这样，能大大改善株洲城市的 空气质量。2、工程地质42m 跨现浇箱梁横跨东岸滨江南路和建设路，城市路面经过水泥混凝土硬 化，地基承载力较好。通过株洲地税三分局部分地表面有 20cm 左右水泥混凝土 路面，仅少部分地表为土层。该桥位从上往下的地质情况为，首先为 1.28 m 5.10 m 的填筑土，承载力较低；再是 5.12 m6.10m 粘土层，容许承载力 220 260 kpa；最后进入弱风化泥质粉砂岩和弱风化砂砾岩，厚度 17.80 m25.17m， 容许承载力 12001500 kpa，桥梁的基础奠基于此层上面。3、水文特征湘江自南向北贯

3、穿株洲市，较大支流的枫溪港、白石港迂回曲折于河东汇 入湘江，水情较为复杂。在市区内有株洲水文站，水文系列较长，湘江干流最高 水位一般出现在 47 月，主要受洪水径流控制。根据株洲水位站质料统计，多 年平均水位 30.61m（85 黄海系统），历年最高水位实测最高值为 42.59m（1994年 6 月 18 日，56 黄海系统），实测最大流量 20200m3/s（1964 年 6 月）；实测最低水位 27.51m（1998 年 11 月 13 日），实测最小流量 101m3/s（1966 年 9 月）。 正常水位为 29.4431.96m。年最高水位一般出现 47 月，年最低水位出现在 122

4、月。总之，该桥位处水资源比较丰富，能够满足上部结构的施工。142 米跨现浇箱梁施工技术方案4、气象特征株洲市地处亚热带季风湿润气候地区。气候温暖，四季分明，雨水充沛， 生长期长。据株洲市气象站 19542000 年质料统计，多年平均降水量 1410mm，最大 年降水量 1912.2mm（1954 年），最小年降水量 932.8mm（1986 年）。全年雨水集 中在 37 月，汛期（49）降雨量占全年 70%左右，梅雨季节 4、5、6 三个月， 降雨量占全年 40%以上，多年平均蒸发量在 900mm 以上。多年平均气温 17.4， 多年极端最高气温 40.4（1963 年 9 月 1 日），多年

5、极端最低气温 40.4（1991 年 12 月 29 日）。株洲市区多年平均风速 2.2m/s，风向冬季为西北风，夏季多为 南风。5、施工重点及难点重点：确保支架预压安全。难点：滨江南路和建设路上交通繁忙，车流量 大，过往行人比较多，给安全施工带来巨大挑战。拟在两条主干道上方的贝雷桁 架下面满部安全网，并在醒目位置悬挂安全警示牌。6、箱梁的结构形式箱梁为分离式双箱单室斜腹板截面，半幅全宽 1375cm，单箱底板宽 638cm， 顶板悬臂长 320cm（内侧 300cm），底板中心线处梁高 250cm，底板厚度 25cm，腹 板厚度 40cm（根部 80cm），顶板厚度 28cm，通过改变腹板内

6、外侧高形成桥面横 坡。支座处箱梁设横隔板（中横梁厚 120cm，边横梁厚 100cm），另在各跨 1/4 桥跨处设置 30cm 厚的横隔板。所有的横隔板都在箱梁底的中心线位置设置直径 为 70cm 的过人圆洞。每跨箱梁各设两个 gpz( ) 型系列盆式橡胶支座，边跨端支座采用 gpz()4 型，中支座采用 gpz()9 型，横向两支座中心线之间的距离为 520cm。 为方便检查人员进出箱梁，在边跨底板无预应力区各设一个直径为 60cm 进人洞。箱梁采用三向预应力体系，纵向束采用 7 s15.24mm 和 9 s15.24mm 钢绞线；横向预应力束为 3 s15.24mm 和 2 s15.24m

7、m 钢绞线；竖向预应力采用 jl32精扎螺纹钢筋，配扎丝锚具。 二、现浇箱梁主要工程量2ssss42 米跨现浇箱梁施工技术方案项目材料规格单位42m 现浇箱梁结构部位箱梁 横梁 齿块合计混凝土c55m325384791143131精轧螺纹钢筋钢绞线jl329 15.247 15.24kgkg24166610246823944204942416665444687333 15.242 15.24312789369312789369 251499514995普通钢筋hrb335 22 16 12kg462677240483841370871006081298510060850109044120 16

8、656123779普通钢筋 r235 10kg10141014 8m756572 六角螺母128921336159130511336钢材 m756572 锥形螺母锚锭板14014024块1336267213362672张拉端锚具 ym159固定端锚具 ymp159张拉端锚具 ym157固定端锚具 ymp1574565252545488510546060锚具联接器 yj157张拉端扁锚 ymb153固定端扁锚 ymb153张拉端扁锚 ymb152固定端扁锚 ymb152套156668668324324156668668324324d81d61149793260393153723260塑料波纹管钢

9、管md6020d4620 502.5 kg8161361862681613618626三、现浇箱梁施工工艺流程342 米跨现浇箱梁施工技术方案上构施工准备支架基础施工扩大基础预制支架材料准备模板加工支架搭设支架预压底模和侧模系统安装绑扎底板钢筋底板波纹管定位并穿束绑扎腹板和横梁钢筋腹板、横梁波纹管定位并穿束安装内模及端模绑扎顶板钢筋顶板波纹管定位并穿束混凝土浇注拆除侧模和内模系统混凝土养护预应力张拉压浆、封锚拆除底模系统和支架进入下一跨施工四、主要施工方法43242 米跨现浇箱梁施工技术方案该现浇箱梁横穿城市主干道，为了不影响城市交通。拟采用贝雷支架逐跨 现浇的施工工艺。预压考虑到提高工效，采

10、用水箱预压方法；底模和侧模采用木 框竹胶板，箱梁内模采用木模，搭设钢管支撑；混凝土采用大型水上搅拌站拌和， 输送车运至现场，拖泵泵送入模。第二节贝雷支架搭设一、贝雷支架的设计东岸 42 米跨连续箱梁施工采用贝雷支架现浇的施工工艺，施工时首先进行 支架基础、支架结构的设计与施工。由于连续箱梁跨度为 42 米，所以拟在每跨 设 5 排支撑墩，支撑墩基础为混凝土扩大基础，扩大基础上预埋预埋件。支架立 柱采用90010 钢管，立柱顶部设置 5001000 钢箱梁，其上布设贝雷桁片、 i25a 工字钢次梁和底模系统，其具体结构如后面附图所示。二、贝雷支架受力验算1、支架受力荷载取值根据公路桥涵施工技术规

11、范（jtj-2000 ），模板支架设计的有关规定，支架设计及验算时主要荷载为混凝土、模板和支架自重的荷载；施工人员、材料机具等行走和堆放荷载；振捣混凝土时产生的荷载；新浇混凝土对侧面模板的压力；倾倒混凝土时产生的荷载；其它可能产生的如雪荷载、冬季保温设施荷载等； 支架稳定性验算荷载主要为风荷载。1.1、混凝土自重荷载砼自重为安全计取 r=26kn/m ，根据施工图纸各截面尺寸计算荷载 q 及其分r布长度具体如附图一所示。1.2、板、支架自重荷载侧模、内模、底模自重荷载：偏安全侧模、内模及底模均按照常用钢模板 150kg/m 自重计算则：q =(l +h +l +h +l +b ) 150 kg

12、 / m 1 1 1 2 2 32=(3.21 +2.01 +3.02 +2.16 +11.86 +6.38) 150 =43 kn / m式中：l 、l 分别为两侧翼板的宽度；1 25242 米跨现浇箱梁施工技术方案h 、h 分别为两侧腹板的高度；1 2l 为模板横桥向内模总长；3b 为底模板宽度；1.3、贝雷片自重荷载按 10 片贝雷横向布设，单片贝雷自重 270 /3.0m，考虑联结销、支撑架 取 300 /3.0m 计，则贝雷片自重荷载 q =10kn/m。21.4、i 工字钢自重荷载25ai 工字钢顺桥向按 75cm 间距布置， 42 米长支架一共布置 57 根，没根工 25a字钢长

13、 15m，则 q =(57 15 38.105) / 42 =7.76 kn / m 。31.5、施工荷载计算支架受力时，偏安全考虑施工荷载取 q2.5kn/m2，故施工荷载取值q =2.5 b =2.5 13.75 =34.4kn/m ， 4式中：b 为箱梁顶面宽度。1.6 、倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载取q 2.0kn/m ，则没沿米上的荷载值 q =2.0 b =2.0 13.75 =27.5kn / m ，式中： b5为箱梁顶面宽度。1.7、风荷载计算支架水平荷载主要为风荷载，根据公路桥涵设计通用规范查全国基本 风压图知，金华地区频率 1/100 的风压为 350

14、p ，风压力计算公式为：aw =k k k w =0.75 1.0 1.0 350 =262.5 p0 1 3 0 aw ：基本风压 400 p0 ak ：设计风速频率换算系数，属临时工程取 0.75；0k ：风压高度变化系数取 1.0；1k ：地形地理条件系数，取 1.0；3642 米跨现浇箱梁施工技术方案支架贝雷片以上部分横向风载（偏安全考虑，贝雷片迎风面积每延米 1.5m f =wa =w sak =(1.9 1.5 +1.3 2.5) 262.5 =1.6kn / m2单排支架立柱所产生风荷载：f =w k a =262.5 0.6 0.9 8 =1.134 kn / m22）k ：风

15、载阻力系数，根据公路桥涵设计通用规范要求，贝雷桁架1.5m 2高度范围内按照桁架计查相关表格取 1.9、底模以上（侧模高度 2.5m 范围内）按 照平面结构取 1.3，钢管圆形立柱参照圆形桥墩取 0.6。1.8、支架受力情况承受竖向均布荷载： q =q +q +q +q +q +q =q +122.7 kn / mr 1 2 3 4 5 r承受竖向均布荷载： f =1.6 l跨径+1.134 n立柱排架数目2、箱梁支架模板受力系统受力验算2.1、翼缘板区模板结构计算42 米现浇支架的侧模面板采用竹胶板，用 810cm 木枋作为次梁，次梁下每间隔 75cm 设置一道 810cm 木枋，木枋下面搭

16、设钢管支撑，钢管直接撑在 i25 工字钢上。具体结构附图二：2.1.1、次梁（810cm）木枋计算翼缘区砼最大厚度为 0.5m，最小厚度为 0.15m，考虑安全系数，按 0.5m 厚 砼计算：翼缘处砼荷载： p =0.5 26 =13kn / m12模板荷载： p =100 kg / m 2 =1kn / m22设备及人工荷载： p =250 kg / m =2.5kn / m32砼浇注时振捣荷载： p 4 =200 kg / m =2.0 kn / m2则有 p = p + p + p + p =13 +1 +2.5 +2 =18.5 kn / m 1 2 3 472f5 5.55 1042

17、 米跨现浇箱梁施工技术方案木枋每隔 30cm 布置一道， q =18.5 0.3 =5.55 kn / m2木枋子长度一般可达 4-5 跨，偏安全考虑，按简支梁计算，跨径为 0.75m， 计算简图如下所示：q=5.55kn/m木枋0.75m则跨内最大弯矩为：mmax=0.125 ql2=0.125 5.55 0.752=0.39 kn / m又 w =bh2/ 6 =8 102/ 6 =133.3cm3应力为：smax=mmaxw=0.39 103/(133.3 10-6) =2.93 mpa sw=10 mpa （ 参考一般松木木质）最大剪力在支点处， 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：tmax

18、3qmax2 a=3 5.55 1030.752 2 8 1010-4=0.39 mpa t=2.0 mpa（参考一般松木木质）即强度均满足要求。由规范可知，刚度验算荷载取值只考虑砼、模板、施工人员及机具荷载， 不考虑振捣所产生的荷载。偏安全考虑，其取值大小同强度计算(以下相同， 不另说明)，可得：e =0.1 105mpa i =bh3/12 =6.67 106mm4=5ql 4 / 384 ei =maxf=1.875mmf=l/40030.754384 11010 6.67 10-6=0.34mm则刚度完全满足要求。8142 米跨现浇箱梁施工技术方案2.1.1、主梁（810cm）木枋计算

19、箱梁翼缘板下模板主梁用 810cm 木枋，木枋下支撑483.5 脚手管间距为 50cm，偏于安全考虑，按简支梁进行计算，跨径为 0.5m，受到次梁传递的集中荷载，大小为 p =5.55 0.75 =4.16kn ，最不利的受力模式如下图：1则跨内最大弯矩 mmaxp1= 4.16kn木枋0.5m= pl =0.25 4.16 0.5 =0.52 kn / m 4又 w =bh26=8 1026=133.3cm3smax=mmax/ w =0.52 103133.3 10-6=3.9 mpa sw=10 mpa (参考一般松木木质 )最大剪力在支点处， 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：tmax=3

20、qmax/ 2 a =3 4.16 1032 2 8 10 10-4=0.39 mpa t=2.0 mpa即强度满足要求。e =0.1 105mpa i =bh3/12 =6.67 106mm4fmax=p lq348 ei=4.16 1030.5348 110106.67 10-6=0.16mm f=1.25mm则刚度也完全满足要求。2.2、腹板模板结构计算腹板模板下面次梁和主梁采用 1012cm 木方，布置方式跟翼板基本一样， 只是布置间距不相等。2.2.1、腹板新浇混凝土产生的压力腹板新浇砼所产生的侧压力按下式计算： pmax9=0.22gt k k v0 1 21 / 22242 米跨

21、现浇箱梁施工技术方案其中：p 为新浇注砼的对侧模的最大侧压力；maxk 外加剂影响修正系数，掺加外加剂时取值 1.2； 1k 砼坍落度影响修正系数，取 0.85；2 混凝土容重，取值 26kn/m3；t 新浇注砼的初凝时间，取 14h；0 砼浇注速度，取 0.5m/h。所以： pmax=0.22 26 14 1.2 0.85 0.51 / 2=57.8 kn / m2h =p /maxg=57.8 / 26 =2.2 m可见在腹板上新浇砼产生的最大的侧压力为 57.8kn/m ，且有效压头为2.2 米，考虑振捣时所产生的荷载 4.0 kn/m ，所以最大的侧压力为 57.8+4.0=61.8k

22、n/m2。侧压力从上至下按梯形规律递加，偏安全考虑，取最大荷载值 61.8kn/m2计算。、次梁 1012cm 木枋计算木枋的布置间距为 0.2cm，则 q =0.2 61.8 =12.36kn / mw =bh 2 / 6 =10 12 2 / 6 =240 cm3木枋子长度一般为 3-4 跨，偏安全考虑, 按简支梁计算，跨径为 0.75m，计 算简图如下：p=12.36kn/m木枋0.75m则跨内最大弯矩为：mmax=0.125 ql2=0.125 12.36 0.752=0.869 kn / m105ql4f=42 米跨现浇箱梁施工技术方案由梁正应力计算公式得：smax=mmaxw=0.

23、869 103240 10-6=3.62m p asw=10.0 m p a由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：tmax=3qmax2 a=3 12.36 1030.752 2 10 12 10-4=0.0.58mpa t=2.0mpa即强度均满足要求。 挠度计算按简支梁计算：e =0.1 10 5 mpai =bh 3 / 12 =14 10 6 mm 45 12.36 10 3 0.75 4max 384 ei=0.354 mm f=1.875mm384 1101014.4 10-6则刚度也完全满足要求。、主梁 1012cm 木枋计算箱梁腹板下模板主梁用 1012cm 木枋，木枋下支撑483.5

24、 脚手管间距为 40cm，偏于安全考虑，按简支梁进行计算，跨径为 0.4m，受到次梁传递的集中荷载，大小为 p =12.36 0.75 =9.27 kn ，最不利的受力模式如下图：1p1=9.27knp1=9.27knp1=9.27kn木枋0.2m 0.2m则跨内最大弯矩 mmax=0.93kn / m又 w =bh26=10 1226=240 cm3smax=mmax/ w =0.93 103240 10-6=3.87 mpa sw=10 mpa (参考一般松木木质 )最大剪力在支点处， 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：tmax=3qmax/ 2 a =3 4.635 1032 10 12 1

25、0-4=0.579 mpa t=2.0mpa1142 米跨现浇箱梁施工技术方案即强度满足要求。挠度按简支梁计算，作用在支点上的力对构件不产生挠度，e =0.1 105mpa i =bh3/12 =14.4 106mm4fmax=p l1348 ei=9.27 1030.4348 11010 14.4 10-6=0.086mm f=1.0mm则刚度也完全满足要求。2.3、底模板下构件的计算2.3.1、次梁（ 1012cm 木枋）验算底模下次梁按顺桥向布置，间距 30cm 和 40cm ，其具体布置如后附图所示。在次梁下横桥向布置 i25 工字钢，间距为 75cm。因此计算跨径为 0.75m，按简

26、支梁受力考虑，分别验算底模下斜腹板对应位置和底板中间位置：其计算简图如下 所示：q=21.45kn/m木枋0.75m、斜腹板对应位置验算底模处砼箱梁荷载： p =26 2.5 =65 kn / m12模板荷载： p =200 kg / m22=2.0 kn / m2设备及人工荷载： p =250 kg /m 2 =2.5 kn /m32砼浇注冲击及振捣荷载： p =200 kg/m 2 =2 kn /m42则有： p =p +p +p +p =71.5 kn /m21 2 3 4q =71.5 0.3 =21.45 kn / m又 w =bh26=10 1226=240 cm3mmax=0.1

27、25 ql 2 =0.125 21.45 0.9 2 =2.17 kn .m125ql4f=42 米跨现浇箱梁施工技术方案由梁正应力计算公式得：smax=mmax/ w =2.17 103240 10-6=9.0 mpa sw=10 mpa由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：tmax=3qmax2 a=3 21.45 1030.752 2 10 12 10-4=1.0 mpa t=2.0mpa所以强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：e =0.1 10 5 mpa i =bh 3 /12 =14.4 10 6 mm 45 21.45 10 3 0.75 4max 384 ei=0.614 mm

28、f=1.875mm刚度满足要求。384 110 10 14.4 10-6、中间底板位置验算中间底板位置砼厚度在 0.530.86m 之间，考虑内模支撑和内模模板自重， 按 0.9m 计算,则有：底模处砼箱梁荷载： p =26 0.9 =23.4 kn / m12内模和底模荷载： p =400 kg / m22=4.0 kn / m2设备及人工荷载： p =250 kg /m 2 =2.5 kn /m32砼浇注冲击及振捣荷载： p =200 kg/m42=2 kn /m2则有： p =p +p +p +p =31.9 kn /m21 2 3 4q =31.9 0.4 =12.76kn / m又

29、w =bh26=10 1226=240 cm3mmax=0.125 ql2=0.125 12.76 0.752=0.897 kn .m由梁正应力计算公式得：smax=mmax/ w =0.897 103240 10-6=3.74 mpa sw=10 mpa135ql4f=242 米跨现浇箱梁施工技术方案由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：tmax=3qmax2 a=3 12.76 10 3 0.752 2 10 12 10-4=0.598mpa t=2.0mpa所以强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：e =0.1 105mpa i =bh3/12 =14.4 106mm45 12.76 10m

30、ax 384 ei=0.365mm f=1.875mm30.754384 1101014.4 10-6刚度满足要求。2.3.2、支架贝雷桁片顶底模分配梁 工 25a 型钢受力验算如“箱梁现浇贝雷支架结构示意图”所示，支架贝雷片铺设完成后在其上 按照桁片节点距离 75cm 铺设底模受力型钢，工 25a 型钢上再铺设木枋，木枋上 铺设竹胶板。横桥向组合贝雷片安装间距为 3.0m、箱梁腹板下各安设一组贝雷桁片，因此腹板自重直接作用于底模分配梁工 25a 的支点上，对底模型钢来讲不产生弯矩及挠度（直接受压），偏安全考虑，对底模型钢在两贝雷桁片之间按照简支梁计4算，其受力荷载按照箱梁砼最大厚度计。则 i

31、 =5 0 1cm7型钢承受竖向最大均布荷载为： q ) 0.75q =( q +qr模板 施l=3.0m ，查表的 w =401.4cm3=(0.9 26 +3 1.5 +1.0) 0.75 =21.68kn / m式中： q 为箱梁混凝土自重，由于腹板自重直接作用于贝雷桁片上，因此仅取 r箱梁底板、顶板（有齿块）总厚度的自重（厚 0.9m）；3 层表示底模、内模模板总层数，单层模板自重如前所示取 1.50kn/m q 表示施工人群、机具荷载，如前所示取 1.0kn/m ；施0.75m 为型钢间距。142；w 8w5ql4f=r=42 米跨现浇箱梁施工技术方案故：s=mmax =ql 2 =

32、21.68 10 3 3.0 2 =60.8 mpa s=170mpaw8 401.4 10-65 21.68 10max 384 ei=2.28mm f=7.5mm334384 2.01 10115017 10-8型钢受力满足相关规范要求，翼缘板下受力比中间底板还要小，不需要验 算。3、贝雷桁片受力验算如附图所示，为方便施工时的吊装，桁片在桩顶均断开设置，受力验算时取 单跨箱梁支架中贝雷桁片跨度最大、荷载最大的一跨，跨径相等，因此l=9.0m、 q 209.56kn/m，贝雷横向取 10 片，贝雷架特性如下：高长弦杆截面积 弦杆惯矩 桁片惯矩桁片允许弯桁片允许剪cmcmfcm2 ixcm4

33、igcm4矩 kn.m力 kn150300则：25.48 396.6 250500 788.0245.0q =q +122.7 =209.5 +122.7 =332.2 kn / m rm =ql28=332.2 9.028=3363.53kn .m m=100.8788 =6304.0 kn .m（0.8 为桁片不平衡受力系数）f =5ql4384 ei 14=5 332.2 1039.04384 2.06 1011250500 10-810=5.50mm f=9000400=22.5mm贝雷架支点处剪应力验算：q =ql332.2 92 2=1494.90 kn t=10 245 =245

34、0 kn故支架纵向布设 10 片贝雷满足施工规范要求。 4、支架桩顶 5001000 钢箱梁受力验算1542 米跨现浇箱梁施工技术方案钢箱梁布置如附图所示，钢箱梁受力图如下：f2=959.0knf2=943.7knf1=282.8kn f3=858.8kn钢箱梁3.2m 3.0m 3.0m 3.0mf4=265.7kn弯矩图（kn.m）r1904.96-+r2802.5-240.14381.7+306+剪力图（kn.m）-282.8-477.1则： q =( q +q 1 r模板+q ) / 2 = 施(0.526 +1.5 +2.5)3.22=27.2 kn / mf =q 9 +g 1 1

35、贝雷架+q工字钢3 =9 27.2 +24 +7.76 9 / 5 =282.8 knq =( q +q 3 r模板+q ) =(0.9 26 +1.5 3 +2.5) 3.0 =91.2kn / m 施f =q 9 +g 3 3 贝雷架+g工字钢=9 91.2 +24 +7.76 9 / 5 =858.8 knq =( q +q 4 r模板+q ) / 2 =(0.5 26 +1.5 +2.5) 3.0 / 2 =25.5 kn / m 施f =q 9 +g 4 4 贝雷架+g工字钢=9 25.5 +24 +7.76 9 / 5 =267.5 knq =(2.5 26 +2 1.5 +2.5

36、) 0.4 +27.2 +91.2 / 2 =101kn / m 2f =q 9 +g 2 2 贝雷架+g工字钢=9 101 +36 +7.76 9 / 5 =959.0 knq =(2.5 26 +2 1.5 +2.5) 0.4 +25.5 +91.2 / 2 =99.3kn / m 2f =q 9 +g 2 2 贝雷架+g工字钢=9 99.3 +36 +7.76 9 / 5 =943.7 knr =1623.5 kn1r 2 =1688.3 kn5001000 钢箱梁截面性能： a =0.03536 m2， i =5.3851 10 x-4m4w =0.01077 m3smxa=mmaxw

37、=904.96 1030.01077=84.03mp sw=145 mpa16( )i =p 4 4( )a42 米跨现浇箱梁施工技术方案tmax=3qmax2 a=3 477.1 1032 0.03536=20.24 mpa t=85 mpa经计算，所选构件满足规范要求。5、支架单桩受力验算钢 管 桩 受 力 直 接 由 贝 雷 架 传 递 的 ， 由 上 面 知 支 反 力 r =1623.5 kn1r =1688.3 kn 。2则单桩承受最大力为：rmax=1688.3 +0.03536 7.85 14 10 / 2 =1707.7 kn90010 钢管桩截面特性：a =p( r2-r2

38、) =3.1416 0.45 2 -0.44 2 =0.02796 m2( r -r ) / 4 =3.1416 0.45 4 -0.44 4 / 4 =2.77 10 -3 m 4 w =i / r =6.15 10 -3 m 3考虑钢管桩立柱最长约 8 米，取 8 米计算：r =ia=2.77 10-30.02796=0.31ml =0.8 l =0.8 8 =6.4m 0l=6.4 / 0.31 =20.6 80j =1.02 -0.55(强度验算：20.6 +20100) 2 =0.93rs = max =a1707.7 1030.02796=61.1mpa s=140mpaa稳定性验

39、算：s =armaxja0=1707.7 1030.93 0.02796=65.7 mpa 1.3式中： g 表示支架自重，最不利情况为侧模已经安装完成、尚未绑扎钢筋， 此时支架自重包括外模系统、贝雷桁片、钢管立柱自重。满足规范抗倾覆系数 1.3 的要求7、支架立柱基础的形式选择及受力验算7.1 基础形式选择42 米现浇支架桥位区覆盖层较浅，一般为 2 米左右，穿过覆盖层就是亚粘土或者是泥质粉砂岩，推荐承载离为 220kpa260kpa。并跨过建设路和滨江南 路，路面承载力根据相关质料大于 1000kpa。结合现场的实际情况，支架立柱基础采用扩大基础。7.1.1、在老路面上的基础形式拟采用 1

40、.51.50.5m 的钢筋混凝土扩大基 础，基础按照构造要求配筋。7.1.2、其它立柱基础采用采用 2.62.60.8m 的钢筋混凝土扩大基础，基础 按照构造要求配筋，以穿过覆盖层作为基础的持力层。7.2、基础受力验算7.2.1、对于以老路面为持力层p=sa=10001.51.5=2250kn r18max=1707.7 kn ( 单根立柱所受竖42 米跨现浇箱梁施工技术方案向力最大值) ：为地基承载力设计值，偏安全考虑取较小值 1000kpa a：扩大基础受力面面积7.2.2、穿过覆盖层作为基础的持力层p=sa=2602.62.6=1757.6 kn rmax=1707.7 kn ：为地基容许承载力，根据地质勘测报告取 260kpa。 a：扩大基础受力面面积三、贝雷支架的施工1、支架搭设工艺流程施工放样地基处理基础施工扩大基础预制支架材料准备2、支架基础施工安装立柱安装钢箱梁安装贝雷架铺设横向工字钢铺设底模系统根据地堪报告，结合现场情况，选定亚粘土层作为持力层是，立柱基础施工是首先进行开挖到持力层，然后绑扎钢筋，进行现浇，在顶面预埋钢板以固定 钢管桩。扩大基础混凝土标号 c25。1942 米跨现浇箱梁施工技术方案对于以老路面作为持力层扩大基础，混凝土标号 c25 ，采取先预制，然后吊装至指定地点安装，原地面要用砂浆找平，以保证混凝土基础与原地