200MW机组循环流化炉的设计与计算本科毕业设计说明书

1、吉林化工学院本科毕业设计说明书200mw机组循环流化炉的设计与计算the design and calculation of 200mw units circulating fluidized bed boiler 性 质: 毕业设计 毕业论文毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确

2、的说明并表示了谢意。作 者 签 名： 日 期： 指导教师签名： 日期： 使用授权说明本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名： 日 期： 摘 要 近年来，随着能源设备的发展和利用，特别是锅炉这种将工质加热到一定的温度和压力的能源设备广泛应用，给环境造成了严重污染。尤其是以煤为主要燃料的锅炉燃烧排放出大量的灰渣、粉尘、二氧化硫和氮

3、的氧化物等污染物，严重影响了生态环境。又由于煤、石油等化石燃料的不断开采而日渐枯竭，人们一直在努力寻找一种高效、低污染的燃烧方式以解决以上两个问题。 我国在上世纪80年代初期开始研究开发循环流化床燃烧技术，鉴于cfb锅炉的优点和我国环境排放标准的日益严格,极大地推动了循环流化床燃烧技术的推广和发展。本次设计为670吨/时循环流化床锅炉，属于超高压锅炉。 在整个设计过程中，进行了无脱硫工况，脱硫工况的燃料消耗量和燃烧烟气的计算。主要计算有热平衡计算，热力计算和结构计算。其中热力计算包括炉膛、过热器、省煤器以及空气预热器的计算。 关键词：循环流化床锅炉；热平衡计算；热力计算；结构计算abstrac

4、tin recent years，along with the extensive application of the energy equipments, boiler this kind of energy equipment that heats the work to a certain temperature and the pressure also be subjected to a value.the widely use of the equipments caused serious pollution to the environment.especially coal

5、 as the main fuel of the boiler combustion,that emit large amounts of ash, dust, sulfur dioxide and nitrogen oxide pollutants, such caused a serious impact on the ecological environment.furthermore as coal, oil and other fossil fuels continued to mined and the depletion. it has been struggling to fi

6、nd an efficient and cleaner burning method to solve the above issues.in the early 1980s, china began to research and development the circulating fluidized bed combustion technology. given the advantages of cfb boilers as well as our environmental emissions standards increasingly strict year by year,

7、 great impetus has to the circulating fluidized bed combustion technology. the topic that the graduation of this time design is the cfb which is 670t/h, belonging to the ultra high type pressure boiler。throughout the design process，i had made a calculation about the without desulfurization condition

8、s, the status of the desulfurization of fuel consumption and combustion flue gas.the main calculating conclude heat balance calculation, thermodynamic calculation and structural calculations. key words：cfb；heat balance calculation ;thermodynamic calculations; structural calculation目 录摘 要iabstractii第

9、1章 绪 论1第2章 基本数据22.1 设计任务22.2 燃料特性22.2.1设计煤种22.2.2石灰石22.3 确定锅炉基本结构3第3章 锅炉热平衡及燃料消耗量的计算43.1燃烧脱硫计算43.1.1无脱硫工况时的燃料计算43.1.2无脱硫工况时的烟气体积计算43.2脱硫计算53.3脱硫工况时受热面中燃烧产物的平均特性7第4章 热平衡和传热系数计算94.1 锅炉设计参数94.2 锅炉热平衡及燃料和石灰石消耗量94.3 炉膛膜式水冷壁传热系数计算11第5章 结构计算135.1 炉膛膜式水冷壁受热面积计算135.2 锅筒结构计算145.3 过热器结构计算155.4 省煤器结构计算165.5 空气预

10、热器结构计算17第6章 热力计算186.1 炉膛热力计算186.2 过热器热力计算196.3 省煤器热力计算226.4 空气预热器热力计算23第 七 章 结构总结257.1过热器257.2省煤器257.3空气预热器257.4钢架及平台楼梯257.5炉墙及保温结构267.6密封和膨胀267.7防磨措施267.8锅炉阀门仪表及管道26结 论27附 表28参考文献29致 谢30第1章 绪 论锅炉作为一种能源转换设备，在工业生产和生活中得到广泛的应用。锅炉是利用燃料燃烧释放的热能或其它热能将工质加热到一定参数的设备。随着科学技术的发展，锅炉无论在受热面的结构还是在燃烧方式上都有了很大的改进，以至于锅炉

11、效率得到了提高，这对能源利用，保护环境都有重要的意义。 循环流化床锅炉是八十年代发展起来的新一代燃煤流化床锅炉，具有高效低污染的特点，在国际上被称为清洁燃烧技术正受到日益广泛的关注，但目前循环流化床锅炉的设计方法还很不完善。本锅炉采用全膜式壁炉膛高倍率循环流化床锅炉。固体粒子经与气体或液体接触而转变为类似流体状态的过程，称为流化过程。流化过程用于燃料燃烧，即为流化燃烧，其炉子称为流化床锅炉。循环流化床锅炉是在鼓泡流化床锅炉技术的基础上发展起来的新炉型，它与鼓泡床锅炉的最大区别在于炉内流化风速较高（一般为48m/s），在炉膛出口加装了气固物料分离器。被烟气携带排出炉膛的细小固体颗粒，经分离器分离

12、后，再送回炉内循环燃烧。循环流化床锅炉可分为两个部分：第一部分由炉膛（快速流化床）、气固物料分离器、固体物料再循环设备和外置热交换器（有些循环流化床锅炉没有该设备）等组成，上述部件形成了一个固体物料循环回路。第二部分为对流烟道，布置有过热器、再热器、省煤器和空气预热器等，与其它常规锅炉相近。循环流化床锅炉燃烧所需的一次风和二次风分别从炉膛的底部和侧墙送入，燃料的燃烧主要在炉膛中完成，炉膛四周布置有水冷壁用于吸收燃烧所产生的部分热量。由气流带出炉膛的固体物料在气固分离装置中被收集并通过返料装置送回炉膛。本次设计为200mw机组循环流化床锅炉设计，方案的选择论证，炉膛的选择，锅炉的整体布置，尾部受

13、热面的型式和布置等都经过仔细计算和选择，力求合理。第2章 基本数据2.1 设计任务1）锅炉额定供热量：do=670t/h2）锅炉出口蒸汽压力：p=13.8mpa（表压）3）饱和蒸汽温度： =5404）给水温度：=2205）排污率：=1%6）排烟温度：=1427）冷空气温度：=202.2 燃料特性2.2.1设计煤种1）工作基成分碳=49.4；氢=3.48；氧=6.55；氮=1.2；硫=1.88；水分=6.1；灰分=31.39；干燥无灰基挥发分=8.2。2）低位发热量：=20084煤质分析校核计算：339.13+1029.95-108.86(-)-25.12=19675.6=408.47628 这

14、说明煤质分析数据合理。2.2.2石灰石序号名称符号数值单位1石灰石含量97.03%2石灰石含量0%3石灰石水分0.8%4石灰石灰分1.88%2.3 确定锅炉基本结构因采用角置直流式燃烧器，炉膛采用正方形截面。取炉膛截面热负荷=4082kw/，炉膛截面f=132.4，取炉膛宽a=11.52m，炉膛深b=11.52m，布置的水冷壁管，管间距s=20，侧面墙的管数为182根，前、后墙的管数为180根。锅筒下降管大直径管取6根426*50，分配支管取159*16。第3章 锅炉热平衡及燃料消耗量的计算3.1燃烧脱硫计算3.1.1无脱硫工况时的燃料计算1. 理论空气容积 2. 三原子气体容积 3. 理论氮

15、气容积4. 理论水蒸气容积5. 理论烟气容积6. 飞灰中纯灰份额3.1.2无脱硫工况时的烟气体积计算表3-1无脱硫工况时的烟气体积计算名称公式符号炉膛旋风筒高温过热器低温过热器省煤器空气预热器出口过量空气系数1.221.221.221.221.241.27平均过量空气系数1.221.221.221.221.231.255过量空气量1.1351.1351.1351.1351.1861.315水蒸气体积0.56330.56330.56330.56330.56410.5662烟气总体积6.71786.71786.7176.71786.77026.90133.2脱硫计算1. so2原始排放浓度2. s

16、o2允许排放浓度3. 计算脱硫效率4. 燃煤自脱硫能力系数5. 石灰石脱硫能力系数6. 钙硫摩尔比7. 石灰石中caco3含量8. 1kg燃料中入炉石灰石量9. caco3未利用率10. 煅烧成cao时吸热量11. 脱硫时放热量12. 可支配热量=13. 燃烧所需理论空气量14. 脱硫所需理论空气量15. 燃烧和脱硫当量理论空气量16. 燃烧产生理论氮气体积17. 脱硫所需空气中氮气体积18. 当量理论氮气体积19. 燃烧产生ro2体积20. 煅烧石灰石生成co2体积21. 脱硫使so2减少量22. 燃烧和脱硫时产生ro2当量体积23. 燃烧产生理论水蒸气体积24. 当量理论水蒸气体积25.

17、入炉燃料灰量26. 入炉石灰石直接生成飞灰量27. 入炉石灰石灰分含量28. 未反应cao的量29. 脱硫产物caso4的量30. 当量灰分31. 未脱硫时底灰份额32. 脱硫工况时底灰份额33. 未脱硫时飞灰份额34. 脱硫时飞灰份额35. 分离效率36. 灰循环倍率37. 分离器前飞灰份额38. 脱硫后的so2排放浓度39. 脱硫效率40. 误差 迭代收敛认可3.3脱硫工况时受热面中燃烧产物的平均特性表3-2脱硫工况时受热面中燃烧产物的平均特性计算公式单位分离器前a=55.51烟道名称分离器后a=0.5551炉膛分离器旋风筒高温过热器低温过热器省煤器空预器(+)/21.221.221.22

18、1.221.231.2550. 50490. 50490. 50490. 50490.50560.50756.04226.04226.04226.04226.08936.20700.14050.14050.14050.14050.13940.13680.08360.08360.08360.08360.08300.08180.22410.22410.22410.22410.22240.218635.1435.1435.1435.1434.8734.21表3-3烟气焓温表iy= i0y +( -1) i0k空预器=1.2515804.111628.412475.553347.494234.1251

19、55.026093.277054.638034.059013.1810029.31省煤器=1.2314787.141594.252423.883277.984155.365048.575967.596909.617869.698828.959824.67低温过热器前=1.213775.831571.482389.433231.654096.864977.605883.86812.947760.128706.139688.25v0d=3.7935m3/kg(c)k v0d12565.731138.731722.412316.792925.283548.314189.304833.705478.5

20、46140.916821.23(c)k11132.3266.3402.8541.8684.1829.8979.71130.41281.21436.11595.2i0ykj/(kg)3+5+7+910662.681343.732044.952768.293511.84267.945045.945846.206664.417477.958324adar=44.4% 0f=0.5781(c)aaa 0f /100917.6436.9257.6078.63100.11122.32144.64167.48191.06214.84239.51(c)a880.8169.1263.8360.1458.5560

21、.2662.4767.0875.0983.91096.9vdh20=0.4245m3/kg(c)h2o vdh20770.65142.70216.87293.61372.56453.42537.81626.13714.45808.68902.86(c)h2o6150.7304.4462.6626.3794.7967.21147.21335.61524.01725.01925.9v0dn2=3.0009m3/kg(c)cn2 v0dn25439.27879.891326.271782.462247.112720.563202.133698.254208.254704.045228.25(c) n

22、24129.8260.0391.9526.7664.0803.9946.21092.81243.51390.01544.9vdro2=0.7101m3/kg(c)co2 vdro231135.12284.22444.21613.59792.02971.641161.361354.341550.651750.391953.38(c)co22170.0357.6558.9772.0996.51222.51461.21704.01951.02202.32457.7温度110020030040050060070080090010001100第4章 热平衡和传热系数计算4.1 锅炉设计参数表4-1锅炉设

23、计参数序号名称符号公式或来源数值单位1最大连续蒸发量设计参数6700002过热蒸汽压力设计参数13.83过热蒸汽温度设计参数5404喷水量设计参数70005工质流量 -6630006给水温度 设计参数2207热空气温度设计参数2008排烟温度 设计参数1429冷空气温度 设计参数2010锅筒蒸汽压力设计参数15.3011给水压力 设计参数15.9012锅炉排污水流量1%670013燃烧方式循环流化床燃烧4.2 锅炉热平衡及燃料和石灰石消耗量表4-2锅炉热平衡及燃料和石灰石消耗量序号名称符号公式或来源数值单位1可支配热量见3.2序12l80ll.22排烟温度见4.1序81353排烟焓查焓温表 1

24、l9l.34冷空气温度见4.1序9205冷空气焓查焓温表122.66脱硫工况时酌底灰含碳量1.57脱硫工况时的底灰份额见3.2序320.44498脱硫工况时的飞灰含碳量6.09脱硫工况时的飞灰份额见3.2序340.555110固体未完全燃烧热损失3.0211底灰温度89012灰焓864.213灰渣物理热损失0.8214可燃气体未完全燃烧热损失查表8-110.0515散热损失查图8-110.4416排烟热损失5.5817锅炉机组热效率90.0918保温系数0.99619过热蒸汽出口焓查焓温表3442.620饱和蒸汽焓查焓温表2632.221饱和水焓查焓温表1629.5522给水温度见4.1序62

25、2023给水焓查焓温表1037.224最大连续蒸发量见4.1序167000025锅炉排污水流量见4.1序12670026锅炉机组有效利用热量161558727脱硫工况时当量燃料消耗量9956628脱硫工况时计算燃料消耗量86596.129脱硫工况时燃料消耗量89272.130计算石灰石消耗量10296.331石灰石消耗量12113.332计算燃料当量消耗量96892.44.3 炉膛膜式水冷壁传热系数计算表4-3 炉膛膜式水冷壁传热系数计算序号名称符号公式或来源数值单位1计算燃料当量消耗量见4.2序3296892.42当量烟气体积=1.26.04223炉膛出口烟温设计值8904炉膛截面积132.

26、45炉膛截面烟气流速5.26床对流放热系数由查图7-2得13127水冷管外壁温度假定355.358工质温度p=15.6时345.359内外壁平均温度350.3510材料导热系数管材：20钢，gb3087158.7611管子外径0.0612管子内径0.0513吸收率查表7-2得10.34214床辐射放热系数221.415床总放热系数533.416床密相区对水冷管的传热系数527.1 17管子外壁的计算温度355.318误差计算成立0.0519鳍高0.0120鳍厚0.00621鳍长16.8522鳍端温度37823鳍片平均温度368.224吸收率查表7-2得10.42525床辐射放热系数280.92

27、6床总放热系数592.927材料导热系数20钢 156.328鳍片传热周界截面积0.101129鳍片m值25.1430鳍基温度534.731鳍端温度512.2432鳍端计算温度377.7633误差设计成立0.2434床密相区对鳍片的传热系数56835炉膛膜式水冷壁的平均传热系数534.6第5章 结构计算5.1 炉膛膜式水冷壁受热面积计算 因采用角置直流式燃烧器，炉膛采用正方形截面。取炉膛截面热负荷=4082kw/，炉膛截面f=132.4，取炉膛宽a=11.52m，炉膛深b=11.52m，布置的水冷壁管，管间距s=20，侧面墙的管数为182根，前、后墙的管数为180根。如图5-1。表5-1 炉膛

28、膜式水冷壁计算受热面积序号名称符号 公式或来源数值单位一、密相区耐火层(0.5+6.0045+0.8 +5.505+0.8+6.0045+0.5)* 11.72*0.8 *5.505+0.5 *(11.52+5.505)*5.2+0.5*11.52235.3108.86折算系数0.075计算受热面积(235.3+108.86)*0.07525.8二、1稀相区耐火层5.016*0.4*22.826*2.190-1.39*2.426 4.01 2.82折算系数0.043计算受热面积(4.01+2.82)*0.043 0.292膜式壁(18.264+11.6065+1.6+4.216+13.862)

29、*11.52-(2.826*2.19-1.39*2.426)(18.264+19.678)/2*2*11.52567.98 437.09折算系数0.577计算受热面积(567.98+437.09)*0.577579.92三、密相区膜式壁2*(10.35+11.52)*11.52503.88折算系数1计算受热面积503.88*1503.88实际面积实际面积计算面积密相区503.88503.88稀相区1005.07579.92耐火层密相区344.1625.8稀相区2.820.29总数1855.931109.89四、炉膛计算受积传热周界化1.353炉膛计算受热面积1501.68图5-15.2 锅筒结

30、构计算下降管大直径管取6根426*50，分配支管取159*16。表5-2 锅筒强度计算序号名称符号计算公式或数据来源数值单位1锅筒内径18002额定压力15.303计算压力p16.834蒸汽饱和温度351.55计算壁温381.56锅筒材料18mnmonb7基本许用应力查标准在计算壁温为381.5时取值3168修正系数0.99许用应力28510减弱系数选取最小的98411纵向节距t125012横向节距98514纵向减弱系数0.659215横向减弱系数0.838616理论壁厚84.417附加壁厚c取值518锅筒最小需要壁厚89.419锅筒实际取用壁厚905.3 过热器结构计算表5-3过热器结构参数

31、序号名称符号公式或来源数值单位1受热面布置方式卧式布置2管束布置方式顺列布置3管壁外直径0.0424管壁厚度0.0055横向管排数39排6纵向管排数16排7横向平均节距0.1028纵向平均节距0.0889横向相对节距2.4310纵向平均节距2.111平均管长4.111烟气辐射层有效厚度s0.03712受热面积h212.52713烟气平均流通截面积4.262.6-4.0285.4 省煤器结构计算表5-4省煤器结构参数序号名称符号公式或来源结果单位1管子规格d4232横向节距1203纵向节距604横向相对节距2.8575纵向相对节距1.437横向排数31.5排8纵向排数26排9并联管数63根10管

32、子弯曲半径6011每排管长3.88812管束前烟道深度2.9113有效受热面管长3184.314受热面积32015烟气流通截面6.587816辐射层有效厚度0.16465.5 空气预热器结构计算表5-5空气预热器结构参数序号名称符号公式或来源结果单位1管子规格d401.52横向节距683纵向节距404横向相对节距1.75纵向相对节距16横向管排数设定56排7纵向灌排书56排8管子根数3136根9烟道宽度4.310烟道深度2.311管箱高度-20.124.0612总受热面1744.813烟气流通截面3.372第6章 热力计算6.1 炉膛热力计算表6-1炉膛的传热计算序号名称符号公式或来源数值单位

33、1可支配热量见4.2序1218011.22可燃气体未完全燃烧热损失见4.2序140.053固体未完全燃烧热损失见4.2序103.024灰渣物理热损失见4.2序130.825热空气温度见4.2序72046热空气焓查焓温表1162.357炉膛出口空气过量系数见3.21.228冷空气温度见4.1序9209冷空气焓查焓温表113.1510回料器进口过量空气系数0.0211炉膛进口过量空气系数1.2412炉膛有效放热量21347.413炉膛出口烟温假定89014炉膛出口烟焓查焓温表8351.815入炉前当量燃料消耗量见4.2序279956616灰循环倍率见3.2序3654.9517当量灰量见3.2序30

34、38.2515循环灰量2092715.516计算燃料当量消耗量见5.2序3296892.417炉膛放热份额x0.9118炉膛计算受热面积见5.1四1501.6819膜式水冷壁内工质温度345.3520炉膛膜式水冷壁传热温差544.6521炉膛膜式水冷壁平均传热系数见4.3序35534.622保热系数见4.2序180.99623炉膛膜式水冷壁吸热量11522.724炉膛出口烟气循环灰焓864.225炉膛进口循环灰温度假定值91226炉膛进口循环灰焓查焓温表888.127炉膛循环灰焓减-516.2281ks燃料燃烧产物向炉膛受热面内工质和循环灰传递的热量11544.229炉膛受热面内工质吸热量11

35、522.730误差 6.2 过热器热力计算表6-2-1 高温过热器的传热计算序号名称符号公式或来源数值单位1入口过量空气系数1.222烟道漏风系数0.033出口过量空气系数1.254烟气进口温度8905烟气进口焓i8640.26烟气出口温度6907烟气出口焓i5793.258烟气平均温度pj（+）/27909受热面对流吸热量qd1663.510工质流量d66311工质入口温度t33812工质入口压力p15.9013工质入口焓h3063.5814工质出口温度t45015工质出口焓h3332.8716工质平均温度t（t+ t）/239417工质平均流速w20.1618工质对流放热系数a2945.6

36、19烟气平均流速wy16.69m/s20烟气对流放热系数a1d查图12-6299.821灰粒子有效直径d31322烟气黑度a0.13323污染系数0.004324管壁温度t345025烟气辐射放热系数a1f查图12-15259.2526修正系数a油气0.3，烟煤无烟煤0.4，褐煤油页岩泥煤0.50.427修正后的烟气辐射放热系数a1f23.728利用系数0.929烟气传热系数a171.0230有效系数无烟煤贫煤木材0.6，页岩0.5，其他0.650.631对流传热系数k42.632平均温差t374.633计算对流传热量qjs1675.234传热量误差5%0.7表6-2-2 低温过热器的传热计算

37、1烟气进口温度6902烟气进口焓i5793.253烟气出口温度4504烟气出口焓i3665.95烟气平均温度pj（+）/25706工质流量d6707工质入口温度t2848工质入口压力p15.909工质入口焓125710工质出口温度t33811工质出口焓3063.5812工质平均温度t（t+ t）/231113入口过量空气系数1.2214烟道漏风系数0.0315出口过量空气系数1.2516蒸汽吸热量12492.317烟气容积查表3-33361.418烟气密度1.337kg/m319烟气对流放热系数a2d查图12-62100.0520烟气平均流速wy(pj +273)/(273)15.79m/s2

38、1灰粒子有效直径d31322烟气黑度a0.11723污染系数0.004324管壁温度t3426.0225烟气辐射放热系数a1f查图12-15226.626修正系数a油气0.3，烟煤无烟煤0.4，褐煤油页岩泥煤0.50.427修正后的烟气辐射放热系数a1f10.6528利用系数0.929烟气传热系数a1110.730有效系数无烟煤贫煤木材0.6，页岩0.5，其他0.650.631对流传热系数k65.8932平均温差t247.4633计算对流传热量qjs12550.634传热量误差5%0.056.3 省煤器热力计算表6-3省煤器的传热计算序号名称符号公式或来源结果单位1入口烟温4502入口烟焓36

39、65.93烟气出口焓2870.344烟气出口温度298.65平均烟温374.36工质流量6630007工质入口温度2208工质入口焓查熵焓表943.469工质出口温度28410工质出口焓查熵焓表125711工质品均温度243.7512烟气流速6.6613烟气对流放热系数查图12-7273.814烟气黑度0.14915灰粒子有效直径1316管壁温度303.7517辐射放热系数查图12-15210.318修正系数a贫煤0.419修正后辐射放热系数6.8320灰污系数21传热系数58.1822平均温压计算116.923传热量409.4624水吸热量（+）(-)/442.5525误差0.86.4 空气

40、预热器热力计算表6-4 空气预热器的传热计算序号名称符号公式或来源结果单位1入口烟温查表4-4298.62入口烟焓查表4-42463.613工质入口温度先假定，后校核204工质入口焓查表2-3160.825工质出口温度查表2-42006工质出口焓查表2-41628.47平均工质温度1108平均工质焓894.611烟气出口焓1151.1412烟气出口温度查表2-3214213平均烟温220.3515烟气流速10.121利用系数查表12-920.8522传热系数18.723入口温压98.624出口温压122.125逆流温压109.930温压修正系数0.9431温压103.332传热量130033误

41、差1.234允许误差第 七 章 结构总结7.1过热器从锅筒出来的饱和蒸汽，经过过热器被加热到额定过热温度。对于中压锅炉，采用纯对流过热器，布置在尾部竖井烟道中。过热器分成两级 ，低温过热器布置在烟气较低部分，逆流布置，材料为20钢；高温过热器布置在烟气的高温部分，顺列、顺流布置，以降低温压，避免过热损坏，材料为20钢。蒸汽从顶棚管出来后经低温级进口集箱进入低温过热器，出低温级出口集箱后进入喷水减温器，调节汽温后，进入高温过热器，最后经过高温级出口集箱进入蒸汽总管被输往汽轮机利用。高温过热器管子规格425，双管圈，顺列布置，横向节距102mm，纵向平均节距88mm，横向管排数39排，纵向管排数1

42、6排，全部受热面积212.527m2。低温过热器管子规格425，双管圈，顺列布置。7.2省煤器省煤器用于加热锅炉给水，降低排烟温度，提高锅炉效率，节约燃料消耗。中压锅炉采用钢管式省煤器。省煤器联箱布置在侧墙，采用单面进水方式。在管组烟气入口处的第一、二排管，管子弯头部分及靠前、后墙两排管子都装有防磨盖板。管子规格为323的无缝钢管，错列、逆流布置，横向节距90mm，纵向节距60mm，横向管排数32/31排，平均横向管排数231.5排，纵向管排数26排，总受热面积254.24m2。7.3空气预热器本锅炉采用管式空气预热器，单级布置，有两个管组， 上、下流程分别由3136根长3160mm，401.5钢管组成，错列、逆流布置，横向节距60mm，纵向节距40mm，上、下流程间隔800mm，烟气在管内自上而下流动，空气在管外横向冲刷，空气两次交叉流动后由热空气管道进入炉膛，空气预热器的总受热面积为1744.8m27.4钢架及平台楼梯锅炉钢架为桁架式，采用八根型钢柱,通过