地下室顶板楼板临时加固方案_secret教材

1、築龍網zhulong.cQm目录1. 工程概况.仁2. 上部钢结构吊装总体概况 3.3. 吊车开行路线及地下室顶板加固要求 3.3.1. 东西向钢结构连廊区域（51轴63轴J.1轴63轴区域）332悬空钢宿舍楼区域4.4. 加固区域结构楼板情况及加固方案：6.4.1. 东西向钢结构通廊下的结构楼板（第 1吊装区）： 74.1.1. 顶板结构情况：7.4.1.2. 加固方案：8.4.2. 悬空钢宿舍吊装区结构楼板：（第2、3吊装区） 124.2.1. 结构楼板情况： 134.2.2. 力卩固方案：1.3.4.3. 一般要求：16.5. 顶板加固验算：165.1. 验算思路： 16.5.2. 计算

2、书：见附录1171. 工程概况本项目位于*园区内，西侧为*路，东邻*路，北侧*路，南侧为*路，且隔路有*河道。本项目主要功能为信用卡数据中心、制卡中心、总行灾备机房、客户服务中心、风险管理 中心、行政办公、员工培训和职工宿舍。本工程为*中心二标段，总建筑面积为92100平方米，其中地下面积为33514平方米，地 上为58586平方米。本标段上部结构主要由六个单体和两个悬空钢结构宿舍楼组成，六个单体分别为四号楼、 五号楼、六号楼（包含一个五百人会议室）、千人会议室、1#宿舍楼、2#宿舍楼，1#宿舍楼 和2#宿舍楼之间有2栋钢结构宿舍楼。建筑层数及标高：所有建筑均为地下一层。四号楼、五号楼、六号楼

3、为地上建筑4层，地上建筑建筑高度23.8m。1#宿舍楼、2#宿舍楼为地上建筑 6层，地上建筑建筑高度 23.8m,。 千人会议室为地上一层，地上建筑建筑高度15.6m。五百人会议室为地上一层，地上建筑建筑高度10m。本次需要吊装的钢结构内容如下：a东西向连廊部分（独立钢管砼柱、柱顶部小截面钢箱梁）b、悬空宿舍区域（钢管砼柱、钢梁框架）c、500人会议室区域（桁架、钢梁，钢筋砼立柱）d、大剧院区域（桁架、钢梁，钢筋砼立柱）e、所有屋顶部分（钢梁装饰架，钢筋砼立柱）築龍網zhulong.cQmOIT.线廓轮池泳游室下地O亠JT4-,JC jq j9in根据上部吊装方案，地上部分钢结构吊装均在地下室

4、顶板上进行，吊装采用25T汽车吊,築龍網zhulong.cQm2. 上部钢结构吊装总体概况按设计和业主要求，上部钢结构钢柱、钢梁吊装要求在地下室顶板封闭后进行，以减小吊 装过程中柱的自由高度。1）与上部钢结构吊装相关的顶板区域均在地下室结构施工时，一次性做好加固措施。2）顶板强度达到设计要求后，先进行悬空钢宿舍楼上部吊装一东西向连廊钢柱钢梁一五 百人会议室屋面钢桁架梁一千人会议室屋面钢桁架梁一各屋面砼达到设计强度后，进 行屋面钢构架吊装。3）悬空宿舍楼和东西向钢通廊吊装采用QY25汽车吊，汽车吊在地下室顶板上进行吊装。钢柱分段为两层一段，最长长度 7.2米，最大重量7吨。（1-2层段、3-4层

5、段、5-6 层段）。4）千人会议室屋架吊装采用塔吊分段吊装，空中拼接的工艺，顶板上不开行重车。3. 吊车开行路线及地下室顶板加固要求3.1.东西向钢结构连廊区域（51轴63轴/J.1轴63轴区域）1）本区域钢柱分段为两层一段，所以钢柱最长7.2m，重量约6.8t （ FSZ1）2）吊车开行路线及地下室顶板加固区域如下图：9。曹*卸0号E 00:弓石浇带车行带I3）钢结构吊装当汽车吊选择6m工作半径，24.4m主臂，吊机吊重为7.5t，满足钢柱吊重要求 钢柱吊装时，吊车停机中心位置初步如下图：D3 ci g!|:-CC90JDC30gOy9J-G,r订！；e-.; 孕屮兰 .J!.t!i: =:

6、 *巴二 -:|.m雹吊车支腿展开后，车长一般11m12m，支腿刖后距离4.8米，支腿展开宽度5.8m。4）地下室顶板加固要求要求本区域地下室顶板可以满足 25吨吊机开行要求（25吨汽车吊车身自重约26吨）。同 时地下室顶板要满足25吨汽车吊支腿伸开，吊起钢柱承载要求。经过钢结构吊装单位计算，吊 机支腿最大反力考虑约15吨（考虑钢柱重量放大系数等）。32悬空钢宿舍楼区域J也.L :LC l；OXJ1-1 心J (5越Cj 0三层钢结构平面图:建就資料下監就庄芯同4己PE1）本区域最重构件为钢梁GSKL301，重量约8.5t，由于地下室采光天棚关系，吊车只能停 在采光天棚两侧的顶板上，吊装半径较

7、大，必须采用双机抬吊。20米跨的GSKL301GSKL701的吊装，需要采用双机抬吊的方式进行吊装，首先将 钢梁水平运输到游泳池采光顶上，（由于游泳池采光顶区域只有钢梁， 没有楼板，故其水平 运输较困难，可以采用汽车吊多次吊运到其安装投影面附近位置），然后双机抬吊就位（吊 机性能满足吊装要求）。如下图：2）吊车开行路线及地下室顶板加固区域如下图築龍網zhulong.cQm9米:;t P書产#打.-L.杭哪平c,制血 打则RM 眦F !輛血二.-.3）地下室顶板加固要求要求本区域地下室顶板可以满足 25吨吊机开行要求（25吨汽车吊车身自重约26吨），同时地下室顶板要满足25吨和重物重量要求（支腿

8、反力最大考虑约15吨）。4. 加固区域结构楼板情况及加固方案第一吊装区（连廊）/忆；芯1吊苔贰 （侧通庸）為2侧装区 .3疗會1）第2吊装区（钢宿舍楼2）第3吊装区（钢宿舍楼1）4.1. 东西向钢结构通廊下的结构楼板（第 1吊装区）：4.1.1. 顶板结构情况：1）50 59轴/ J.1L轴为非人防区顶板，该区域南北向主次梁跨度12m，东西向主次梁跨度9m；楼板厚度180mm，楼板上下钢筋均为10150板面标高-0.050,砼强度等级C40,楼板设计承载力5KN/m2。L轴南侧2.7m处有一条东西后浇带，将J.1L轴范围 内顶板分为2.7米宽和8.3米宽两块。吊装方案中规定，后浇带以南的 83

9、00板带为吊 车开行区域。结构局部放大V築龍網zhulong.cQm900&1000 宽后浇带PhtFiX向次梁一300*700冈厂56L55.7)-nHftH-H-lf-1u_LY向主梁-600x1000I I 2) 59轴62轴/J.1L轴为人防区顶板，该区域南北向主次梁跨度 6m,东西向主次梁跨度 9m；楼板厚度250mm,楼板上面层钢筋均为16125庇层训血必以J12125板面标高-0.500,砼强度等级C40,楼板设计承载力50KN/m2。4.1.2.加固方案：1) 加固方案：该区域为非人防一般楼板，板厚180,结构设计荷载5KN/m2。考虑到后浇带将楼板、梁分断，J.1L轴的结构梁

10、板整体性差，因此对后浇带两侧的板、梁分别进 行加固。后浇带两侧分别搭设四排 450X450加密排架，四排加密排架以外按 700X700 进行排架搭设，楼板下均为钢管格栅，格栅间距350。築龍網zhulong.cQm建就資料下監就庄芯同越i钢管栓立柱TIr-C.ffckXaJi游泳池深坑轮廓魏- fr !三1H目：l-.b-二-. ”二一h-二一兰-gI 一c I c 1171 匚11$卜卜w fl二 rkT.L r I东西向后浇带汕:门 并叫.加固排架剖面:llllLICML r I ij J_L 1lII建疏资料F衣就宦技龙网1-1加固排架剖面图茁T托车昂F-j i 111 r5CC寿底板8

11、 .J2UMlf *eczoHlIIIIIII一IIliHIIlll_ 一III IIIII匕二=r=AIIL = 一 一11 一 j|二二L ir i.rQ OQ9000.35 CO 10000.5000=lIIIIFII曲磁游泳池深每吊车开行位置剖面:li十I .11-j.OSC60t）M，走板32u10053295n453x450加密排帚厂90前 3）起吊时支腿支撑要求：吊装时汽车吊支腿下铺设4000X1000X150路基箱，以使楼板避免受到较大集中荷载。吊车后支腿必须要支撑于主梁上，前支腿尽可能位于次梁附近;靠近后浇带侧支腿要位于加密排之上4.3. 一般要求：1）地下室顶板砼强度达到设

12、计要求的 C40强度等级后，顶板表面方可行车。2）对人防顶板区：吊装阶段保留顶板、主次梁梁底模板不拆除。板下排架间距杆750,主梁下设一根中顶撑，采用双扣件。3）楼板下的钢管格栅间距不大于350。5. 顶板加固验算：5.1. 验算思路：5.1.1. 验算分车行和支腿打开起吊两种情况：车行时，轮胎传来荷载依据荷载规范，按楼面均 面荷载考虑；支腿打开时，考虑为集中荷载 150KN作用于梁面。5.1.2. 楼板验算：考虑利用楼板强度和刚度，由于排架管刚度较小，因此将加固排架的板下水平格栅视为楼板的弹性支座，对楼板进行弹性支座下的强度、裂缝验算：1）如果不考虑楼板结构自身的强度刚度承载力，只将楼板视作

13、传力构件，所有吊车荷载 築龍網zhulong.cQm均由直接排架承担，贝U加固排架立杆间距将非常密，由于面积很大、使用时间长，力卩 固费用很大。2）如果将原结构跨度较大的楼板由钢管格栅所形成的弹性支座转化为小跨度连续板带 后，则结构板承载力将有很大提高。连续板带承载力、裂缝验算必须通过。3）4835（钢管格栅作为板带的支座，对板所提供的承载力和刚度均很有限，按弹性支 座验算，格栅本身强度挠度验算。4）板两端的主次梁按连续板带的固端支座考虑。5.1.3. 排架承载力计算：1）排架格栅强度刚度验算：将板带的支座反力作为格栅管上的均布荷载进行计算。2）排架横杆强度刚度验算：将格栅钢管传来的支座反力作

14、为排架横向钢管的集中力进行I ;验算。3）排架立柱强度稳定性及顶部扣件抗滑验算。52计算书：见附录1附录1：顶板加固排架计算书一、顶板加固后承受吊车开行荷载强度验算：1. 工况示意图：2. 车轮荷载分布：QY-25汽车吊空车重26吨，吊车车身宽度 2.4米，前后轮距4.8米，车轮投影面积 11.52 m2化为每平 方米均布荷载22.6KN/m2，按活载考虑。建筑结构荷载规范GB50009-2001第4.1.1条，满载30吨的车辆作用于双向结构楼板面时，按20KN/M2计算。综上所述：吊车开行时，板抗弯验算采用均布活荷载22.6KN/m2。3. 验算书：3.1. 250厚楼板强度、刚度验算：（东

15、侧5657轴/AJ轴，无后浇带）此区域IF|lHiII1n11：:r11fi=ii m inKLIIIIIIIIIIIIIllIR!-1LJ73I H| In1 厂in iinIIKiUrzz/ZiMUi= :HII II 1.1 I y / / H * / H # /lb 1MH一厂 THII溯;二 =1 L-L,IIIIII JJi_ - ti -.u9临9CC0 3SOO WOCO . 1CO：C色康游汶池深 比轮磨垓-sit3.1.1. 计算模型：1）结构主次梁间距4500mm，顶板下钢管格栅间距350mm ,视为板下弹性支座，间距为 350,主次梁间的板被分为12跨。板两端砼主次梁视

16、为固端支座。跨中采用弹性支座，计算跨数不进行简化合 并。2）吊车开行荷载按均布活载q=22.6KN/m2计算。3）取吊车投影面下1米宽板带进行计算。nTTfOfr3.1.2. 设计资料価璃1 氛帀咼if/5d抚jI価廉:爺nuiriiHi.Ilujjnnijiii unjiijujiri uijiiirrniiuiiujTnn iijjuiiTrniui iii uTri.ii uuii irr hjuii iHiiJHiiHjjiiTrruijjE(1HI*i1:力曲席0111ilM01 wal1 IMl 加皿丄 1001础丄10001S01呱臼丄心创I lira丄MM眄札.祥皿.晞E1旳连

17、q欝;.昭忒 昭泡工汽 即皿应眦昭勒 丨丨丨口, ITTi I 口门丨丨11叮TTH丨丨丨M iTTTi 11L 口丨丨丨INIi ! III丨汀门】I ； 11 H门丨丨ilTTi门丨I丨丨1丨门11 i 11丨H丨I iTITTTi I11丨丨门11II丨I门丨iTITi门1HI丨丨I TITi丨I血恤 6.测谕佩脚山SilW/r 册輪 WWir 迥郴6引怖T比测恤6利炖r Wh1）几何信息：（单位：除注明外，均为mm）板号1：跨长=350BX H =1000X 250板号7:跨长=350BX H =1000X 250板号2:跨长=350BX H =1000X 250板号8:跨长=350B

18、X H =1000X 250板号3:跨长=350BX H =1000X 250板号9:跨长=350BX H =1000X 250板号4:跨长=350BX H =1000X 250板号10:跨长=350BX H =1000X 250板号5:跨长=350BX H =1000X 250板号11:跨长=350BX H =1000X 250板号6:跨长=350BX H =1000X 250板号12:跨长=350BX H =1000X 2502）荷载条件：均布恒载标准值=0.00kN/m ；活载准永久值系数=0.50均布活载标准值=22.60kN/m ；支座弯矩调幅系数=100.0%梁容重=25.00kN

19、/m3 ；计算时考虑板自重；恒载分项系数 =1.20 ；活载分项系数=1.403）配筋信息：抗震等级：非抗震；纵筋种类：HRB335 ； fyk=335 N/mm2混凝土强度等级:C40； fc=19.1 N/mm2 ； ft= 1.71 N/mm2 ；箍筋种类:HPB235 ； fyk=235 N/mm2配筋调整系数=1.0；上部保护层厚度 =15mm； as=15+10 = 25mm下部保护层厚度 =15mm； as=15+10 = 25mm最大裂缝限值=0.200mm ；挠度控制系数C=2003.1.3. 计算结果：单位说明：弯矩:kN.m 剪力:kN纵筋面积:mni箍筋面积:mni/m

20、裂缝:mm挠度:mm尺寸:mm内力计算采用有限元计算方法截面配筋方式：双筋板号1：跨长=350BX H =1000 X 250左中右弯矩（-）:-46.498-34.861-24.633弯矩（+）:0.0000.0000.000.、八剪力：69.92163.07256.361上咅E纵筋：747641641卜部筋 纵 RH641641641箍筋 Asv:195419541954上纵实配:7D12(792)6D12(679)下纵实配:6D12(679)6D12(679)裂缝:0.1240.081挠度:0.0000.030最大裂缝:0.124mm0.200mm6D12(679)6D12(679)0.

21、0380.108最大挠度:0.108mm22.5mm(4500/200)板号2:弯矩(-): 弯矩(+): 剪 力 上部纵筋 下部纵筋 上纵实配 下纵实配 裂缝挠度最大裂缝跨长=350BX H = 1000 X 250左中右-24.633-16.078-9.2430.0000.0000.88456.71949.87043.8606416416416416416416D12(679)6D12(679)6D12(679)6D12(679)6D12(679)6D12(679)0.0380.0240.0110.1080.2190.3510.038mm0.200mm最大挠度：0.351mm22.5mm(

22、4500/200)板号3:弯矩(-): 弯矩(+): 剪 力 上部纵筋 下部纵筋 上纵实配 下纵实配 裂缝挠度最大裂缝跨长=350BX H = 1000 X 250左中右-9.243-4.033-0.6100.8844.1537.78044.97538.12633.1726416416416416416416D12(679)6D12(679)6D12(679)6D12(679)6D12(679)6D12(679)0.0110.0000.0090.3510.4910.6300.011mm0.200mm最大挠度：0.630mm22.5mm(4500/200)板号4:弯矩(-): 弯矩(+): 剪

23、力 上部纵筋 下部纵筋 上纵实配 下纵实配 裂缝挠度最大裂缝跨长=350BX H = 1000 X 250左中右-0.6100.0000.0007.78011.63415.10035.04128.19124.3696415005006416416416D12(679)7D10(550)7D10(550)6D12(679)6D12(679)6D12(679)0.0090.0170.0230.6300.7600.8740.023mm0.200mm最大挠度：0.874mm22.5mm(4500/200)板号5:弯矩(-): 弯矩(+): 剪 力 上部纵筋 下部纵筋 上纵实配 下纵实配 裂缝挠度最大裂

24、缝跨长=350BX H = 1000 X 250左中右0.0000.0000.00015.10018.24220.27126.73119.88117.1255005005006416416417D10(550)7D10(550)7D10(550)6D12(679)6D12(679)6D12(679)0.0230.0280.0320.8740.9671.0360.032mm0.200mm最大挠度：1.036mm22.5mm(4500/200)板号6:弯矩(-): 弯矩(+): 剪 力 上部纵筋 下部纵筋 上纵实配 下纵实配 裂缝挠度最大裂缝跨长=350BX H = 1000 X 250左中右0.

25、0000.0000.00020.27122.04621.99919.61512.766-13.2645005005006416416417D10(550)7D10(550)7D10(550)6D12(679)6D12(679)6D12(679)0.0320.0340.0341.0361.0791.0930.034mm0.200mm最大挠度：1.093mm22.5mm(4500/200)板号 7:跨长=350 B X H = 1000 X 250板号8:弯矩(-): 弯矩(+): 剪 力 上部纵筋 下部纵筋 上纵实配 下纵实配 裂缝挠度最大裂缝跨长=350BX H = 1000 X 250左中右

26、0.0000.0000.00020.26718.23615.092-17.132-19.890-26.7405005005006416416417D10(550)7D10(550)7D10(550)6D12(679)6D12(679)6D12(679)0.0320.0280.0231.0360.9670.8730.032mm0.200mm最大挠度：1.036mm22.5mm(4500/200)板号9:弯矩(-): 弯矩(+): 剪 力 上部纵筋 下部纵筋 上纵实配 下纵实配 裂缝挠度最大裂缝跨长=350BX H=1000 X 250左中右0.0000.000 -0.61615.09211.62

27、67.772-24.378-28.202-35.0515005006416416416417D10(550)7D10(550)6D12(679)6D12(679)6D12(679)6D12(679)0.0230.0170.0090.8730.7590.6290.023mm0.200mm最大挠度：0.873mm22.5mm(4500/200)板号10:弯矩(-): 弯矩(+): 剪 力 上部纵筋 下部纵筋 上纵实配 下纵实配 裂缝挠度最大裂缝跨长=350BX H = 1000 X 250左中右-0.616-4.043-9.2577.7724.1460.878-33.183-38.138-44.9

28、876416416416416416416D12(679)6D12(679)6D12(679)6D12(679)6D12(679)6D12(679)0.0090.0000.0110.6290.4900.3500.011mm0.200mm最大挠度：0.629mm22.5mm(4500/200)左中右弯矩(-):0.0000.0000.000弯矩(+):21.99922.04520.267剪力13.257-12.773-19.623上部纵筋500500500下部纵筋641641641上纵实配7D10(550)7D10(550)7D10(550)下纵实配6D12(679)6D12(679)6D12(

29、679)裂缝0.0340.0340.032挠度1.0931.0791.036最大裂缝0.034mm0.200mm最大挠度：1.093mm22.5mm(4500/200)板号11:跨长=350BX H =1000 X 250左中右弯矩(-):-9.257-16.096-24.654弯矩(+):0.8780.0000.000.、八剪力-43.873-49.883-56.733上咅绷筋641641641卜部绷筋641641641上纵1实配6D12(679)6D12(679)6D12(679)下纵实配6D12(679)6D12(679)6D12(679)裂缝0.0110.0240.038挠度0.350

30、0.2180.107最大裂缝0.038mm0.200mm最大挠度：0.350mm22.5mm(4500/200)板号12:跨长=350BXH = 1000 X 250左中右弯矩(-):-24.654-34.831-46.417弯矩(+):0.0000.0000.000.、八剪力-56.073-62.778-69.627上咅绷筋641641745卜咅绷筋641641641上纵1实配6D12(679)6D12(679)7D12(792)下纵实配6D12(679)6D12(679)6D12(679)裂缝：0.0380.081挠度：0.1070.030最大裂缝：0.123mm0.200mm0.1230

31、.000最大挠度:0.107mm22.5mm(4500/200)3.1.4. 所有简图:屮.Ji：W 洱Eli5-1 J42肚FH . II：”:乩 J+ .H1 J + .卜* : J.4 .i1丄.丄阳軌单吨6川结论：楼板强度、挠度、裂缝均符合要求。3.1.5.250厚板素砼抗剪能力计算：根据砼设计规范 7.5.3条的规定：V切.7篩tbh=0.7x1x1.71x1000x225=269.32KN时，板不用配置箍筋，根据 计算弹性支座和刚性支座处的剪力均小于此值，因此板抗剪能力满足要求。q=3.84KN/M3.1.6. 楼板下排架验算：1）排架设计荷载：排架设计荷载为水平格栅管对板所提供的

32、支座反力，最大值为2）纵向格栅管计算：按三跨连续梁计算，排架立柱间距750抗弯强度计算最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 X 3.84 X 0.75 X 0.75=0.216kN.m最大剪力 Q=0.6 X 0.750 X 3.84=1.726kN最大支座力 N=1.1 X 0.750 X 3.84=3.164kN抗弯计算强度 f=0.216 X 106/4491.0=48.03N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.16kN3.16kN3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN3.16kN3)横向支撑钢管计算|七_B750横向支撑钢管按照集中荷

33、载作0用卜的连续梁计算-集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.16kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）3.473.47经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.547kN.m最大变形 vmax=0.927mm最大支座力Qmax=7.598kN抗弯计算强度 f=0.547 X 106/4491.0=121.72N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于750.0/150与10mm满足要求！4）扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0

34、kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.60kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN ;3.2.250厚楼板强度、刚度验算：（西侧5253轴/AJ轴，板中有通长后浇带）此区域板由于存在通长后浇带，结构整体性大为降低，且板宽相对车宽很小，所以考虑此区域的板自重由楼板自身强度承担，吊车均布面荷载全部由排架承担，楼板视为传力构件。排架加密到双向450mm此计算按一般落地模板排架计算排架强度、刚度。通长后浇带I I值aRLII1- P Fnr厂打

35、T7I-山iijj“11*TT II Uiiii 一 卄1_丁PP-iioniiii!II II 一il_qi 一一Hl=1广n1I-41100(101CDQ0谕体沖漑q城畀由 一.I IIIII M ih 0inhI1ZTp IJL 一r 9000色參游泳吃深醸 坑轮廓线模板支架搭设高度为5.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.45米，立杆的横距1=0.45米，立杆的步距h=1.80米。.1 、-/ZZZZZ?Z/y/ZZ/XZZZ/ZZZZ/*AZXriiD:1:-z-z：:-:8图楼板支撑架立面简图築龍網zhulong.cQm图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为 48 X

36、3.0 。1) 模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000 X 0.000 X 0.450+0.350 X 0.450=0.157kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+22.600) X 0.450=10.170kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 45.00X 1.80 X 1.80/6 = 24.30cm3;I = 45.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 21.87cm4;抗弯强度计算ff = M / W f其中f 面

37、板的抗弯强度计算值(N/mm2);面板的最大弯距(N.mm);面板的净截面抵抗矩；面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2;2M = 0.100ql其中q荷载设计值(kN/m)经计算得到 M = 0.100 X (1.2 经计算得到面板抗弯强度计算值0.157+1.4f = 0.177X 10.170) X 0.350 X 0.350=0.177kN.mX 1000X 1000/24300=7.273N/mm 2满足要求!面板的抗弯强度验算 f f, 抗剪计算可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力Q=0.600 X (1.2截面抗剪强度计算值T=3 X 3030.0/(2截面抗剪强

38、度设计值T=1.40N/mm 2抗剪强度验算T T，满足要求！挠度计算X 0.157+1.4X 10.170)X 450.000v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677 X 0.157 X 3504/(100面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求！2)纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm 3;截面惯性矩I = 10.78cm4;1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q11 = 25.000(2)模板的自重线荷载(kN/m):X 0.000 X 0.3

39、50=0.000kN/mX 0.350=0.123kN/mq12 = 0.350(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载X 0.350=3.030kNX 18.000)=0.561N/mm 2X 6000 X 218700)=0.012mm(kN/m):经计算得到，活荷载标准值 q2 = (22.600+0.000) X 0.350=7.910kN/m静荷载 q1 = 1.2 X 0.000+1.2 X 0.123=0.147kN/m活荷载 q2 = 1.4 X 7.910=11.074kN/m2. 抗弯强度计算最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 X 11.22 X 0.45 X 0.45=0.227kN.m最大剪力 Q=0.6 X 0.450 X 11.221=3.030kN最大支座力 N=1.1 X 0.450 X 11.22仁5.554kN抗弯计算强度 f=0.227 X 106/4491.0=50.60N/mm 2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3. 挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X 8.033+0.990 X 7.910) X 450.0 4/(100 X 2.06 X 105X 107780.0)=0.100mm纵向