拌合楼水泥仓基础承载力计算书

1、混凝土拌合站水泥仓基础计算书编制：审核：目录1 基本概况 错误 !未定义书签2 计算公式 错误 !未定义书签计算依据 错误 !未定义书签地基承载力 错误 !未定义书签风荷载强度 错误 !未定义书签基础抗倾覆计算 错误 !未定义书签基础承载力 错误 !未定义书签3 拌合站基础验算 错误 ! 未定义书签储料罐基地开挖及浇筑 错误 !未定义书签计算方案 错误 !未定义书签储料罐扩大式基础验算 错误 !未定义书签满仓时地基承载力 错误 !未定义书签空仓时基础抗倾覆 错误 !未定义书签储蓄罐支腿处混凝土承压 错误 !未定义书签水泥仓桩基础验算 错误 !未定义书签桩基承载力验算 错误 !未定义书签桩基稳定

2、性验算 错误 !未定义书签承台验算 错误 !未定义书签桩基配筋计算 错误 !未定义书签拌合站水泥仓基础承载力计算书1 基本概况本项目拌合站位于武穴大桥项目部驻地处， 主要服务于主桥的混凝土供应需 求。拌合站配备两台拌合机，每台拌合机设有 4 个 200t 的储料罐，储料罐筒高 20m罐筒为圆形截面，直径为3m储料罐基础采用扩大基础和钢管桩基础两种 方式验算，通过计算分析选择更为安全合理的钢管桩基础。2 混凝土扩大基础计算依据建筑地基基础设计规范 (GB 50007-2011)混凝土结构设计规范 (GB 50010-2010)建筑抗震设计规范(GB 50011-2010)建筑结构荷载规范(GB

3、50009-2012)建筑桩基技术规范(JGJ 94-2008)钢筋混凝土承台设计规程 (CECS 88-97)地基承载力P/A=? KX 1/W风荷载强度，PaW基本分压值，PaKi、K2、&风荷载系数，查表分别取、V风速，m/s,取 30m/s基础抗倾覆计算Kc=M/M2=R XX基础宽度/P2X受风面X h即满足要求M1抗倾覆矩，KN-MM倾覆矩，KN-MP1储料罐及基础自重，KNP2风荷载，KNh基础底距受风面的距离基础承载力P/A=? ,不能满足地基承载力要求。空仓时基础抗倾覆对于空仓时，由于竖向荷载较小， 能满足地基承载力要求， 而水平风压较大， 故只做基础抗倾覆性验算。罐体自重为

4、 20t ，根据公式：Kc=M/M2=R XX 基础宽度 / ( RX 受风面 X( 15+)= ( 200+XXX 24)XX(XX)=满足抗倾覆要求。储蓄罐支腿处混凝土承压根据上面的公式， 已知储料罐单个支腿承重 550KN， 支撑面积为 600mmX 600mm，P/A=550/X =考虑风荷载影响产生弯矩为：M=FHX 15= m基础最大弯曲应力为：XX M/I=XXX 12)=应力组合为： +=取安全系数为，则：X =25MPa满足混凝土承压要求。综上所述，采用混凝土扩大基础不能满足设计要求，因此采用桩基础。水泥仓桩基础验算筒仓高 20 米，直径米，重 220 吨(满仓时总重) ，空

5、仓重 20 吨，罐仓直径3 米，在上部荷载作用下，采用混凝土扩大基础时其地基承载力验算不能满足要 求，因此水泥筒仓基础采用桩基础，混凝土桩直径 600mm桩长15m承台尺寸 为 3850mmX 3850mmX 1500mm。根据地质勘察资料，基础所处位置地质条件如下:序号名称土层厚度侧摩阻力端阻力作用厚度1粉质粘土6m26kPa1200kPa5m2粉细砂30kPa1800kPa10m桩基承载力验算单桩竖向极限承载力标准值按下式计算:QukQskQpk URcC fak Ac C0.4 140 3.423191.68kN式中，Quk 单桩竖向极限承载力标准值；Qsk 总极限摩阻力标准值；Qpk

6、总极限端阻力标准值；u桩身周长，；qsik 第i层土的极限侧阻力；li 第i层土厚；qpk 极限端阻力标准值；A 桩端面积，；经计算，单桩竖向极限承载力标准值为 Quk 1319.5kN。 考虑承台效应，按下式计算：RccfakAc（不考虑地震作用）式中,C承台效应系数,0.4 ；承台下1/2承台宽度且不超过5米深度范围内各层土的地基承载力特征值按厚度加权平均值，取140kPa；代一一计算桩基所对应的承台底净面积,Ac (A nAps)/ n ；计算桩基所对应的承台底净面积,2Aps 0.2827m ；A计算桩基所对应的承台底净面积,A 14.8225m2 ；则单桩承载力特征值 Ra Quk/

7、2.0 RC 1319.469/2.0 191.68 851.4kN单桩竖向力最大值：maxN Mymax yT2200 533.6530 1.525244 1.5252769.1kNRa 851.4kNh计算宽度处的承台有效高度，h 1.3m ；则竖向承载力满足要求。桩基稳定性验算验算桩基稳定性时，最不利工况为：风力最大，水泥罐仓空载。水泥罐空仓重 Gg 200kN，承台重 Gc 3.85 3.85 1.5 2.4 533.6kN结构自重 Gg Gg Gc 200 533.6733.6kN。按下式验算桩基稳定性：0.95M G 1.25Mk 00.95MG 1.25Mk 0.95 733.6

8、 1.525 1.25 53034.42kN0则桩基稳定性满足要求。承台验算（1）角桩对承台的冲切验算多桩矩形承台受角桩冲切的承载力按下式计算:Nl1x (c2a1y )1y(G号)1x0.561x .21y0.561y .2式中，Nl 扣除承台和其上填土自重后的角桩桩顶相应于作用的基本组合时的竖向力设计值（kN）；1x、iy角桩冲切系数,1xiy0.560.867 0.20.525;1x、iy角桩冲跨比，其值满足,1 x玄你 / h ， 1y a1y / h0 ，1x1y 1.3/1.50.867 ；Ci、aix、a1y从承台底角桩内边缘引45冲切线与承台顶面或承台变阶处相交点C2从角桩内边

9、缘至承台外边缘的距离，C1=C2 0.7m ；至角桩内边缘的水平距离，a1x=a1y承台外边缘的有效高度，h01.5m ；t混凝土轴心抗拉强度设计值,1430kPa ；hp受冲切承载力截面高度影响系数,取。考虑的安全系数，则a1 yax1x(C21y(c1hp fth0 /1.2)1 31 30.525 (0.7)0.525 (0.7)2 21.0 1430 1.5/1.32338.9kN取 Nl Nmax 851.4kN，则 Nl 851.4kN2338.9kN，满足要求。（2）承台斜截面受剪验算承台斜截面受剪验算，按下式计算:hsftbA1.751.0圆桩换算为方桩截面边长bp 0.8d0

10、.8 600 480mm。式中，V 扣除承台及其上填土自重后相应于荷载效应基本组合时斜截面的最大剪力设计值（kN）b。一一承台计算截面处的计算宽度，b。2.57m ；剪切系数,0.875 ;hs受剪切承载力截面高度影响系数，hs (800/h0)0.25 0.885 ;计算截面的剪跨比。当入 时、取入=当入3时，取入=3,取；a“ ay 柱或承台变阶处至x,y方向计算一排桩的桩边的水平距离，a*二ay 1.3m ；斜截面受剪验算hs ftbA 0.885 0.885 1430 2.57 1.33699.7kNV 2Nl 2 851.41702.8kN3699.7kN，满足要求。综上所述，采用桩基础能够满足工程实际的要求。根据计算结果，混凝土承台的主要作用是将上部荷载传递到桩基础，因此对于承台的配筋只需要采用构造筋。桩基配筋计算取一端固定，一端为不移动的铰，则计算长度,长细比=b17.5，b 0.6查表得稳定系数0.62，C30混凝土抗压强度设计值0 14.3MPa，纵向钢筋HRB335带肋热轧钢筋抗压强度设计值fsd 280MPa，取轴心压力值N 600kN，则纵向钢筋数量为:JNfsd 0.9fed A1280769.1 1030.9 0.6214.3 3.14 0.3224908.3mm取纵向筋为8028，As49263.14 3002保护层