轻型门式钢架设计

1、Huazhong University of Scienee and Technology建筑钢结构课程设计轻型门式钢架设计班级：土木工程1202班学号：U2012154指导老师：聂肃非2015年11月11日页脚.目录一、设计资料3二、荷载计算4三、力分析 5四、力组合15五、钢架设计 18(1) 截面设计 18(2) 构件验算 18(3) 节点验算 23六、其它构件设计 27(1) 隅撑的设计 27(2) 標条的设计 28(3) 墙梁设计 31(1) 山墙抗风柱设计 32(2) 屋面支撑设计35(3) 雨篷设计 36页脚.1. 设计资料某市某加工厂一厂房，该厂房为单层，采用单跨双坡门式刚架，

2、刚架跨度24叫 柱高6m；共有 20棉刚架，柱距6. 6m,屋面坡度1:10；地震设昉列度为6度，地面組糙度为B类。刚架平面 布置见图1(a),刚架形式及几何尺寸见图1(b),考虑经济、制造和安装方便，標条和墻梁均采 用冷弯薄壁卷边C型钢，间距为1.5m钢材采用Q235钢，焊条采用E43型。图l (b刚架形式及几何尺寸页脚.2、荷载计算（一）荷载取值计算1. 有吊顶时屋盖永久荷载标准值：0.45 KN/m22. 屋面可变荷载标准值屋面活荷载：按不上人屋面考虑，取为0. 30 KN/m2 （计算刚架时）、0. 50 KN/m2 （计算梯条时）。 雪荷载：基本雪压So=0. 50 KN/m%对于单

3、跨双坡屋面，屋面坡角a =5 42 36 , u产1.0, 雪荷载标准值Sk=n ,So=O. 50KN/m取屋面活荷我与雪荷载中的较大值0.50 KN/m不考.虑积灰荷载。3. 风荷载标准值按门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS102： 2002附录A的规定计算。基本风压wo=1.05X0. 35 =0. 37KN/m2，地面粗糙度类别为B类；风荷载高度变化系数按建筑 结构荷载规（GB50009-2001）的规定采用，当高度小于10m时，按10m高度处的数值釆用，u 尸1.0。风荷载体型系数“：迎风面柱及屋面分别为+0. 25和一 1.0,背风面柱及屋面分别为+ 0.55 和一0. 65（

4、CECS102： 2002 中间区）。4地震作用据全国民用建筑工程设计技术措施一结构中第18.8.1条建议：单层门式刚架轻型房屋钢结 构一般在抗震设防烈度小于等于7度的地区可不进行抗宸计算。本工程结构设计抗宸设防烈度 为7度，故可不考虑地震作用。（二）各部分作用的荷载标准值计算屋面：恒荷载标准值:0.45X6=2. 70KN/m活荷载标准值：0. 50X6=3. 00KN/m柱荷载：恒荷载标准值：0. 5X6X12+2. 70X12=68. 40KN活荷载标准值：3. 00X12=36. OOKN风荷载标准值：页脚.迎风面：柱上 q/0. 37X6X0. 25=0. 555KN/m横梁上 qd

5、-0. 37X6X1. 0=-2. 22KN/m背风面：柱上 q.3=-0. 37X6X0. 55=-l. 22KN/m横梁上 qn=-0. 37X6X0. 65=-l. 44KN/m3、力分析考虑本工程刚架跨度较小、厂房高度较低、荷载情况及刚架加工制造方便，刚架采用等截 面，梁柱选用相同截面。柱脚按较接支承设计。采用弹性分析方法确定刚架力。引用钢结构 设计与计算(钢铁设计研究院编著，机械工业)中表2-29 (钱接柱脚门式刚架计算公式)计 算刚架力。1. 在恒荷载作用下A=l/h=24/9=2. 674=f/h=l. 0/9=0. 11k=h/s=9/12. 0416=0.7474P =3+k

6、+(3+i|)=3+0. 7474+0. 11 X (3+0. 11)=4. 0895,8 +5肖 8 + 5 x 0. 11 八=0. 52274“4 x 4. 0895HA=Hn=ql A D/8=2.7X24X2. 67X0. 5227/8=11. 30KNMc=q l2l-(l+ib) O /8=2. 7X242X 1- (1+0. 11) X0. 52271/8=81.61KN-m MB=MF-ql2O/8=-2. 7X242X0. 5227/8=-101. 61KN -m刚架在恒荷载作用下的力如图。力计算的“+、一”号规定：弯矩图以刚架外侧受拉为正，在弯矩图中画在受拉侧；轴力以杆件

7、 受压为正，剪力以绕杆端顺时针方向旋转为正。页脚.g=2.70KN/m图3刚架在恒荷载作用下的N图,页脚.2. 在活荷载作用下Va=Vi：=36. OOKNHa=H,：=3. 00X24X2. 67X0. 5227/8=12. 56KNMc=3. 00X242l-(l+O. 11)X0. 52271/8=90. 68KN - mMb=Mf-3. 00X242X0. 5227/8=-112. 90KN m刚架在活荷载作用下的力如图。g= 3KN/ m页脚.24000图人刚架在活荷载作用下的V图3. 在风荷载作用下对于作用于屋面的风荷载可分解为水平方向的分力6和竖向的分力5。现分别计算，然后再叠

8、加。(1)在迎风面横梁上风荷载竖向分力5令作用下页脚.0 = (8 + ) = l67(8 + 5x-11) = 0-13072厂=22 x 12- _ 66丘2 x 24Va=2. 22X12-6. 66=19. 98KNHA=HE=ql X 0/4=2. 22X24X2. 67X0. 1307/4=4. 65KNMb=Md=4. 65X9=41. 85KN mMc= ql2a 2-(l+)l) O/4=2. 22X24ZX 0. 52-l. 15X0. 1307/4=31. 8N m刚架在5幻作用下的力如图q=2. 22KN/m6. 66KN4. 65KN(2)在背风面横梁上凤荷载竖向分力

9、q汕作用下卩右=1 44 x 12:二一 4. 32KNE 212 X 24VA=1. 44X12-4. 32=12. 96KNHA=H,：=ql A P/4=1. 44X24X2. 67X0. 1307/4=3. 02KN02X9=27. 18KN mMc= ql2a2-(l+i|) O/4=1.44X242X0. 52-l. 11X0. 1307/4=21. 76KN m刚架在qm作用下的力如图。页脚.4. 32KN(3)在迎风面柱上风荷载q利作用下3.02KNa =h=丄6(2 + 匸 + X) - Kcr 4“=6 x (2 + 0. 11 + 0. 7474) - 0. 7474 x

10、 F = 1. 004 x 4. 0895VA=-VE=-qhi72L=-0. 555X97(2X24)=-0. 94KNH = -(2-D) = - 严 x 9 1 (2 - i X 1. 00) = -3. lKNA 2 2 2 2HifO. 555X9-3. 75=1. 25KNj = oicr_ _ )=x 9/_ . oo)= I】. 24V 皿Q 44Mo=l. 25X9=11. 25KN m=1 _ (1 + 鸭)=匸匚1 - (1 + o. 11) x 1. 00) = -1. 24砂 m 44刚架在q叙作用下的力如图。页脚.1.24KN.m(4) 在背风面柱上风荷载qz作用下

11、VA=-VE=-qh12/2L=-l. 22 X 92/(2 X 24)=-2. 31KN=_ 致(2 _ 竺)=】1 (2-1x 1. 00) = 8. 24KV 2 2 2 2Ha=1. 22X9-8. 24=2. 74KNM,)=8. 24X9-1. 22X972=24. 75KN mMb二2. 74X9二24. 66KN m=竺竺1 _ (1 + p)=】 22 1 1 _ (1 + 0.11) x 1. 00) = -2. 72KN 也 44刚架在作用下的力如图。页脚.2.72KN，m24.75KN- m(5) 在迎风面横梁上风荷载水平分力q心作用下:(4 + 2. 67 x 1 x

12、 0. 11) = 0. 01448 x 4. 08959 99 x 1 0K = -K.=二一 (2 X 9 + 1. 0) = 0. 88A：V42 x 24Ha=2. 22X1.0(1+0. 0144)/2=1. 13KNH,：=2. 22X1. 0-1. 13=1. 09KN=2.22 x 1 x 9 11x0. 5-1. 15 x 0. 0144 = 0. 38A：V m c 2MifI. 13X9=10. 17KN mMu=l. 09X9=9. 81KN m刚架在q血作用下的力如图。页脚.1.09KNd 88KN(6) 在背风面横梁上风荷载水平分力qm作用下1 44 x 1 0=厂

13、(231.。)一。加Ha=1. 44X1.0(1-0.0144)/2=0. 73KNH,：=l. 44X1. 0-0. 73=0. 71KN44 x 1 0x9Mc = 0. 11x0. 5-1. 15 x 0. 0144 = 0. 25KN mc 2M,f0. 73X9=6. 57KN - mMfO. 71 X9=6 39KN m刚架在qm作用下的力如图。页脚.(7) 用叠加绘制在风荷载作用下刚架的组合力。左凤q 如二 2. 22 KN mqT4r=1.44KN/m页脚.17.刖架在左风向风荷载*作用下的f医4、力组合刚架结构构件按承载能力极限状态设计，根据建筑结构荷载规(GB50009-2

14、001)的规定，采 用荷载效应的基本组合：VoSR0本工程结构构件安全等级为二级，Yo=1.00对于基本组合，荷载效应组合的设计值S从下列组合值中取最不利值确定：A. 1. 2X恒荷载标准值计算的荷载效应+1.4X活荷载标准值计算的荷我效应B. 1.0X恒荷载标准值计算的荷载效应+1.4X风荷载标准值计算的荷载效应C. 1. 2X恒荷载标准值计算的荷载效应+1. 4X活荷载标准值计算的荷载效应+0.6X1.4X风荷载 标准值计算的荷载效应页脚.D. 1.2X恒荷载标准值计算的荷载效应+1. 4X风荷载标准值计算的荷载效应+0. 7X 1. 4X活荷载 标准值计算的荷载效应E. 1.35X恒荷载

15、标准值计算的荷载效应+0.7X1.4X活荷载标准值计算的荷载效应本工程不进行抗震验算。最不利力组合的计算控制截面取柱底、柱顶、梁端及梁跨中截面，对于刚架梁，截面可能的最不利力组合有：梁端截面：(1)皿及相应的N、V；(2)M.in及相应的N、V梁跨中截面:际及相应的N、V；(2)Mnin及相应的N、V对于刚架柱，截面可能的最不利力组合有：肛及相应的N、V；(2)札in及相应的N、V(3)Ns及相应的土监x、V ； (4)Nnin及相应的1心、V力组合见表1。页脚.刚架力组合表（以左半跨为例）表1注：力计算的“+、一”号规定：弯矩图以刚架外侧受拉为正，轴力以杆件受压为正，剪力以绕杆端顺时针方向族

16、转为正。截面力组组合项目荷载组合方式荷载组合项目(KN m)N(KN)V(KN)血及相应的N、VA1.2X 晅+1.4X 活240. 0089. 28-31. 14(-)刚柱顶（B点）血in及相应的N、VBl.OX 恒+1.4X 风-40. 25-17. 831.72 (-)N咽及相应的土L、VA1.2X 恒+1.4X 活240. 0089. 28-31. 14(-)咼in及相应的土VB1.0X 恒+1.4X 风-40. 25-17. 831.72 (-)M“及相应的N. V柱柱底（A点）吐in及相应的N、VNzx及相应的土Ms、VA1.2X 恒+1.4X 活0121.68-31. 14(-)

17、Nin及相应的土M、VB1.0X 恒+1.4X 风09. 178.71 (-)刚支座（B点）氐及相应的N、VA1.2X 恒+1.4X 活240. 0038.4591.20 ( t )架汕血及相应的N、VB1.0X 恒+1.4X 风-40. 25-3. 19-17. 62 ( 1 )跨中（C点）血“及相应的N、VB1.0X 恒+1.4X 风-7.05-5. 88-12. 36 ( t )梁及相应的N、VA1.2X 恒+1.4X 活-230. 8831.04-2. 58( t )注：力计算的“+、一”号规定：弯矩图以刚架外侧受拉为正，轴力以杆件受压为正，剪力以绕杆端顺时针方向旋转为正。页脚.5、刚

18、架设计(一)截面设计参考类似工程及相关资料，梁柱截面均选用焊接工字钢450X200X10X12,截面特性:B二200mm, H二450mm, t.= 10, 0mm, t产 12. 0mm, A二82. lcnfIx=28181cm Wx=1252cm ix=18.53cmIy=1602cm Wx=160. 2cm ix=4. 42cm(二)构件验算1. 构件宽厚比的验算翼缘部分：b/t = 96/12 = 8vl5j235/fy =15腹板部分：h()/tw = 426/8 = 53.25 / f,2 =Z235 = 0.562 0.8417534*fv=125N/mm2Vu=KtJv=42

19、6X8X 125二426000N二426. OKNV/77. 60KNVu,满足要求。(2) 弯、剪、压共同作用下的验算取梁端截面进行验算N=38. 45KN, V=91.20KN, M=240. OOKN m因 V0. 5Vu,取 V二05Vu,按规 GB70017 式 4.4.1-1 验算,A2nM=(/i y + A?)(/ _ )/?2A页脚.91Q-=(20 X 12 X 話 + 2。X 12 X 219) (215 -聞)=221.08KN mM=280. OOKN m,取 M=280. OOKN m f/ V v M M故(_ )_ + 1,0. 5KM 一 財，ueuf满足要求

20、。(3)整体稳定验算N=38. 45KN, V=91.20KN, M=240. OOKN mA.梁平面的整体稳定性验算。计算长度取横梁长度lx=24090mm,A x=lx/ix=24090/185. 3=130 X 1=150, b 类截面，查表得 叽二0. 387/ x 206 x IO? X 82101. 1 x 1302Pn,= 1.0384500. 387 x 82101.0 x 240. 00 x 1061252 x 103 x(1 -387 x 需)=205. 6N/mm20.6取叭=1.07-0. 282/i|)by=0. 821+ 0. 75(=0. 976EXOmin38.

21、 45 x 10, * 240. 00 x 10 x 213821028181 x 10“=4. 68 181.40186. 08-176.72页脚.=亠竺=1. 957max故虫=53. 25=132.4v (48a + 0. 5A 26.满足要求。梁跨中截面:严:mm31.04 x 10, * 230. 88 x 10 * 2138210- _28181 x 10b 一 baQ = 1. 98b：故刍=53. 25 v (48% + 0. 5A - 26. 2)= 133. 8,满足要求。(5)验算梯条集中荷载下的局部受压承载力櫟条传绐横梁上翼缘的集中荷载：F=(l. 2X0. 27X6+

22、1. 4X3. 00) X3=18. 43KNLx=a+5h,+2hR=70+5 X 12+0=130mm密 1.0xl8.43xl032 r o1CAr z 。b = = 17.72/V / nun f =215/ mnrtjz 8x130验算腹板上边缘处的折算应力：取梁端截面处的力:N二38.45KN, V二91.20KN, M=240. 00KN mM 240. 00 x 106w，b = yy = x 213 = 181. 40A / mnrIn 128181 x IO4o F17. 72N/mm2VSIt=91. 20x100 200 x 12 x 419 =40.6站 / 汕281

23、81 x 101 x 8+ b； -+ 3r2=J(181 匸0 - 38. 45 + 17.证 + 17. 72 x (181. 40 38. 45) + 3 x 40. 68 =168. 07N/mm2l. 2f=258 N/mn乙满足要求。3. 刚架柱的验算抗剪验算页脚.柱截面的最大剪力为Vnax=31. 14KN考虑仅有支座加劲肋，人=_ 九工 J/./235 = 0.562 0.8fv=125N/mm2讥二h.t=426X8X 125二426000N二426. OKNV/31.14KN5,满足要求。(2)弯、剪、压共同作用下的验算取梁端截面进行验算N=89. 28KN, V=31.

24、14KN, M=240. OOKN N因 V0. 5Vu,取 V=0. 5Vu,按规 GB70017 式 4. 4.1-1 验算,h2nMy = (Afl y- + A/2/:2)(/ )11、A91Q-QQOQA=(2 xl2 x + 200 x!2x 219) (215 -命=214. 58KN mM=240. OOKN mt 取 M=240. OOKN mVIf - if故(l)2 + -亠 1,满足要求。0. 5匕Meu - Mf(3) 整体稳定验算构件的最大力:N=121. 68KN, M=240. OOKN mA.刚架柱平面的整体稳定性验算。刚架柱高H二9000mm,梁长L=240

25、90mm柱的线刚度 Ki=Li/h=28181 X 1079000=31312. 2mm3梁线刚度 K2=Lo/ (2 il)S) =28181 X107 (2 X 12045) = 11698. 2mm3K2/K 1=0. 374,查表得柱的计算长度系数“ =2. 862。刚架柱的计算长度lx= p h=25758mnioA x=L/ix=25758/185. 3=139. 00o 0X=150, b 类截面，查表得 叭=0.349- 1. U2 =宀 206 x 10= 8210 = 785. 4血，时 1.01. 1 X 139. 02页脚.NPJf121. 68 x 1031.0 x

26、240. 00 x 106+: = + 必(1 - J_)0- 349 x 82101525 X IO3 X (1 - 0. 349 x 12 - 6S)” A；vo785.4=208. 84N/mm2o.6勿 67. 9-1525 x IO3 V 4. 4 x 426取叭=1.07-0. 282/i|)by=0. 822Pt = 1. 0- + 0. 75()2 = 0. 863 NKoNkoN PM 121.68 x 103+ i=0乂。叭 0 764 x 8210 睑 * 2也 x ” = 84. 63.V / 加 v f = 215.V / 点0. 822 X 1525 x IO3按钢

27、结构设计规(GB50017-2003)校核刚架柱腹板容许髙厚比柱顶截面：b=mm=89- 28 X 103 2也 。x ” % 213 = w 8? lgk 40 = 192. 27 艸 / 迦 821028181 x 101-170.53=98. 32,满足要求。故处=53. 25 v (48a0 + 0. 5几一 26. 柱底截面:=jJ c a v故= 53.25 (16a0+0.5/1 + 25) ；=72.5,满足要求。5V A页脚.4. 验算刚架在风荷载作用下的侧移卩Ic=Ib=28181cm L l/hIb=24000/9000=2.67刚架柱顶等效水平力按下式计算：H=0. 6

28、7W=0. 67X20. 34=13. 63KN其中 W=(4) h=(0. 71+1.55) X9. 0=20. 34KN朋312EIc(2 + 攵)13. 63 x 10 x 900012 x 206 x 103 x 28181 x 10:x (2 + 2. 67) = 56. 6mm “ = h / 150 = 6Qmm(三)节点验算1.梁柱连接节点(1)螺栓强度验算梁柱节点采用10.9级M24高强度摩擦型螺栓连接，构件接触面采用喷砂，摩擦面抗滑移系数U=0. 45,每个高强度螺栓的预拉力为225N,连接处传递力设计值：N=38.45KN, V=91.20KN,M=240. 00KN m

29、每个螺栓的拉力:240, 00 x 0. 2654 x (0. 2652 + 0. 162)邑型=161. 12/CV 0. 8 x 225 = 180KV8螺栓群的抗剪力:240, 0 x 0. 164 x (0. 26才 + 0. 16)竺土 = 95. 38AAr K = 91. 2QKN,满足要求。最外排一个螺栓的抗剪、抗拉力:91.20/8161. 12+729.0 / 8180=1.0 1,满足要求。(2)端板厚度验算页脚.端板厚度取为t=21mmo按二边支承类端板计算:(3)梁柱节点域的剪应力验算240. 00 x 106426 x 426 x 10(4) 螺栓处腹板强度验算二9

30、5. 38KN满足要求。0. 4尸0.4 x 225 x 10346 x 10=195. 65Ar / nun2 f = 215Ar / mnT,满足要求。uuhucarl亠 u 二 hw刚架柱与钢架梁的连接节点2.横梁跨中节点横梁跨中节点采用10.9级M24高强度.摩擦型螺栓连接，构件接触面采用喷砂，摩擦面抗滑移系数U二0.45,每个高强度螺栓的预拉力为225KN,连接处传递力设计值：N=31.04KNt V二258KN,页脚.M=230. 88KN mo每个螺栓的拉力:230. 88 0. 26 一 3104 = 155 74A：v 4泗 V = 2. 58AAr,满足要求。 最外排一个螺

31、栓的抗剪、抗拉力：2. 58 / 8155, 74729. 0 / 8 +180(2)端板厚度验算=0. 87 1,满足要求。按二边支承类端板计算:lewb + 2ee 壬 + 叮f(3)螺栓处腹板强度验算端板厚度取为t=23nuno= 22. 83/Z2ZZ?i 6 x 40 x 46 x 155. 74 x 10VE46 x 200 + 2 x 40 x (40 + 46) x 205Nt2=92. 49KN0. 4P二0. 4X225二 100KN0. 4尸.= % 亠 % 1 = 195. 65Ar / mnf 相应的 V二8. 71KNO页脚.(2) 由于柱底剪力较小，V_=31.

32、14KN0. 4N_=48. 67KN,故一般跨间不需剪力键；但经计算在设置柱间支撑的开间必须 设置剪力键。另N.QO,考虑柱间支律竖向上拔力后，锚栓仍不承受拉力，故仅考虑柱在安装过程中的稳定, 按构造要求设置锚栓即可，采用4H24。(3) 柱脚底板面积和厚度的计算A. 柱脚底板面积的确定b=b+2t+2c=200-2 X12+2X (20、50) =264324mm,取 b=300mm； h=ho+2t+2c=45O+2X12+2X (20、50)=514574mm,取 h=550mm； 底板布置如图。验算底板下混凝土的轴心抗压强度设计值：基础采用C20混凝土，fc=9. 6N/mm2cr

33、= = - 1(- = 0.62N/nvn2 /7( fc =9.6N/”，满足要求。bh 300 x 550B. 底板厚度的确定根据柱底板被柱腹板和翼缘所分割的区段分别计算底板所承受的最大弯距：对于三边支承板部分：b2/bi=96/426=0.2250.3,按悬伸长度为b?的悬壁板计算：M =-aa； =lx0.62xl462 = 6608?/ - m2 4 2对于悬壁板部分：M=-x0.62x502 = 775N - m2 2XIfII 9I |TTa =5 42 38底板厚度/ = 76x6608/215 = 13.6mm,取 t=20mmo6、其它构件设计(一)隅撑的设计隅撑按轴心受压

34、构件设计。轴心力N按下式计算：丄匹=200x1245 i2.09MNi2.16KN60cos& V 23560xcos44.68&页脚.连接螺栓采用普通C级螺栓M12o隅撑的计算长度取两端连接螺栓中心的距离:lo=633mm0 选用L50X4,截面特性:A=3. 90cm2, Iu=14. 69cm Wu=4. 16cm iu=l. 94cm,iv=0. 99cmAu=lo/ iu=633/19. 4=32. 6X =200tb类截面，查表得肌=0.927单面连接的角钢强度设计值乘以折减系数a：X=633/9. 9=63. 94,图21 刚架梁跨隅撑布置12.16x1()30.696x0.92

35、7x390= 4S.0N/mm2 = a Bin/o157. 82/172. 48=-0. 915hk=7. 8-6. 29 +9. 78 El. 743B.上翼缘板上翼缘板为最大压力作用于部分加劲板件的支承边，1|)= 0 丽/ 0 5=148. 18/172. 48=0. 859-1,kc=5. 89-11.59 4)+6. 68 2 2=0. 863(3)受压板件的有效宽度A.腹板k=21. 743, kc=0. 863, b= 180mm, c=70mm, t=2. 2mm, o i=172. 48N/W70 121,743180 V 0.863= 195211板组约束系数 ki=0.

36、 11+0. 93/( 4-0. 05) 2=0. 367p = j205/k/b| = J205 x 0.367 x 21.743/172.48 = 3.080由于 ip = o nin/o 38a p =38X1. 15X3. 080=134. 60所以 18 a p b/t bo2=0. 6b产0. 6X81. 62=48. 97mmB.上翼缘板k二0.863, k=21. 743, b二70mm, c= 180mm, o 产172 48N/mm(T=180 86T = 0512/205x 1.398x0.863/172.48 = 1.197由于 = o 3 o uu0,则 a =1.

37、150. 15 4=1. 150. 15X0. 859=1. 021, bFb二70mm, b/t=70/22二31.8218a p =18X1. 021 XI. 197=22. 00, 38a p =38X 1. 021 X 1. 197=46. 44 所以 18 a p b/t板的扣除面积宽度为：93. 99-81. 62=12. 37mm,同时在腹板的计算截面有一 1)13拉条连接孔(距上翼缘板边缘35mm),孔位置与扣除面积位置基本相同。所以腹板的扣除面积按ei3计算，见图。有效净截面模量为:374.90xl04 -12.95 x2.2x902 -13x2.2x(90-35)2% =9

38、0= 3.813x104沪页脚.48.97 xlO4 -12.95x2.2x(12.95/2 +22.82-21.1)2 -13x2.2x(21.1-2.2/2)221.1=2.257 x mnr4897xl(/-1295x22x(12.95/2 +22.82-21.1)2 -13x22x(21.1-2.2/2)?70-21.1=0.974 xm nr孔和/的=0915,%小/孔3=0973,%罰/%=09724. 强度计算按屋面能阻止楝条侧向失稳和扭转考，虑：M、，6.88 xlO6 0.17xl06(“冲打,.26 = + =r + = 181.97N/mnr f = 205N/mmWef

39、LK Weftyn 3.813xl042.257xl04=162.99N/沪 f = 205N/mm2生+丄=6W7xW叱沐 v/rvmin 3.813X1040.974X 1045. 挠度计算51.155xcos54238nx60004v =x384206x103x374.9x104= 25.11 nun v = 1 / 200 = 30，满足要求。6. 构造要求2600/7. 06=85. 0 X =200,满足要求A 产300/2. 55=117. 6 X =200,满足要求(三) 墙梁设计1. 基本资料本工程为单层厂房，刚架柱距为6m；外埴高7.35m,标高1.200m以上采用彩色压型

40、钢板。墻梁间距1.5m,跨中设一道拉条，钢材为Q235O2. 荷载计算(1) 墙梁采用冷弯薄壁卷边C型钢160X60X20X2.5,自重g=7kg/m；页脚.(2) 墙重 0. 22KN/m2；(3) 风荷载基本风压o)o=l. 05X0. 45=0. 473KN/m风荷载标准值按CECS102： 2002中的围护结构计算: 3产宀30,1. 1 (+10)本工程外墙为落地墻，计算墙梁时不计壇重，另因墙梁先安装故不计拉条作用。qx=1.2X0. 07=0. 084KN/m, q产一 1. 1 X0. 473X1. 5X1. 4=一 1. 093KN/m3. 力计算Mx=O. 084X678=0

41、. 378KN 叫 MfL 093X62/8=4. 919KN m4. 强度计算墙梁C160X60X20X2. 5,平放，开口朝上Wz=1947cm, Wnin=8. 66cm3, Wy=36. 02cm b.=288. 13cml参考屋面榛条的计算结果及工程实践经验，取 Wcnx=0. 9=0.9 WyM,O.378xlO64.919xl06“心，.2b = - + -=r +r = 2OO.2N / mnr f = 2O5N / mnr叱皿 叱刘 9x& 66x1(?0.9 x 36.02 xlO3在风吸力下拉条位置设在墙梁侧，并在柱底设斜拉条。此时压型钢板与墙梁外侧牢固相连，可 不验算墙

42、梁的整体稳定性。5. 挠度计算51.1x0.473x1.5 x 6000“心“v =x:r = 22.3mm v = / /200 = 30mm , 满足要求。384206x103x288.13x104(四) 山墙抗风柱设计1. 基本资料本工程山墻墙板为自承重墙；抗风柱6274mm，间距采用6m,承受的荷载有自重、墙梁重量及山 壇风荷载。抗风柱与基础餃接，按压弯构件设计。抗风柱视为支承于刚架横梁和基础的简支构 件。该地区基本风压(oo=0. 45KN/m2,地面粗糙度类别为B类，隅撐间距3.0m。抗风柱采用Q235钢。页脚.2. 荷载计算(1) 抗风柱选用焊接工字钢300X200X6X10,自

43、重gl=44. 6kg/m(2) 墙梁及其支撑构件重量取g2=7kg/m(3) 风荷载：按CECS102：2002中的围护结构计算。3k= P . P M s=1. 0(+1. 0), Oo=l. 05X0. 45=0. 473KN/mJqx= 1.2X(0. 07X6X3+44. 6X6. 274X10 2) =4. 87KNqy=l. 4X1. 0X1. 0X0. 473X6=3. 97KN/m墙梁自重对抗风柱的偏心力矩为1.2X0. 07X6X3X0. 23=0. 35KN -m3. 力计算N=4. 87K7, M=1/8 X 3. 97 X 6. 2742+0. 35=19. 88KN m4. 验算构件的局部稳定性 翼缘宽厚比 b/t=96/10=9. 6 13235/32.21,N / mnr -30.49仪 + 坐=4.87x&+19.80； A VVv 56800 一634xlO= 1.947因 L6ao2.0,lo=6274nun, X x= lo/ ix=48. 5 -= = 46.7，满足要求。V fy