连续梁悬臂浇筑挂篮验算书迈达斯建模

1、鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥连续梁( 70+120+70) m悬臂施工挂篮验算书施工单位：中城交建鹤辉高速公路项目部计算：江光军2015 年 5 月整理上传目录1. 计算依据 12. 主要技术参数 1.3. 挂篮设计 24. 挂篮荷载 65. 挂篮建模 1.2.6. 梁单元强度及刚度（挠度）验算 1.46.1 强度验算 1.4.6.2 刚度（挠度）验算 1.8.7. 三角桁架验算 2.0.7.1 强度及稳定性验算 2.0.7.2 刚度（变形）验算 2.2.7.3 连接螺栓、孔验算 2.3.8. 吊杆及其它结构验算 2.6.8.1 吊杆强度（拉力）验算 2.68.2 挂篮空载前移相关结构验算

2、2.79. 抗倾覆安全系数验算 2.9.9.1 挂篮满载工作时抗倾覆安全系数 2.99.2 挂篮行走时抗倾覆安全系数 2.9鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥挂篮验算70+120+70)m1. 计算依据1）鹤壁至辉县高速公路南水北调大桥设计图纸；2）对应的挂篮设计图纸；3）公路桥涵施工技术规范 JTG_TF50-2011；4）公路桥涵钢结构及木结构设计规范 （JTJ025-86 ）；5）建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008；6）电算软件：迈达斯 （Midas Civil） 。2. 主要技术参数根据相应的设计、施工等技术规范，各类计算参数选定如下： （1）人群及机具荷载取 2.5 KN/

3、m2。（ 2）钢筋砼比重取值为 26KN/m3；（3）混凝土考虑预压荷载系数取 1.2 ；（4）混凝土超灌系数取 1.05 ；（5）钢材弹性模量： 2.1 105MPa；（6）钢材容许应力 :拉应力 =1401.3=182Mpa（Q235）剪应力 =851.3=110Mpa（Q235）注:1.3 为临时性结构提高系数 , 见公路桥涵钢结构及木结构设计规范 （ JTJ025-86 ）表 1.2.10（ 7）焊接容许应力：同基本钢材。见公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86 ）第 1.2.8 条；（8）粗制螺栓容许拉应力 =110 Mpa剪应力 =80Mpa（ 9）构件容许挠度值： 1

4、/400 ；（ 11）模板容许挠度值： 1.5mm；（ 12）钢肋（钢楞）容许挠度值： 1/500 ；（13）挂篮允许最大变形： 20mm。（14）挂篮行走时自重附加系数取 1.2 ；（15）挂篮行走时风荷载取 800 Pa；（16）计算复核的荷载组合 砼重荷载系数 +挂篮自重 +施工荷载 （ 强度 ） 砼重超灌系数 +挂篮自重 （ 刚度） 挂篮自重自重附加系数 +风荷载（行走稳定 ）（ 17）电算单位：统一为 KN、m。3. 挂篮设计挂篮主要由五大部分组成 ,即: 承重系统、模板系统、锚固系统（后锚）、吊挂系统、 行走系统 。挂篮设计总体组装见图 1、图 2。主桁外滑梁杆吊前外杆模移篮横梁前

5、托梁后托梁 纵梁图1:挂篮总装图 （侧立面）移篮横梁前上横梁外模架外滑梁前托梁后托梁内滑梁 内模架图2:挂篮总装图 （正面）承重系统： 包括主桁架、前上横梁、底模平台、滑梁等，是挂篮的主要受力结构；模板系统： 模板由三部分组成，即 : 底模、外模、内顶模及内侧模。底模由底模平 台及前、后托梁支承，内、外侧模及顶模由滑梁支承，见图1、图 2。锚固系统 ：主桁架是一悬臂受力结构， 后端必须锚固在已浇混凝土顶板上以防倾覆。 锚固系统包括锚梁、锚杆、提升及卸载设备，见图 1、图 3。吊挂系统： 分前吊和后吊。前吊就是通过吊杆把底模平台的前托梁，内、外滑梁 前端与主桁架上的前上横梁连接起来，见图 1、图

6、 2；后吊就是通过吊杆把底模平台的 后托梁，内、外滑梁的后端与已浇梁段进行连接，见图 1、图 4。吊挂系统包括吊杆、 提升及卸载设备。37006490主桁架螺旋顶稿453245210021003245精扎螺纹钢筋1600 3后锚梁图 3: 挂篮锚固系统 （ 正面）900500370037002400 1300240064905009002%外模架后托梁1900 40140019001400 400内滑梁内模架6750图4: 挂篮后吊挂系统 （正面）行走系统 ：梁段浇筑张拉完成后，挂篮前移的装置。 行走系统包括移篮行走轨道、 移篮横梁、 后支座钩板、滑梁吊架、液压顶进设备等。 挂篮移动前， 需将

7、后锚杆和后吊杆拆除。 主桁后锚改为利用竖向预应力钢筋与轨道 锚紧，后支座钩板钩住轨道不使倾覆（支座与桁架牢固地焊成整体） ；底模后吊由挂篮 中部移篮横梁两端悬吊的钢丝绳及手动葫芦承担； 内、外滑梁的后吊由吊架承担。 挂篮 行走由前端液压顶进设备完成， 液压顶镐前端顶住前支座， 后端利用移篮轨道支撑， 支 座与轨道之间采用滑动摩擦前移。见图 2、图 5、图 6。后锚梁后支座钩板利用梁体精轧螺纹钢扣紧轨道移篮横梁吊架移后托梁5t 手动葫芦顶镐横梁螺旋顶镐顶进设备移篮轨道外滑梁前吊杆前上横梁前托梁图5: 挂篮行走系统 （侧立面）主桁架后支座钩板移篮轨道 利用梁体精轧螺 纹钢扣紧轨道图6: 后支座结构

8、图三角桁架专门为 3 号墩悬灌节段通过 220KV高压输电线路设计 , 其它地段挂篮桁架 利用既有菱形桁架。由于挂篮上方有 220KV 高压输电线路通过，要求桥面以上结构物总高度不超过 4.5m，扣除行走轨道及支座高度，三角桁架设计总高度为3.925m。三角桁架由大梁、立柱、斜杆三种构件组成：大梁采用 245b 工字钢，立柱采用 236b 槽钢，斜杆采用 232b 槽钢，杆件与杆件之间通过节点板以螺栓连接，螺栓直径 27mm。前上横梁、 后锚梁，前托梁（前下横梁） 、后托梁（后下横梁）均采用 40a 双拼工字钢。内滑梁 采用双拼 25a 槽钢、外滑梁采用双拼 20a 槽钢。底模纵向分配梁采用

9、32a 单工字 钢，横肋采用 8 槽钢。移篮横梁采用 220a 槽钢，斜撑为 214a 槽钢，横联为单根 14a槽钢。钢材材质及规格：型钢均为 Q235钢，吊杆采用 32mm（PSB785）精轧螺纹钢筋， 连接螺栓采用 5.6 级普通螺栓。4. 挂篮荷载4.1 验算节段确定梁顶宽 12.75m，梁底宽 6.75m，腹板厚 1.1m0.6m，梁节段长度分为 3m、3.5m、 4m三种。3m节段混凝土最大体积在悬灌起始节段 1 号梁段，总方量 70.4m3，3.5m节段 混凝土最大体积在 5号梁段，总方量 64.6m3。4m节段混凝土最大体积在 9 号梁段，总 方量 55.9 m 3。对挂篮的前托

10、梁、 后托梁、滑梁、三角桁架等各部位应按最不利荷载组合进行验算。 悬浇节段混凝土荷载由前、后吊点承担，后吊点支承在已浇筑的混凝土梁段上，前 吊点支承在主桁架前上横梁上，由前上横梁传递至主桁架前支点。作用在挂篮前、后吊点的荷载不仅与节段混凝土总重量有关，还与节段长度有关。 因为节段长度不同， 前、后吊点的重力分配系数也不同。 因此应对不同节段长度混凝土 圬工量最大者分别计算其作用在前、 后吊点的重量，择其最大值作为挂篮构件设计依据。主桁前、后吊点跨度长 5m，后吊点距已浇筑混凝土梁端为 0.5m。当节段长 3m时， 前端 1.5m为空载; 当节段长 3.5m时，前端 1m为空载; 当节段长 4m

11、时，前端 0.5m为空 载。设荷载重为 1 个单位，不同长度节段前、后吊点受力分配系数如下图所示：Ya Yb上图中： L 梁段长度， 由上图知：Ya后吊点受力分配系数， Yb 前吊点受力分配系数。Yb= 0.5 L/ 2 Ya=1- Yb5不同长度梁段前、后吊点重力分配梁段 编号梁段长 （ m）混凝土 重（KN）后吊点分配 系数后吊点重 （KN）前吊点分配 系数前吊点重 （KN）231758.80.61055.30.4703.553.51678.40.55923.10.45755.3941454.40.5727.20.5727.2注:1 号梁段在支架上浇筑，所以 3m节段取 2 号梁段验算。以

12、上计算表明， 控制挂篮后吊点设计的是 3m梁段的 2 号节段， 包括后托梁、底模 纵向分配梁、横向分配梁、后吊杆。 控制挂篮前吊点设计的是 3.5m节段的 5 号梁段， 包括前托梁，前吊杆、前上横梁、后锚梁、主桁架等。关于滑梁，因为顶板、翼板是等载面， 所以节段最长顶板最宽的梁段滑梁受力最大， 验算应取节段最长，腹板最薄（顶板最宽）的梁段。4.2 荷载计算4.2.1 挂篮荷载传递路径 挂篮荷载传递路径见下图：从以上荷载传递路径可以看出，挂篮荷载由三部分组成，即内滑梁荷载，外滑梁荷 载，底模系荷载。内滑梁承担顶板荷载，外滑梁承担翼板荷载， 底模系承担腹板及底板 荷载。4.2.2 荷载计算挂篮验算

13、采用迈达斯 （Midas civil） 建模。凡构成建模单元的材料，由软件自动加 载，所以材料自重无需计算。荷载按三部分计算，即内滑梁、外滑梁、底模系。关于滑梁荷载， 简单的处理方法可按均布线荷载直接作用在滑梁上。 因单根滑梁是 简支结构 ,这样计算出来的内力弯距图是抛物线，跨中弯距偏大，虽然偏安全，但材料 浪费较大。 而且单侧两根外滑梁不是对称结构， 荷载分配是人为的。 实际上滑梁受力较 为复杂，荷载是通过模板的纵向分配槽钢 （肋）传递到钢架上， 再由钢架传递到滑梁上， 钢架对分配槽钢（肋）的多支点支承，使分配槽钢（肋）构成多跨连续梁结构，而支承 钢架的滑梁， 又是一个弹性变形体， 内力分布

14、很复杂。 所以准确验算应按实际结构整体 建模。为避免人为分配荷载，建模验算采用压力荷载（板荷载）直接对钢模板加载。先计 算出模板平面各变化点的单位面积荷载集度， 建模第一步按荷载平面控制点分布位置建 立整块钢模板， 将压力荷载分配给各板单元， 第二步按板与钢肋的连接需要对板单元进 行分割（板单元荷载被软件自动分割） 。因连接分割需要，板单元应为矩形单元。当同 一节段腹板平面为梯形时，可按平均宽度将腹板及底板简化为矩形单元。验算强度混凝土考虑 1.2 荷载系数， 施工荷载 2.5KN/m2；验算刚度仅考虑混凝土超灌 1.05 系数4.2.2.1 内滑梁荷载 内滑梁承担顶板荷载。 顶板荷载作用在顶

15、模及纵向分配槽钢（钢肋）上，通过纵向分配槽钢传递到内模钢 架，由内模钢架传递到内滑梁。分配槽钢采用 8#槽钢，间距 0.3m。按板单元加载，只 需计算出顶板平面各变化点的单位面积荷载集度。顶板平面各控制点按强度组合荷载见下表。顶板强度组合荷载表 （肋板厚 0.7m、顶板厚 0.3m）荷载名称重量（ KN）均布荷载2（KN/m2）1肋板0.7 26 1.2+2.524.32顶板0.3 26 1.2+2.511.9注：顶板宽度随腹板减薄而加宽，不同节段顶板需分别建模。顶板各控制点荷载如下图所示：11.9 11.911.9 11.924.3 24.324.3 24.324.31.5 11.9 1.5

16、 24.3.3. .7顶板荷载示意图荷载名称重量（ KN）均布荷载2（KN/m2）1肋板0.7 26 1.0519.12顶板0.3 26 1.058.2肋板厚 0.7m、顶板厚 0.3m）顶板刚度组合荷载表4.2.2.2 外滑梁荷载 外滑梁承担翼板荷载。 荷载传递模式同内滑梁，不再赘述。 顶板平面各控制点按强度组合荷载见下表。翼板强度组合荷载表 （翼缘厚 0.2m 、变坡点厚 0.35m、根端厚 0.7m ）荷载名称重量（ KN）均布荷载（KN/m2）1翼缘0.2 26 1.2+2.58.72变坡点0.35 26 1.2+2.513.43根端0.7 26 1.2+2.524.3翼板各控制点荷载

17、如下图所示：8.78.7.5.113.413.4.5.124.324.38.713.453.3翼板荷载示意图24.3翼板刚度组合荷载表 （翼缘厚 0.2m 、变坡点厚 0.35m、根端厚 0.7m ）荷载名称重量（ KN）均布荷载2（KN/m2）1翼缘0.2 26 1.055.52变坡点0.35 26 1.059.63根端0.7 26 1.0519.14.2.2.3 底模系荷载底板荷载作用在底模及横向分配梁上，横向分配梁采用 8#槽钢，间距 0.25m，支承 在纵向分配梁上。底板平面各控制点按强度组合荷载见下表。2号梁段强度组合荷载表腹板厚 1.1m、高 6.74 6.36m, 底板厚 0.8

18、8 0.82m）荷载名称重量（ KN）均布荷载2（KN/m2）底板后端0.88 26 1.2+2.530前端0.82 26 1.2+2.528.1腹板后端6.74 26 1.2+2.5212.8前端6.36 26 1.2+2.5200.9肋板后端1.18 26 1.2+2.539.3前端1.12 26 1.2+2.537.45号梁段平面上的强度组合荷载见下表。5号梁段强度组合荷载表腹板厚 0.975m、高 5.64 5.26m,底板厚 0.71 0.65m)荷载名称重量（ KN/m2）均布荷载2（KN/m2）底板后端0.71 26 1.2+2.524.7前端0.65 26 1.2+2.522.

19、8腹板后端5.64 26 1.2+2.5176前端5.26 26 1.2+2.5164.1肋板后端1.01 26 1.2+2.531.5前端0.95 26 1.2+2.529.6以 2号梁段为例，底模板上各控制点荷载如下图所示 （强度条件 ）：底模加载示意图验算刚度仅考虑混凝土 1.05 超灌系数，底板平面各控制点按刚度组合荷载见下表。2号梁段刚度组合荷载表腹板厚 1.1m、高 6.74 6.36m, 底板厚 0.88 0.82m）荷载名称重量（ KN）均布荷载（ KN/m2）底板后端0.88 26 1.0524前端0.82 26 1.0522.4腹板后端6.74 26 1.05184前端6.

20、36 26 1.05173.6肋板后端1.18 26 1.0532.2前端1.12 26 1.0530.65号梁段刚度组合荷载表腹板厚 0.975m、高 5.64 5.26m,底板厚 0.71 0.65m)荷载名称重量（ KN）均布荷载（ KN/m2）底板后端0.71 26 1.0519.4前端0.65 26 1.0517.7腹板后端5.64 26 1.05154前端5.26 26 1.05143.6肋板后端1.01 26 1.0527.6前端0.95 26 1.0525.9前面提到，滑梁验算应取节段最长，腹板最薄（顶板最宽）的梁段。因滑梁反力是 直接作用在前上横梁上， 底模系荷载对它影响不大

21、， 为简化计算， 验算滑梁可不单独加 载 4m节段的底模系荷载，可利用 5 号梁段底模系荷载，并将内顶模加宽到 5.55m（腹 板厚 0.6m），顶板和翼板荷载延长到 4.0m。5. 挂篮建模挂篮是一个弹性空间受力结构，各部位变形受力相互影响，为提高计算精度，减少计算误差，采用 Midas Civil 有限元软件建立空间模型进行验算。5.1 建模主要部位控制点坐标挂篮建模纵向、竖向以三角桁架下弦杆中心与后支座中心的交点为 x=0,z=0 ，横向以后支座中心与梁中心线交点为 y=0，其主要控制节点坐标计算见下表：各截面主要控制节点的坐标表坐标点位置主控点坐标坐标计算式（ m）XYZ后锚梁中点00

22、0.7250.225+0.3+0.2前上横梁中点1000.725同上混凝土梁顶-0.775Z=-0.225-0.3-0.25前托梁中点100-7.895Z=-0.775-6.5-0.62后托梁中点50-8.275Z=-7.895-0.38外滑梁坐标5.1 、4.2-2.56内滑梁坐标 1.3-1.87后托梁底板顶面 （2 号梁段）-6.925Z=-0.775-7.1+0.955.2 建模根据挂篮结构设计尺寸和使用材料截面， 加入梁段荷载， 经反复调整吊杆位置及数 量，挂篮的 Midas civil 空间建模如下图所示。根据各工况验算需要，取不同荷载组合对挂篮分别进行加载。6. 梁单元强度及刚度

23、（挠度）验算6.1 强度验算后托梁最大应力图 （2 号梁段 ）底模纵梁最大应力图 （2 号梁段 ）底模横梁最大应力图 （2 号梁段 ）前托梁最大应力图 （5 号梁段 ）前上横梁最大应力图 （5 号梁段 ）后锚梁最大应力图 （5 号梁段 ）内滑梁最大应力图（ 4m节段）外滑梁最大应力图（ 4m节段）梁单元最大组合应力（轴力加弯矩）表梁单元后托梁底模纵梁底模横梁前托梁前上横梁后锚梁内滑梁外滑梁应力（ MPa）70163616211798102-110最大组合应力（轴力加弯矩）发生在底模外侧纵向分配梁上 max=163Mpa =182Mpa，满足要求。剪应力不受控制，不做验算6.2 刚度（挠度）验算

24、 验算刚度不考虑临时荷载，按前面计算的刚度荷载组合对建模加载，其各部位变形（挠 度）验算如下：后托梁位移图 （2 号梁段 ）最外吊杆位移 6mm，跨中位移为 0，两点相对位移 0-6=-6mm，两外侧吊杆距离 7400mm， 则跨中最大挠度为 6mm l =7400 =18.5mm，符合要求。400 400边纵梁位移图（ 2 号梁段）l 5000位移计算 （跨中相对两支点 ） ： （22-4）- （ 18-4 ） /2=11mm 底模横梁（肋）位移图（ 2号梁段） 底模横梁在横向上的位移是随纵梁在纵向的位移变化而变化的， 且每根横梁的位移 都不同，取其中一根横梁位移察看，如上图所示，梁端位移

25、21mm，中间位移 17mm，相 对位移 4mm l =6750 =17mm，符合要求。 400 = 400 =12.5mm，符 合要求。前托梁位移图（ 5 号梁段）跨中相对外侧吊杆位移 24-20=4mm l =7400 =18.5mm，符合要求。400 400前上横梁位移图（ 5 号梁段）跨中相对外侧吊杆位移 22-9=13mm l = 10200=25.5mm，符合要求。400 400后锚梁位移图（ 5 号梁段）后锚梁在梁端处位移值仅 +1mm，在主桁架最大受力点处位移仅 -2mm，变形很小，符 合要求。内滑梁位移图位移计算 （跨中相对两支点 ） ：（19-1）- （22-1）/2=7.

26、5mm l =500 =12.5mm，符 400 400合要求。外滑梁位移图（外侧）位移计算： （17-1）- （14-1 ）/2=9.5mm l =500 =12.5mm，符合要求。400 400外滑梁位移图（内侧）位移计算 （跨中相对两支点 ） ： （16-1）- （17-1）/2=7mm 三角桁架应力图由以上应力图知，受拉杆件最大应力 89.8Mpa =182Mpa，满足要求 =500 =12.5mm，符合 400 400要求。7. 三角桁架验算7.1 强度及稳定性验算主桁架为桁梁混合结构，应力图如下：4.174.17-1.90893.327381.90894.174.17-3.3273

27、86.517478.81747-1.90891.90898.817476.51747-7.317470.21747-7.520.217477.31747-7.57.52压杆稳定验算立柱为轴心受压杆件，材料为 236b 槽钢，截面参数2A0=68.1 2=136.2cm2 r=13.6cma. 截面 X轴稳定验算 根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范 （JTJ025-86）第 1.2.20 条之规定 ,由双 肢组成的组合杆件在垂直于缀板平面内弯曲时 ,长细比等于自由长度 l 0与相应的回转 半径 r 之比, 即=l0式中： l 0=370cm， r=13.6cm，代入上式=l0 =370=27.2

28、r 13.6由表 1.2.16-2 查得，弯曲系数 =0.9 压=83.7Mpa =0.9 182=164MPa 满足要求b. 截面 Y 轴稳定验算由双肢组成的组合杆件在缀板平面内弯曲时 , 其换算长细比 按下式计算：式中： y由两个肢组成的组合杆件在缀板平面内 （即对 y 轴）的长细比；1单肢对 11 轴（形心轴）的长细比，自由长度为相邻缀板间的净距。1yy=ly = 90ry 15.7=5.7=15.7r y= IY = 33716r = AY = 136.2l y 901= y =33.3r1 2.7式中：I y组合截面惯性距， I y=2*497+68.1*15.5 2*2=33716

29、cm4；Ay组合截面面积， Ay=2*68.1=136.2cm 2；l y 立杆缀板间净距，取 90cm；r 1由型钢表查得， 36b 对 11 轴的回转半径为 2.7cm。则： = 15.72 33.32 =33.8由表 1.2.16-2 查得，弯曲系数 =0.9 ，与 X轴弯曲系数相同，满足要求7.2 刚度 （变形）验算根据公路桥涵施工技术规范的要求，挂篮允许最大变形（包括吊带变形的总和 ） ：20mm。100.三角桁架变形（位移）图0.0.0.0.0.910.320.420.320.910.前吊杆变形（位移）图验算刚度（变形）不考虑临时荷载， 以5号梁段刚度荷载组合进行验算。 主桁架最大

30、 变形在前上横梁支点处为 13mm，吊杆最大变形值 （19-11）=8mm，两者相加挂篮最大变形 量为 21mm，基本满足要求。7.3 连接螺栓、孔验算以 5 号梁段强度荷载组合进行验算，主桁架轴力图如下：0.0.04.8734.873-1.341.340.0.04.8734.873-1.344.8735.873-3.92111.340.00.05.8734.873-0.0.0三角桁架轴力图7.3.1 连接螺栓抗剪验算连接螺栓采用普通粗制螺栓，直径 27mm，则抗剪面积为：22A=1.352=5.72cm2立柱直接支承在纵向大梁上，故不考虑连接螺栓抗剪，只对斜杆连接螺栓进行抗剪验算。斜杆每个节

31、点共有连接螺栓 24 个：3则： max Nmax943.1 10 2 =69Mpa =80Mpa，符合要求。A 24 5.72 1027.3.2 螺栓孔壁承压验算斜杆为双拼 32b 槽钢，腹板厚 10mm，槽钢内侧栓孔采用 20mm厚钢板加强，考虑到槽钢腹板与加强钢板可能不在同一受力面，只计算加强钢板承压。则孔壁承压面积为：2A=2.7224=129.6cm23则：=NAmax 192493.61 11002 =73Mpa=182Mpa，满足要求7.3.3 加强钢板焊缝验算（1）斜杆加强钢板焊缝验算斜杆加强钢板四周围焊，焊缝长 =（40+26） 2=132cm，两块钢板焊缝共长 264cm，

32、 焊缝厚按 6mm计算，则焊缝面积为：2A=2640.6=158.4cm2全部焊缝按承受剪力考虑，则：NmaxA943.1 1032158.4 102=60Mpa =85Mpa，满足要求。（2）立柱顶部节点板焊缝验算立杆顶部节点板高 63cm，竖向焊缝长 60cm，横向焊缝长 36cm，四周围焊，两块钢 板共 8条焊缝，共同承受立柱所受压力， 8 条焊缝面积为：2A=（60+36）40.6=230.4cm2全部焊缝按承受剪力考虑，则：N maxA31129.3 1032230.4 10 2=49Mpa =85Mpa，满足要求。（3）纵向大梁节点板焊缝验算中间立杆直接作用在纵向大梁上，只对两端节

33、点板焊缝进行验算。其焊缝受力如下 图所示：P0.6160.0620.366NyNx图中所示的连接焊缝承受偏心斜拉力 N及压力 P 的作用，计算时，可将作用力 N分 解成 Nx和 Ny两个分力。角焊缝同时承受压力 P，拉力 Ny,剪力 Nx 以及由 P 和 Ny 的偏 心产生的弯距 M。由 Y=0，知 P=Ny，所以该处焊缝竖向拉力与压力相互抵消 , 只承受水平方向的剪 力 Nx以及由 P和 Ny 的偏心产生的弯距 M。Nx=378.4KN（见 7.3 三角桁架轴力图 ）P=（155.1+211.2+203 ）/2=284.7KN（见 8.1 后锚杆拉力图 ）大梁下端斜杆节点板焊缝与节点板等长，

34、取 1120mm，每块钢板 2 条焊缝，焊缝高按 6mm计算，则焊缝面积为：2A=122062=14640mm28. 吊杆及其它结构验算8.1 吊杆强度（拉力）验算吊杆采用 32mm（PSB785）精轧螺纹钢筋，其抗拉强度标准值 f pk=785Mpa，整体安 全系数取 2。则每根 32mm钢筋的控制拉力为：2P=785 1621000/2 316KN吊杆拉力按强度荷载组合验算， 后吊杆以 2 号梁段验算，前吊杆和后锚杆以 5号梁 段验算，各组吊杆拉力图如下：1.49.88.18.19.81.40.690.697.941.657.941.65后吊杆拉力图（ 2 号梁段）6.25.46.111.

35、941.866.51.81.946.115.466.2前吊杆拉力图（ 5 号梁段）1.552.110.300.30.1后锚杆拉力图（ 5 号梁段）所有吊杆拉力均小于 316KN，符合要求 。8.2 挂篮空载前移相关结构验算当节段混凝土预应力张拉工艺完成后，挂篮需要往前移动，进行下一节段混凝土 的施工。挂篮移动前， 底模后吊杆需要拆去。 底模后荷载通过梁端的钢丝绳传至依附在 主桁架上的移篮横联。 移篮横联由移篮横梁、斜杆及主桁横联组成。 移篮横梁采用 225a 槽钢，斜杆采用 214a 槽钢，主桁横联采用单根 14a槽钢。由于后托梁吊杆全部拆除，只有两端两个吊点连接顶部移篮横梁，此时后托梁因 跨

36、度大（ L=12m）会产生较大变形 （挠度）。因此，需要对移篮横联进行强度验算 , 对后托梁进行变形 （ 挠度） 验算。 挂篮空载前移时的建模如下图所示 , 荷载主要为结构自重，底模托梁上的集中荷载 为人行道荷载。挂篮前移建模8.2.1 移篮横联强度 （ 应力）验算移篮横联应力图最大应力 （压）发生在移篮横梁的斜撑上，仅 19.1Mpa =182Mpa很多，无需做 稳定验算，可知能满足要求。8.2.2 后托梁挠度（变形）验算2300.310.0710.020.020.710.0610.0510.0510.0120.120.510.0510.0610.0710.0710.0810.0910.0020.0020.0后托梁移篮位移图最大位移在跨中处为 21mm，最小位移在吊杆（梁端）处为 2mm，相对位移值为（21-2 ） =19mm2 满足要求。s 2039.2 挂篮行走时抗倾覆安全系数9.2.1 行走系统工