桥梁支座和伸缩装置试验检测246

1、情境一情境一 板式橡胶支座检测板式橡胶支座检测 (JT(JTT4-2004)T4-2004) 1分类 (1)按支座形状划分 矩形板式橡胶支座； 圆形板式橡胶支座。 (2)按橡胶种类划分 氯丁橡胶(CR)支座(适用的温度-2560)； 天然橡胶(NR)支座(适用的温度-3560)； (3)按结构形式划分 普通橡胶支座； 聚四氟乙烯滑板式橡胶支座(简称四氟滑板支座)。 【基本常识】 2型号 支座型号表示方法示例： 例1公路桥梁矩形普通氯丁胶支座，短边尺寸为 300mm、长边尺寸为400mm、厚度为47mm的支 座，表示为：GJZ30040047(CR)。 例2公路桥梁圆形四氟滑板天然胶支座，直径为

2、 300mm、厚度为54mm的支座，表示为：GYZF4 30054(NR)。 3结构形式 板式橡胶支座(见图4.2.1-1和图4.2.1-2)通常由若干层 橡胶片与薄钢板为刚性加劲物组合而成，各层橡胶 与上下钢板经加压硫化牢固的粘接成为一体。支座 在竖向荷载作用下，具有足够的刚度，主要是由于 嵌入橡胶片之间的钢板限制橡胶的侧向膨胀。在水 平力作用下，支座的水平位移量取决于橡胶片的净 厚度。在运营期间为防止嵌入钢板的锈蚀，支座的 上下面及四边都有橡胶保护层。 图图4.2.1-1矩形四氟滑板橡胶支座矩形四氟滑板橡胶支座 4成品支座力学性能、外观质量和解剖检验要求 交通部行业标准公路桥梁板式橡胶支座

3、(JTT 4-2004)中规定了桥梁板式橡胶支座成品力学性能 及有关质量指标应符合表4.2.1-1表4.2.1-5中的要 求，支座抗压弹性模量E和支座形状系数S应按下列 公式计算： 2 4 . 5 GSE oboa oboa llt ll S 1 2 1 0 4t d S 矩形支座 圆形支座 式中：E-支座抗压弹性模量(MPa)； G-支座抗剪弹性模量(MPa)； S-支座形状系数； l0a-矩形支座加劲钢板短边尺寸(mm)； l0b-矩形支座加劲钢板长边尺寸(mm)； t1-支座中间单层橡胶片厚度(mm)； d0-圆形支座加劲钢板直径(mm)。 图图4.2.1-2圆形四氟滑板橡胶支座圆形四氟

4、滑板橡胶支座 成品支座力学性能指标成品支座力学性能指标表表4.2.1-1 项目项目指标指标 极限抗压强度Ra(MPa)70 实测抗压弹性模量E1(MPa)EE20 实测抗剪弹性模量G1(Mpa)GG15 实测老化后抗剪弹性模量G2(MPa)G+G15 实测转角正切值tan 混凝土桥1300 钢桥1500 实测四氟板与不锈钢板表面摩擦系数f(加硅脂时)0.03 成品支座平面尺寸偏差范围成品支座平面尺寸偏差范围 （mm）表表4.2.1-2 b l b l 矩形支座矩形支座圆形支座圆形支座 长边范围( ) 偏差直径范围(d)偏差 300+2，0d300+2，0 500+4，0300500+5，0d5

5、00+5，0 b l b l b l b l 成品支座厚度偏差范围成品支座厚度偏差范围 （mm）表表4.2.1-3 矩形支座圆形支座 厚度范围(t)偏差厚度范围(t)偏差 t49+10t49+1，0 49t100+2，049t100+2，0 100t150+3，0100150+4, 0t150+4，0 成品支座解剖检验要求成品支座解剖检验要求表表4.2.1-4 1 t 1 t 1 t 名称 解剖检验标准 锯开后胶层厚度 胶层厚度应均匀 为5mm或8mm时，其偏差为 0 .4mm； 为11mm 时，其偏差不得大于0.7mm； 为15mm时，其偏差不得大于1.0mm 钢板与橡胶粘结 钢板与橡胶粘结

6、应牢固，且无离层现象，其平面尺寸偏 差为1mm；上下保护层偏差为(+0.5,0)mm 剥离胶层(应按 HG/T 2198规定 制成试样) 剥离胶层后，测定的橡胶性能，其拉伸强度的下降大应 大于15，扯断伸长率的下降不应大于20 外观质量要求外观质量要求表表4.2.1-5 名称成品质量标准 气泡、杂质 气泡、杂质总面积不得超过支座平面面积的0.1，且每一 处气泡、杂质面积不能大于50mm2，最大深度不超过 2mm 凹凸不平 当支座平面面积小于0.15m2时，不多于两处；大于0.15m2 时，不多于四处，且每处凹凸高度不超过05mm，面 积不超过6mm2 四侧面裂纹、钢板外露不允许 掉块、崩裂、机

7、械损伤不允许 钢板与橡佼粘结处开裂或剥离不允许 支座表面平整度 1.橡胶支座：表面不平整度不大于平面最大长度的0.4； 2.四氟滑板支座；表面不平整度不大于四氟滑板平面最大 长度的 0.2 四氟滑板表面划痕、碰伤、敲 击 不允许 四氟滑板与橡胶支座粘贴错位不得超过橡胶支座矩边或直径尺寸的0.5 方案一方案一 支座外形尺寸、外观质量和解剖检测支座外形尺寸、外观质量和解剖检测 支座外形尺寸应用钢直尺量测，厚度应用游标卡尺或 量规量测。对矩形支座，除应在四边上量测长短边尺 寸外，还应量测平面与侧面对角线尺寸，厚度应在四 边中点及对角线中心处量测；对圆形支座，其直径、 厚度应至少量测四次，测点应垂直交

8、叉，并量测圆心 处厚度。外形尺寸和厚度取其实测值的平均值，其尺 寸偏差应符合表4.2.1-2和表4.2.1-3的规定。 支座用钢锯锯开后应满足表4.2.1-4中的要求。 支座外观质量用目测方法或量具逐块进行检查。每块 支座不允许有表4.2.1-5规定的两项以上缺陷存在。 方案二方案二 支座力学性能检测方法支座力学性能检测方法 1试样、试验条件和试验设备要求 (1)试样 试样应随机抽取实样，每种规格试样数量为三对， 各种试验试样通用。凡与油及其他化学药品接触 过的支座不得用作试样。试样试验前应暴露在标 准温度235下，停放24h以使试样内外温度 一致。 (2)试验条件 试验室的标准温度为235，

9、且不能有腐蚀 性气体及影响检测的振动源。 (3)仪器设备 试验机宜具备下列功能：微机控制，能自动、平 稳连续加载、卸载，且无冲击和颤动现象，自动 持荷(试验机满负荷保持时间可不少于4h，且试验 荷载的示值变动不应大于0.5)，自动采集数据， 自动绘制应力应变图，自动储存试验原始记录 及曲线图和自动打印结果的功能。试验用承载板 应具有足够的刚度，其厚度应大于其平面最大尺 寸的12，且不能用分层垫板代替。平面尺寸必 须大于被测试试样的平面尺寸，在最大荷载下不 应发生挠曲。 进行剪切试验时，其剪切试验机构的水平油缸、 负荷传感器的轴线应和中间钢拉板的对称轴相重 合，确保被测试样水平轴向受力。 试验机

10、的级别为I级，示值相对误差最大允许值为 1.0，试验机正压力使用可在最大力值的0.4- 90范围内，水平力的使用可在最大力值的1 90范围内，其示值的准确度和相关的技术要求 应满足测试电容传声器(JJG l75-1998)的规定。 测量支座试样变形量的仪表量程应满足测量支座 试样变形量的需要，测量转角变形量的分度值为 0.001mm，测量竖向压缩变形量和水平位移变形 量的分度值为0.01mm。 2试验方法 1)抗压弹性模量试验 (1)抗压弹性模量应按下列步骤进行试验(见图 4.2.1.2-1) 将试样置于试验机的承载板上，上下承载与支 座接触面不得有油渍；对准中心，精度应小于1 的试件短边尺寸

11、或直径。缓缓加载至压应力为 1.0MPa稳压后，核对承载板四角对称安置的四只 位移传感器，确认无误后，开始预压。 预压。将压应力以0.030.04MPas速率连续 地增至平均压应力=10MPa，持荷2min，然后 以连续均匀的速度将压应力卸至1.0MPa，持荷 5min，记录初始值，绘制应力一应变图，预压三 次。 图图4.2.1.2-1 1上承载板；上承载板；2下承载板下承载板9位移传感器；位移传感器； 4-支座试样支座试样 正式加载。每一加载循环自1.0MPa开始，将压 应力以0.030.04MPas速率均匀加载至4MPa， 持荷2min后，采集支座变形值，然后以同样速率 每2MPa为一级逐

12、级加载，每级持荷2min后，采 集支座变形数据直至平均压应力为止，绘制的 应力一应变图应呈线性关系。然后以连续均匀的 速度卸载至压应力为1.0MPa。10min后进行下一 加载循环。加载过程应连续进行三次。 以承载板四角所测得的变化值的平均值，作为 各级荷载下试样的累计竖向压缩变形c，按试样 橡胶层的总厚度te求出在各级试验荷载作用下， 试样的累计压缩应变i=ei/te (2)试样实测抗压弹性模量应按下列公式计算： 式中:E1试样实测的抗压弹性模量计算值，精 确至1MPa； 44第4MPa级试验荷载下的压应力和累积 压缩应变值； 1010第10MPa级试验荷载下的压应力和累 积压缩应变值。 4

13、10 410 1 E (3)结果 每一块试样的抗压弹性模量月：为三次加载过程 所得的三个实测结果的算术平均值。但单项结果 和算术平均值之间的偏差不应大于算术平均值的3 ，否则应对该试样重新复核试验一次，如果仍 超过3，应由试验机生产厂专业人员对试验机进 行检修和检定，合格后再重新进行试验。 2)抗剪弹性模量试验 (1)抗剪弹性模量应按下列步骤进行试验(见图 4.2.1.2-2) 在试验机的承载板上，应使支座顺其短边方向 受剪，将试样及中间钢拉板按双剪组合配置好， 使试祥和中间钢拉板的对称轴和试验机承载板中 心轴处在同一垂下面上，精度应小于1的试件短 边尺寸。为防止出现打滑现象，应在上下承载板

14、和中间钢拉板上粘贴高摩擦板，以确保试验的准 确性。 将压应力以0.030.04MPa/s的速率连续地增 至平均压应力，绘制应力-时间图，并在整个抗 剪试验过程中保持不变。 调整试验机的剪机试验机构，使水平油缸、负 荷传感器的轴线和中间钢拉板的对称轴重合。 图图4.2.1.2-2剪切试验设备图剪切试验设备图 1上承载板；上承载板；2-支座试样；支座试样；3-中间钢拉板；中间钢拉板；4-下承载板；下承载板；5-防滑摩擦板防滑摩擦板 预加水平力。以0.010.03MPas的速率连续 施加水平剪应力至剪应力=1.0MPa，持荷5min， 然后以连续均匀的速度卸载至剪应力为0.1MPa， 持荷5min，

15、记录始值，绘制应力一应变图。预载 三次。 正式加载。每一加载循环=1.0MPa开始，每 级剪应力增加0.1MPa，持荷1min，采集支座变形 数据，至=1.0MPa为止，绘制的应力一应变图 应呈线性关系。然后以连续均匀的速度卸载至剪 应力为0.1MPa。10min后进行下一循环试验。加 载过程应连续进行三次。 将各级水平荷载作用下位移传感器所测得的试 样累计水平剪切变形s。按试样橡胶层的总厚度 te求出在各级试验荷载作用下，试样的累积剪切 应变i=s/te。 试样的实测抗剪弹性模量应按下列公式计算： 3 . 00 . 1 3 . 00 . 1 1 G 式中：G1试样的实测抗剪弹性模量计算值，

16、精确至1(MPa)； 0.1、0.1第1.0MPa级试验荷载下的剪应力 和累计剪切应变值(MPa)； 0.3、0.3第0.3MPa级试验荷载下的剪应力 和累计剪切应变值(MPa)。 (3)结果 每对检验支座所组成试样的综合抗剪弹性模量c1， 为该对试件三次加载所得到的三个结果的算术平 均值。但各单项结果与算术平均值之间的偏差应 不大于算术平均值的3，否则应对该试样重新复 核试验一次，如果仍超过3，应请试验机生产 厂专业人员对试验机进行检修和检定，合格后 再重新进行试验。 3)抗剪粘结性能试验 整体支座抗剪粘结性能试验方法与抗剪弹性模量 试验方法相同，将压应力以0.030.04MPas速 率连续

17、地增至平均压应力，绘制应力一时间图， 并在整个试验过程中保持不变。然后以0.002 0.003MPas的速率连续施加水平力，当剪应力 达到2MPa，持荷5min后，水平力以连续均匀的 速度连续卸载，在加、卸载过程中绘制应力-应变 图。试验中随时观察试件受力状态及变化情况， 水平力卸载后试样是否完好无损。 4)抗剪老化试验 将试样置于老化箱内，在702温度下经72h 后取出，将试样在标准温度235下，停放 48h，再在标准试验室温度下进行剪切试验，试 验与标准抗剪弹性模量试验方法步骤相同。老化 后抗剪弹性模量G2的计算方法与标准抗剪弹性模 量计算方法相同。 5)摩擦系数试验 (1)摩擦系数应按下

18、列步骤进行试验(见图4.2.1.2-3) 将四氟滑板支座与不锈钢板试样按规定摆放， 对准试验机承载板中心位置，精度应小于1的试 件短边尺寸。试验时应将四氟滑板试样的储油槽 内注满5201-2硅脂油。 将压应力以0.030.04MPas的速率连续地增 至平均压应力，绘制应力-时间图，并在整个摩 擦系数试验过程中保持不变。其预压时间为1h。 以0.0020.003MPas的速率连续地施加水 平力，直至不锈钢板与四氟滑板试样接触面间发 生滑动为止，记录此时的水平剪应力作为初始值。 试验过程应连续进行三次。 图图4.2.1.2-3摩擦系数试验设备图摩擦系数试验设备图 1试验机上承载板；试验机上承载板；

19、1四氟滑板支座试样；四氟滑板支座试样；3-中间钢拉板；中间钢拉板；4-试验机试验机 下承载板；下承载板；5不锈钢板试样；不锈钢板试样；6-防滑摩擦板防滑摩擦板 (2)摩擦系数应按下列公式计算： 式中：f四氟滑板与不锈钢板表面的摩擦系 数，精确至0.01； 接触面发生滑动时的平均剪应力(MPa)； 支座的平均压应力(MPa)； H支座承受的最大不平力(kN)； R支座最大承压力(kN)； Ao支座有效承压面积(mm2)。 f 0 A H 0 A R （3）结果 每对试样的摩擦系数为三次试验结果的算术平均值。 6)转角试验 (1)试验原理 施加压应力至平均压应力，则试样产生垂直压 缩变形；用千斤顶

20、对中间工字梁施加一个向上的 力P，工字梁产生转动，上下试样边缘产生压缩及 回弹两个相反变形。由转动产生的支座边缘的变 形必须小于由垂直荷载和强制转动共同影响下产 生的压缩变形(见图4.2.1.2-4和图4.2.1.2-5)。 图图4.2.1.2-4转角试验设备图转角试验设备图 (2)试验步骤 转角试验应按下列步骤进行： 将试样按图4.2.1.2-4规定摆放，对准中心位置， 精度应小1的试件短边尺寸。在距试样中心L处， 安装使梁产生转动用的千斤顶和测力计，并在承 载梁(或板)四角对称安置四只高精度位移传感器 (精度0.001mm)； 预压。将压应力以0.030.04MPas的速率连 续地增至平均

21、压应力，绘制应力-时间图，维持 5min，然后以连续均匀的速率卸载至压应力为 1.0MPa，如此反复三遍。检查传感器是否灵敏准 确； 加载。将压应力按照抗压弹性模量试验要求增 至，采集支座变形数据，绘制应力-应变图，并在 整个试验过程中维持不变。用千斤顶对中间工 字梁施加一个向上的力P，使其达到预期转角的正 切值(偏差不大于5)，停5min后，记录千斤顶力 P及传感器的数值。 (3)计算 L2 tan 4 3 2 1 实测转角的正切值应按下列公式计算： 12传感器N1、N2处 的变形平均值(mm)； 34传感器N3、N4处 的变形平均值(mm)； L转动力臂。 式中：tan试样实测转角的正切值

22、； 图图4.2.1.2-5转角计算图转角计算图 各种转角下，由于垂直承压力和转动共同影响 产生的压缩变形值应按下式计算： 式中：c支座最大承压力R时试样累积压缩 变形值(mm)； 1转动试验时，试样中心平均回弹变形值 (mm)； 2垂直承压力和转动共同影响下试样中心处 产生的压缩变形值(mm)。 12 c 2/ 4 3 2 11 各种转角下，试样边缘换算变形值应按下式计 算： 式中：实测转角产生的变形值(mm)； La矩形支座试样的短边尺寸(mm)， 圆形支座采用直径d(mm)。 2/tan a l 各种转角下，支座边缘最大、最小变形值应按 下列公式计算： 2max 2min 7)极限抗压强度

23、试验 极限抗压强度试验应按下列步骤进行： 将试样放置在试检机的承载板上，上下承载板 与支座接触面不得有油污，对准中心位置，精度 应小于1的试件短边尺寸； 以0.1MPas的速率连续地加载至试样极限抗压 强度尺。不小于70MPa为止，绘制应力-时间图， 并随时观察试样受力状态及变公情况，试样是否 完好无损。 3判定规则 (1)实测抗压弹性模量E1、抗剪弹性模量G1、试样 老化后的抗剪弹性模量G2和四氟滑板试样与不锈 钢板的摩擦系数应满足表4.2.1-1中的要求； (2)支座在不小于70MPa压应力时，橡胶层未被挤 坏，中间层钢板未断裂，四氟板与橡胶未发生剥 离，则试样的抗压强度满足要求； (3)

24、支座在两倍剪应力作用下，橡胶层未被剪坏， 中间层钢板未断裂错位，卸载后，支座变形恢复 正常，认为试样抗剪粘结性能满足要求； (4)试样的容许转角正切值，混凝土、钢筋混凝土 桥在1300，钢桥在1500时，试样边缘最小变 形值大于或等于零时，则试样容许转角满足要求； (5)三块(或三对)试样中，有两块(或两对)不能满 足要求时，则认为该批产品不合格。若有一块(或 一对)试样不能满足要求时,则应从该批产品中随机 再取双倍试样对不合格项目进行复验，若仍有一 项不合格，则判定该批产品不合格。 情境情境2 2 盆式橡胶支座检测盆式橡胶支座检测 (JT 391-1999)(JT 391-1999) 1分类

25、 (1)按使用性能分类 双向活动支座(多向活动支座)：具有竖向承载、 竖向转动和多向滑移性能，代号为SX。 单向活动支座：具有竖向承载、竖向转动和单 一方向滑移性能，代号为DX。 固定支座：具有竖向承载和竖向转动性能，代 号为GD。 【基本常识】 (2)按适用温度范围分类 常温型支座：适用于-25+60使用。 耐寒型支座：适用于-40+60使用，代号 为F。 2支座型号表示方法 例1：GPZl5SXF表示GPZ系列中设计承载力为 15MN的双向(多向)活动的耐寒型盆式支座。 例2：GPZ35DX表示GPZ系列中设计承载力为 35MN的单向活动常温型盆式支座。 例3：GIYZ50GD表示GPZ系

26、列中设计承载力为 50MN的固定的常温型盆式支座。 3结构形式及规格系列 交通部行业标准公路桥梁盆式橡胶支座(JT 391-1999)中规定了桥梁盆式橡胶支座标准系列规 格、成品支座力学性能指标及有关设计指标要求。 (1)结构形式及规格系列 u双向双向( (多向多向) )活动支座和单向活动支座活动支座和单向活动支座由上座板 (包括顶板和不锈钢滑板)、聚四氟乙烯滑板、中 间钢板、密封圈、橡胶板、底盆、地脚螺栓和防 尘罩等组成。单向活动支座沿活动方向还没有导 向挡块。 u固定支座固定支座由上座板、密封圈、橡胶板、底盆、 地脚螺栓和防尘罩等组成。减振型支座还应有消 能和阻尼件。 图图4.2.2-1双

27、向活动支座结构示意图双向活动支座结构示意图 图图4.2.2-2单向活动支座结构示意图单向活动支座结构示意图 图图4.2.2-3固定支座结构示意图固定支座结构示意图 (2)成品支座力学性能要求 竖向承载力 标准系列支座的竖向承载力(即支座反力，单位 MN)分31级，即0.8、1.0、1.25、1.5、2、2.5、 3.0、3.5、4.0、5.0、6.0、7.0、8.0、9.0、10.0、 12.5、15.0、17.5、20.0、22.5、25.0、27.5、 30.0、32.5、35.0、37.5、40.0、45.0、50.0、 55.0和60.0。 在竖向设计荷载作用下，支座压缩变形值不得大

28、于支座总高度的2，盆环上口径向变形不得大于 盆环外径的0.5，支座残余变形不得超过总变形 量的5。 水平承载力 标准系列中，固定支座在各方向和单向活动支座 非滑移方向的水平承载力均不得小于支座竖向承 载力的10。抗震型支座水平承载力不得小于支 座竖向承载力的20。 转角 支座转动角度不得小于0.02rad。 摩阻系数 加5201硅脂润滑后，常温型活动支座设计摩阻系 数最小取0.03。 加5201硅脂润滑后，耐寒型活动支座没计摩阻系 数最小取0.06。 荷载试验的检验荷载应是支座设计承载力的1.5倍， 并以10个相等的增量加载。在支座顶底板间均匀 安装4只百分表，测试支座竖向压缩变形；在盆环 上

29、口相互垂直的直径方向安装4只干分表，测试盆 环径向变形。 方案一方案一 荷载试验荷载试验 加载前应对试验支座预压3次，预压荷载为支座设 计承载力。试验时检验荷载以10个相等的增量加 载。加载前先给支座一个较小的初始压力，初始 压力的大小可视试验机精度具体确定，然后逐级 加载。 每级加载稳压后即可读数，并在支座设计荷载时 加测读数，直至加载到检验荷载后，卸载至初始 压力，测定残余变形，此时一个加载程序完毕。 一个支座需往复加载3次。 支座(或试件)摩阻系数测定采用双剪试验方法。 试验时支座(或试件)储脂坑内均应涂满硅脂。对 磨件不锈钢板选用0Crl9Ni13M03、 0Crl7Ni12M02或1

30、Crl8Ni9Ti牌号精轧不锈钢板， 表面粗糙度为1m。试验温度常温为211，低 温为-351。预压时间为1h，支座预压荷载 为设计承载力(试件按30MPa压应力计算)。 方案二方案二 支座支座( (或试件或试件) )摩阻系数测定摩阻系数测定 试验时先给支座(或试件)施加垂直设计承载力， 然后施加水平力并记录其大小。当支座(或试件) 一发生滑动，即停止水平力加载，由此计算初始 摩阻系数。重复上述加载至第五次，测出各次的 滑动摩阻系数。 一般情况下只做常温试验，当有低温要求时再进 行低温试验。试件数量为3组。 3试验数据整理 (1)支座压缩变形和盆环径向变形量分别取相应各 测点实测数据的算术平均

31、值。 (2)根据实测各级加载的变形量分别绘制荷载-竖向 压缩变形曲线和荷载-盆环径向变形曲线，两变形 曲线均应呈线性关系，卸载后支座复原不能低于 95。 (3)支座(或试件)滑动摩阻系数取第二次第五次 实测平均值。3组试件摩阻系数的平均值作为该批 聚四氟乙烯板的摩阻系数。实测支座摩阻系数应 小于等于0.01，试件摩阻系数应低于整体支座实 测值。 (4)试验结果判定 试验支座的竖向压缩变形值不得大于支座总高 度的2；盆环上口径向变形不得大于盆环外径的 0.5；支座残余变形不得超过总变形量的5； 满足以上条件的支座为合格，表明该试验支座可 以继续使用。 实测荷载-竖向压缩变形曲线或荷载-盆环径向变

32、 形曲线呈非线性关系，该支座为不合格。 支座卸载后，如残余变形超过总变形量的5， 应重复上述试验；若残余变形不消失或有增长趋 势，则认为该支座不合格。 支座在加载中出现损坏，则改支座为不合格。 实测支座摩阻系数大于0.01时，应检查材质后 重复进行试验；若重复试验后的摩阻系数仍大于 0.01，则认为该支座摩阻系数不合格。 支座外露表面应平整、美观、焊缝均匀。喷漆 表面应光滑，不得有漏漆、流痕、褶皱等现象。 (5)注意问题 试验样品原则上应选实体支座，如试验设备不 允许对大型支座进行试验，经协商可选用小型支 座代替。 测试支座摩阻系数可选用支座承载力不大于 2MN的双向活动支座或用聚四氟乙烯板试

33、件代替， 试件厚7mm，直径80100mm，试件工况与支 座相同。 在预压过程中注意四只百分表的读数增量，当 其相差较大时支座位置应预以调整，直到四只百 分表读数增量基本相同时为止。 测量支座(或试件)摩阻系数时要重复加载五次， 计算支座(或试件)滑动摩阻系数取第二次第五 次实测结果的平均值。 情境情境3 3 混凝土构件试验检测混凝土构件试验检测 及质量评定方法及质量评定方法 桥涵混凝土结构、钢筋混凝土结构或预应力混凝 土结构或构件的检验，依据交通部的有关标准， 主要包括内容有三个方面： 一是施工阶段的质量控制，包括原材料的试验检 测、混凝浇注前的检查等； 二是外观质量检测，主要是在构件成型达

34、到一定 强度后检测结构实物的尺寸和位置偏差，混凝土 表面平整度、蜂窝、麻面、露筋及裂缝等； 三是构件混凝土的强度等级，通常以立方体试件 的抗压强度来反映，当对某一方面的检验内容产 生怀疑时，如构件的强度离散大、强度不足、振 捣不密实或存在其他缺陷时，通常还需要采用无 破损的方法进行专项检验或荷载试验来判定。无 损检测的方法很多，目前工程中应用比较多的有 以下几种方法： 钻芯法、 回弹法、 超声法、 超声-回弹综合法和 拉拔法等。 方案一 钻芯法(CECS 03：88) 钻芯法检验混凝土强度是从混凝土结构物中钻取 芯样来测定混凝土的抗压强度，是一种直观准确 的方法。用钻芯法还可以检测混凝土的裂缝

35、、接 缝、分层、孔洞或离析等缺陷，具有直观、精度 高等特点，因而广泛应用于土木工程中混凝土结 构或构筑物的质量检测。 (一)适用情况 1对试块抗压强度的测试结果有怀疑时； 2因材料、施工或养护不良而发生混凝土质量问 题时； 3混凝土遭受冻害、火灾、化学侵蚀或其他损害 时； 4需检测经多年使用的建筑结构或构筑物中混凝 土强度时。 (二)钻取芯样 1钻前准备资料 (1)工程名称(或代号)及设计、施工、建设单位名 称； (2)结构或构件种类，外形尺寸及数量； (3)设计采用的混凝土强度等级； (4)成型日期，原构料(水泥品种，粗骨料粒径等) 和混凝土试块抗压强度试验报告； (5)结构或构件质量状况和

36、施工中存在问题的记录； (6)有关的结构设计图和施工图等。 2钻取芯样部位 (1)结构或构件受力较小的部位； (2)混凝土强度质量具有代表性的部位； (3)便于钻芯机安放与操作的部位； (4)避开主筋、预埋件和管线的位置，并尽量避开 其他钢筋； (5)用钻芯法和非破损法综合测定强度时，应与非 破损法取同一测区。 (三)芯样要求 1芯样数量 按单个构件检测时，每个构件的钻芯数量不应少 于3个，对于较小构件，钻芯数量可取2个；对构 件的局部区域进行检测时，应由要求检测的单位 提出钻芯位置及芯样数量。 2芯样直径 钻取的芯样直径一般不宜小于骨料最大粒径的3 倍，在任何情况下不得小于骨料最大粒径的2倍

37、。 3芯样高度 芯样抗压试件的高度和直径之比应在12的范围 内。 4芯样外观检查 每个芯样应详细描述有关裂缝、分层、麻面或离 析等情况，并估计集料的最大粒径、形状种类及 粗细集料的比例与级配，检查并记录存在气孔的 位置、尺寸与分布情况，必要时应进行拍照。 5芯样测量 (1)平均直径：用游标卡尺测量芯样中部，在相互 垂直的两个位置上，取其二次测量的算术平均值， 精确至0.5mm。 (2)芯样高度：用钢卷尺或钢板尺进行测量，精确 至0.5mm。 (3)垂直度：用游标量角器测量两个端面与母线的 夹角，精确至0.1。 (4)平整度：用钢板尺或角尺紧靠在芯样端面上， 一面转动钢板尺，一面用塞尺测量与芯样

38、端面之 间的缝隙(图4.2.3.1-1)。 图图4.2.3.1-1芯样尺寸测量示意图芯样尺寸测量示意图 a)测高度；测高度；b)测平整度；测平整度；c)测垂直度；测垂直度；d)测平均直径测平均直径 6芯样端面补平方法 当锯切后芯样端面的不平整度在100mm长度内超 过0.1mm，芯样端面与轴线的不垂直度超过2时， 宜采用在磨平机上磨平或在专用补平装置上补平 的方法进行端面加工。 (1)硫磺胶泥(或硫磺)补平 补平前先将芯样端面污物清除于净，然后将芯 样垂直地夹持在补平器的夹具中，并提升到一定 高度(图4.2.3.1-2)。 图图4.2.3.1-2硫磺胶泥补平示意图硫磺胶泥补平示意图 1-芯样；

39、芯样；2-夹具；夹具；3-硫磺液体；硫磺液体；4-底盘；底盘； 5-手轮；手轮；6-卤条；卤条；7-立柱立柱 在补平器底盘上涂上一层很薄的矿物油或其他 脱模剂，以防硫磺胶泥与底盘粘结。 将硫磺胶泥置放于容器中加热熔化。待硫磺胶 泥溶液由黄色变成棕色时(约150)，倒入补平器 底盘中。然后转动手轮使芯样下移并与底盘接触。 待硫磺胶泥凝固后，反向转动手轮，把芯样提起， 打开夹具取出芯样。然后，按上述步骤补平该芯 样的另一端面。 (2)用水泥砂浆(或水泥净浆)补平 补乎前先将芯样端面污物清除干净，然后将端 面用水湿润。 在平整度为每长100mm不超过0.05mm的钢板 上涂一薄层矿物油或其他脱模剂，

40、然后倒上适量 水泥砂浆摊成薄层，稍许用力将芯样压入水泥砂 浆之中，并应保持芯样与钢板垂直。待两小时后， 再补另一端面。仔细清除侧面多余水泥砂浆，在 室内静放一昼夜后送人养护室内养护。待补平材 料强度不低于芯样强度时，方能进行抗压试验(图 4.2.3.1-3 )。 图图4.2.3.1-3水泥砂浆补平示意图水泥砂浆补平示意图 1-芯样；芯样；2-套模；套模；3-支架；支架；4-水泥砂浆；水泥砂浆；5-钢板钢板 (四)抗压强度试验 1芯样试件宜在与被检测结构或构件混凝土湿度 基本一致的条件下进行抗压试验。如结构工作条 件比较干燥，芯样试件应以自然干燥状态进行试 验；如结构工作条件比较潮湿，芯样试件应

41、以潮 湿状态进行试验。 2按自然干燥状态进行试验时，芯样试件在受压 前应在室内自然干燥3d，按潮湿状态进行试验时， 芯样试件应在205的清水中浸泡4048h， 从水中取出后应立即进行抗压试验。 (五)芯样强度计算 芯样试件的混凝土强度换算值系指用钻芯法测得 的芯样强度，换算成相应于测试龄期的边长为 150mm的立方体试块的抗压强度值。芯样试件的 混凝土强度换算值，应按下列公式计算： 2 4 d F f c cu 式中：fcuc芯样试件混凝土强度换算值(MPa)， 精确至0.1MPa； F芯样试件抗压试验测得的最大压力(N)； d芯样试件的平均直径(mm)； 不同高径比的芯样试件混凝土强度换算系

42、 数，应按表4.2.3.1-1选用。 芯样试件混凝土强度换算系数芯样试件混凝土强度换算系数表表4.2.3.1-1 高径比h/d1.01.11.21.31.41.51.61.71.81.92.0 系数1.01.041.071.101.131.151.171.191.211.221.24 (六)注意问题 1对混凝土强度等级低于C10的结构，不宜采用 钻芯法检测。 2芯样试件内不应含有钢筋。如不能满足此项要 求，每个试件内最多只允许含有2根直径小于 10mm的钢筋，且钢筋应与芯样轴线基本垂直并 不得露出端面。 3将芯样取出并稍晾干后，应标上芯样的编号， 并应记录取芯构件名称、取芯位置、芯样长度及 外

43、观质量等，必要时应拍摄照片。如发现不符合 制作芯样试件的条件，应另行钻取。 4芯样在搬运之前应采用草袋废水泥袋等材料仔 细包装，以免碰坏。 5芯样有裂缝或有其他较大缺陷时不得用作抗压 强度试验。 6硫磺胶泥(或硫磺)补平法一般适用于自然干燥 状态下抗压试验的芯样试件补平，水泥砂浆(或水 泥净浆)补平法一般适用于潮湿状态下抗压试验的 芯样试件补平。 7补平层应与芯样结合牢固，以使受压时补平层 与芯样的结合面不提前破坏。 8经端面补平后的芯样高度小于095d(d为芯 样试件平均直径)，或大于205d时，不得用作抗 压强度试验。 方案二方案二 回弹法回弹法(JGJ(JGJT23-2001)T23-2

44、001) (一)回弹法的基本原理 回弹法是用弹簧驱动重锤，通过弹击杆弹击 混凝表面，并测出重锤被反弹回来的距离，以回 弹值(反弹距离与弹簧初始长度之比)作为与强度 相关的指标，来推定混凝土强度的一种方法。由 于测量在混凝土表面进行，所以应属于表面硬度 法的一种。 当重锤被拉到冲击前的起始状态时，若重锤的质 量等于1，则这时重锤所具有的势能e为： 2 2 1 kle 式中：k-拉力弹簧的刚度系数； l-拉力弹簧起始拉伸长度。 图图4.2.3.2-1 回弹法原理示意回弹法原理示意 混凝土受冲击后产生瞬时弹性变形，其恢复力使 重锤弹回，当重锤被弹回到。位置时所具有的势 能ex为： 2 2 1 kxe

45、x 式中：x重锤反弹位置或重锤弹回时弹簧 的拉伸长度。 所以重锤在弹击过程中，所消耗的能量e为： 2 22 2 1 l x lexlkeee x l x R 令 在回弹仪中，l为定值，所以R与x成正比，称为回 弹值。将R代入式(4.2.3.2-3)得： e e e e R x 1 (4.2.3.2-4) (4.2.3.2-3) 由式(4.2.3.2-4)可知，回弹值只等于重锤冲击混 凝土表面后剩余势能与原有势能之比的平方根。 简而言之，回弹值的大小，取决于与冲击能量有 关的回弹能量，而回弹能量主要取决于被测混凝 土的弹塑性性能。其能量的传递和变化概述如下： 设回弹仪的动能(标准能量)为e，则由

46、功能原理： 654321 AAAAAAAe i 式中：Al使混凝土产生塑性变形的功； A2使混凝土、弹击杆及弹击锤产生弹性变形 的功； A3弹击锤在冲击过程中和指针在移动过程中 因摩擦损耗的功； A4弹击锤在冲击过程中和指针在移动过程中 克服空气阻力的功； A5混凝土产生塑性变形时增加自由表面所损 耗的功； A6仪器在冲击时由于混凝土构件的颤动和弹 击杆与混凝土表面移动而损耗的功。 A3、A4、A5、A6一般很小，当混凝土构件具有 足够的刚度且在冲击过程中仪器始终紧贴混凝土 表面时，均可忽略不计。在一定的冲击能量作用 下，A2的弹性变形接近为常数。因此弹回距离主 要取决于混凝土的塑性变形。混凝

47、土的强度愈低， 则塑性变形愈大，消耗于产生塑性变形的功也愈 大，弹击锤所获得的回弹功能就愈小，回弹距离 相应也愈小，从而回弹值就愈小，反之亦然。据 此，可由实验方法建立“混凝土抗压强度一回弹 值”的相关曲线，通过回弹仪对混凝土表面弹击 后的回弹值来推算混凝土的强度值。 (二)回弹仪 1回弹仪的构造及工作原理 仪器工作时，随着对回弹仪施压，弹击杆(1)徐徐 向机壳内推进，弹击拉簧(2)被拉伸，使连接弹击 拉簧的弹击锤(4)获得恒定的冲击能量e，当仪器 水平状态工作时，其冲击能量e可由式(4.2.3.2-1) 计算，其能量大小为2.207J(标准规定弹击拉簧的 刚度785.0Nm，单击拉簧工作时拉

48、伸长度 0.075m)。 当挂钩(12)与调零螺钉(16)互相挤压时，使弹击锤 脱钩，于是弹击锤的冲击面与弹击杆的后端平面 相碰撞，此时弹击锤释放出来的能量借助弹击杆 传递给混凝土构件，混凝土弹性反应的能量又通 过弹击杆传递给弹击锤，使弹击锤获得回弹的能 量向后弹回，计算弹击锤回弹的距离x和弹击锤脱 钩前距弹击杆后端平面的距离l之比，即得回弹值 只，它由仪器外壳上的刻度尺(8)示出。 图图4-19 回弹仪的构造回弹仪的构造 1-弹击杆；弹击杆；2-弹击拉簧；弹击拉簧；3-拉簧座；拉簧座；4-弹击锤；弹击锤； 5-指针块；指针块；6-指针片；指针片；7-指针轴；指针轴；8-刻度尺；刻度尺；9-

49、导向法兰；导向法兰；10-中心导向杆；中心导向杆；11-缓冲压簧；缓冲压簧；12- 挂钩；挂钩；13-挂钩压簧；挂钩压簧；14-挂钩销子；挂钩销子；15-压簧；压簧； 16-调零螺钉；调零螺钉；17-紧固螺母；紧固螺母；18-尾盖；尾盖；19-盖帽；盖帽； 20-卡环；卡环；21-密封毡帽；密封毡帽；22-按钮；按钮；23-外壳外壳 2对中型回弹仪的技术要求 (1)水平弹击时，弹击锤脱钩的瞬间，回弹仪的标 准能量应为2.207J； (2)弹击锤与弹击杆碰撞的瞬间，弹击拉簧应处于 自由状态，此时弹击锤起跳点应相应于指针指示 刻度尺上“0”处； (3)在洛氏硬度HRC为602的钢砧上，回弹仪的 率

50、定值应为； (4)回弹仪使用时的环境温度应为-440。 3回弹仪的率定方法 回弹仪在工程检测前后，应在钢砧上做率定试验， 并应符合下述要求。 回弹仪率定试验宜在干燥、室温为535的 条件下进行。率定时，钢砧应稳固地平放在刚度 大的物体上。测定回弹值时，取连续向下弹击三 次的稳定回弹值的平均值。 弹击杆应分四次旋转，每次 旋转宜为90。弹击杆每旋 转一次的率定平均值应为 802。 4回弹仪的校验 回弹仪具有下列情况之一时，应由法定部门按照 国家现行标准混凝土回弹仪检定规程(JJG 81793)对回弹仪进行校验。 (1)新回弹仪启用前； (2)超过检定有效期限(有效期为半年)； (3)累计弹击次数

51、超过6000次； (4)经常规保养后钢砧率定值不合格； (5)遭受严重撞击或其他损害。 5回弹仪的保养方法 当回弹仪的弹击次数超过2000次，或者对检测值 有怀疑以及在钢砧上的率定值不合格时，应对回 弹仪进行保养。常规保养应符合下列规定： (1)使弹击锤脱钩后取出机芯，然后卸下弹击杆， 取出里面的缓冲压簧，并取出弹击锤、弹击拉簧 和拉簧座； (2)清洗机芯各零部件，重点清洗中心导杆、弹击 锤和弹击杆的内孔和冲击面，清洗后应在中心导 杆上薄薄涂抹钟表油，其他零部件均不得抹油； (3)应清理机壳内壁，卸下刻度尺，并应检查指针， 其摩擦力应为0.50.8N； (4)不得旋转尾盖上已定位紧固的调零螺丝

52、； (5)不得自制或更换零部件； (6)保养后应对回弹仪进行率定试验。 回弹仪使用完毕后应使弹击杆伸出机壳，清除弹 击杆、杆前端球面、以及刻度尺表面和外壳上的 污垢、尘土。回弹仪不用时，应将弹击杆压入仪 器内，经弹击后方可按下按钮锁住机芯，将回弹 仪装入仪器箱，平放在干燥阴凉处。 (三)检测方法 当出现标准养护试件或同条件试件数量不足或未 按规定制作试件时； 当所制作的标准试件或同条件试件与所成型的构 件在材料用量、配合比、水灰比等方面有较大差 异，已不能代表构件的混凝土质量时； 当标准试件或同条件试件的试压结果，不符合现 行标准、规范规定的对结构或构件的强度合格要 求，并且对该结果持有怀疑时

53、。 检测步骤 1收集基本技术资料 收集的基本技术资料包括： (1)工程名称及设计、施工、监理(或监督)和建设 单位名称。 (2)结构或构件名称、外形尺寸、数量及混凝土强 度等级。 (3)水泥品种、强度等级、安定性、厂名；砂石种 类、粒径汐帕口剂或掺合料品种、掺量；混凝土 配合比等。 (4)施工时材料计量情况，模板、浇筑、养 护情况及成型日期等。 (5)必要的设计图纸和施工记录。 (6)检测原因。 2选择符合下列规定的测区 (1)每一结构或构件测区数不应少于10个，对某一 方向尺寸小于4.5m且另一方向尺寸小于0.3m的构 件，其测区数量可适当减少，但不应少于5个； (2)相邻两测区的间距应控制

54、在2m以内，测区离 构件端部或施工缝边缘的距离不宜大于0.5m，且 不宜小于0.2m。 (3)测区应选在使回弹仪处于水平方向检测混凝上 浇筑侧面。当不能满足这一要求时，可使回弹仪 处于非水平方向检测混凝土构件的浇筑侧面、表 面或底面。 (4)测区宜选在构件的两个对称可测面上，也可选 在一个可测面上，且应均匀分布。在构件的重要 部位及薄弱部位必须布置测区，并应避开预埋件。 (5)测区的面积不宜大于0.04m2。 (6)检测面应为原状混凝土表面，并应清洁、平整， 不应有疏松层、浮浆、油垢、涂层以及蜂窝、麻 面，必要时可用砂轮清除疏松层和杂物，且不应 有残留的粉末或碎屑。 (7)对弹击时产生颤动的薄

55、壁、小型构件应进行固 定。 (8)结构或构件的测区应标有清晰的编号，必要时 应在记录纸上描述测区布置示意图和外观质量情 况。 3回弹值测量 (1)回弹仪的操作 将弹击杆顶住混凝土的表面，轻压仪器，松开按 钮，弹击杆徐徐伸出。使仪器对混凝土表面缓慢 均匀施压，待弹击锤脱钩冲击弹击杆后即回弹， 带动指针向后移动并停留在某一位置上，即为回 弹值。继续顶住混凝土表面并在读取和记录回弹 值后，逐渐对仪器减压，使弹击杆自仪器内伸出， 重复进行上述操作，即可测得被测构件或结构的 回弹值。操作中注意仪器的轴线应始终垂直于混 凝土构件的检测面，缓慢施压，准确读数，快速 复位。 (2)测点宜在测区范围内均匀分布，

56、相邻两测点的 净距不宜小于20mm；测点距外露钢筋、预埋件 的距离不宜小于30mm。测点不应在气孔或外露 石子上，同一测点只应弹击一次。每一测区应记 取16个回弹值，每一测点的回弹值读数估读至1。 4碳化深度值测量 (1)回弹值测量完毕后，应 在有代表性的位置上测量 碳化深度值，测点数不应 少于构件测区数的30， 取其平均值为该构件每测 区的碳化深度值。当碳化 深度值大于2.0mm时，应 在每一测区测量碳化深度 值。 (2)碳化深度值测量方法： 采用适当的工具在测区表面形成直径约15mm的 孔洞，其深度应大于预估混凝土的碳化深度。孔 洞中的粉末和碎屑应除净，并不得用水擦洗。同 时，采用浓度为1

57、的酚酞酒精溶液滴在孔洞内壁 的边缘处，当已碳化与未碳化界线清楚时，再用 深度测量工具测量已碳化与未碳化混凝土交界面 到混凝土表面的垂直距离，测量不应少于3次，取 其平均值。每次读数精确至0.5mm。 (四)回弹值计算和测区混凝土强度的确定 1计算测区平均回弹值，应从该测区的16个回弹 值中剔除3个最大值和3个最小值，余下的10个回 弹值按下式计算： 式中：Rm测区平均回弹值，精确至0.1； Ri第i个测点的回弹值。 10 10 1 i i m R R 2非水平方向检测混凝土浇筑侧面时，应按下式 修正： 式中：Rm非水平状态检测时测区的平均回 弹值，精确至0.1； Ra非水平状态检测时回弹值修正

58、值，可由 表4.2.3.2-1查取。 amm RRR(4.2.3.2-7) 3水平方向检测混凝土浇筑顶面或底面时，应按 下列公式修正： 式中：Rmt、Rmb水平方向检测混凝土浇筑表 面、底面时，测区的平均回弹值，精确0.1； Rat、Rab混凝土浇筑表面、底面回弹值的修正 值，应由表4.2.3.2-2查取。 t a t mm RRR b a b mm RRR (4.2.3.2-8)(4.2.3.2-9) 4测区混凝土强度值的确定 结构或构件第i个测区混凝土强度换算值，根据每 一测区的回弹平均值及碳化深度值，查阅全国统 一测强曲线(附录I中的附表1)得出，当有地区测强 曲线或专用测强曲线时，混凝

59、土强度换算值应按 地区测强曲线或专用测强曲线换算得出。表中末 列入的测区强度值可用内插法求得。 对于泵送混凝土还应符合下列规定： (1)当碳化深度值不大于2.0mm时，每一测区混凝 土强度换算值应按表4.2.3.2-3修正。 泵送混凝土测区混凝土强度换算值的修正值泵送混凝土测区混凝土强度换算值的修正值 表表4.2.3.2-3 c cu f c cu f 碳化深度值碳化深度值 (mm)(mm) 抗压强度值抗压强度值(MPa)(MPa) 0.00.0；0.50.5；1.01.0 (MPa)(MPa)40.040.045.045.050.050.055.O55.O60.060.0 K(MPa)K(M

60、Pa)+4.5+4.5+3.O+3.O+1.5+1.50.00.0 1.51.5；2.02.0 (MPa) (MPa)30.030.035.035.040.040.060.060.0 K(MPa)K(MPa)+3.0+3.0+1.5+1.50.O0.O (2)当碳化深度值大于2.0mm时，可采用同条件试 件或钻取混凝土芯样进行修正。 (五)混凝土强度计算 1结构或构件的测区混凝土强度平均值可根据 各测区的混凝土强度换算值计算。当测区数为 10个及以上时，应计算强度标准差。平均值及 标准差应按下列公式计算： n f m n i c icu f c cu 1 , 1 2 2 , n mnf s c