炼油厂设备腐蚀与防护概述

1、QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 炼油厂设备腐蚀与防护概述 刘小辉刘小辉 20062006年年1212月月 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 主要内容： 炼油设备的腐蚀环境和腐蚀特性炼油设备的腐蚀环境和腐蚀特性 炼厂典型设备的腐蚀与防护炼厂典型设备的腐蚀与防护 炼厂设备腐蚀的研究趋势与进展炼厂设备腐蚀的研究趋势与进展 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 一、炼油设备的腐蚀环境和腐蚀特性一、炼油设备的腐蚀环境和腐蚀特性

2、QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 在原油加工过程中存在着一系列的腐蚀 问题，它直接影响着装置运行的安全性。20世 纪90年代后期以来，我国原油密度变大，含硫 和含氮量增大，酸值增高，同时，进口高含硫 的原油也趋予增多，这些都加重了对炼油设备 的腐蚀。 1.1 1.1 概述概述 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 多相流腐蚀介质环境：往往是气相、水 相和烃相共存，相间互相促进，腐蚀机理复杂。 对予某些类型的腐蚀，介质的流动会促进腐蚀。 高温和(或)高压环境：温度范围为室温 到80

3、0以上的高温。由于温度范围广，腐蚀类 型既涉及各种电化学腐蚀，也涉及化学腐蚀和 高温氧化。 1.2 1.2 炼油设备所面临的腐蚀介质炼油设备所面临的腐蚀介质的的典型特征典型特征 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 腐蚀环境及其环境材料组合复杂。与 石油工业的上游相比，炼油企业的腐蚀环境更 复杂，材料种类更多，温度跨度更大，结构更 为多样化。 1.2 1.2 炼油设备所面临的腐蚀介质炼油设备所面临的腐蚀介质的的典型特征典型特征 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 硫化物 环烷酸 无

4、机盐 氮化物 氢 1.2 1.2 腐蚀介质腐蚀介质分类分类 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 硫化物含量小于01 超低硫原油； 硫化物含量0.10.5 低硫原油； 硫化物含量大于0.5 高硫原油。 2.1 2.1 原油按硫含量分类原油按硫含量分类 ： QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 硫醇(RSH) 硫醚(RSR) 硫化氢(H2S) 多硫化物 (RmSn) 单质硫 2.2 2.2 硫化物种类硫化物种类 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化

5、青岛安全工程研究院 T120时：硫化物未分解，在无水情况 下对设备不腐蚀。但当含水时，则会遇到难以 控制的H2S-H2O型腐蚀，包括一般腐蚀和各种腐 蚀破裂。 120T200时，原油中活性硫化物未 分解，基本不腐蚀。 2.3 2.3 硫腐蚀与温度的关系硫腐蚀与温度的关系 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 240T340讨，硫化物开始分解， 生成H2S，对设备产生腐蚀，并且随着温度升高， 腐蚀加剧。 340T400时，H2S开始分解为H2和 S，对设备产生高温硫化腐蚀。 2.3 2.3 硫腐蚀与温度的关系硫腐蚀与温度的关系 QDRISE

6、 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 此时对设备腐蚀的反应式为 H2SH2+S Fe+SFeS RSH+FeFe+不饱和烃 所生成的FeS膜具有防止进一步腐蚀的作用。但有酸存 在时(如HCI和环烷酸），酸和FeS反应破坏了保护膜。使腐 蚀进一步发生，从而加速了硫化物的腐蚀。 2.3 2.3 硫腐蚀与温度的关系硫腐蚀与温度的关系 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 426480时，H2S几乎完全分解；腐蚀速率下降； T500时，高温氧化腐蚀。 2.3 2.3 硫腐蚀与温度的关系硫腐蚀与温度的关系

7、 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 原油酸值小于0.5mgKOHg时为低酸值原 油，设备腐蚀轻微; 原油酸值为0. 51.5mgKOH/g时为中酸值 原油，将会产生明显腐蚀； 原油酸值大于15mgKOHg时为高酸值原 油，设备腐蚀严重。 3.1 3.1 环烷酸腐蚀分类环烷酸腐蚀分类 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 T220时，环烷酸基本不腐蚀；以后随温 度升高，腐蚀速率逐渐增加， 270280时腐蚀速率达到最大；随着温度 再升高，腐蚀速率又下降， 350附近，腐蚀速率又急骤

8、增加； 大于400时，由于原油中环烷酸已基本气 化，环烷酸腐蚀基本消失。 3.2 3.2 环烷酸腐蚀与温度的关系环烷酸腐蚀与温度的关系 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 环烷酸腐蚀发生在液相，如果气相中没有 凝结液产生，也没有夹带雾沫，则气象腐蚀是 很小的。如果气相处在露点状态或有雾沫夹带， 则腐蚀加剧。 3.3 3.3 环烷酸腐蚀特点环烷酸腐蚀特点 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 炼制的原油中往往含有开采时所带来的油 田水，其中大部分水分可经过脱水去掉，但是 仍会有少量水

9、分与油乳化，悬浮在原油中。 这些水分都含有NaCl，MgCl2和CaCl2等盐 类。在原油加工中，MgCl2和CaCl2很易受热水 解，生成具有强烈腐蚀性的HCl； 4.1 4.1 盐酸腐蚀特点盐酸腐蚀特点 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 由于HCl是挥发性的酸，所以在蒸馏过程 中，HCl随同原油中的轻馏分以及水分一起挥发， 一起冷凝，造成常压装置塔顶冷凝系统的塔顶 部、冷凝冷却器、空冷器及塔顶管线的严重腐 蚀。 4.1 4.1 盐酸腐蚀特点盐酸腐蚀特点 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛

10、安全工程研究院 原油中所含氮化物主要为吡啶、吡咯及其 衍生物。这些氮化物在减压装置中很少分解， 但是在深度加工如催化裂化及焦化等装置中， 由于温度高，或者催化剂的作用，则会分解生 成可挥发的氨和氰化物(HCN)。 HCN的存在对炼油厂低温H2SH2O部位的 腐蚀起到促进的作用，造成设备的氢鼓泡和氢 脆。 5.1 5.1 氮化物腐蚀特点氮化物腐蚀特点 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 分解生成的氨，将在焦化及加氢等装置中形成 NH4Cl，造成塔盘的垢下腐蚀或冷却设备管束的堵塞。 焦化塔顶的碱性含氨含酚水可作为常减压装置“注 水”用的水，

11、可控制常压塔顶冷凝系统的HCl一H2SH2O 的腐蚀。 催化分馏塔顶的含氨冷凝水也可代替氨液注入减压 塔顶冷凝冷却系统，以控制其腐蚀。 5.1 5.1 氮化物腐蚀特点氮化物腐蚀特点 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 氢鼓泡。氢原子渗入钢材，在裂缝、夹杂 及空隙等处聚集结合成氢分子，形成巨大氢压， 使钢材产生鼓泡。 氢脆。氢原子渗入钢材后，使钢材晶体结 合力下降，造成钢材的延伸率和断面收缩率下 降，或导致延迟破坏现象发生。 6.1 6.1 氢腐蚀与氢损伤 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全

12、工程研究院 表面脱碳。钢材与高温氢接触后，形成表面 脱碳。表面脱碳不形成裂纹，其影响是钢材的强度 和硬度略有下降，而延伸率增高。 氢腐蚀(内部脱碳)。高温高压下的氢渗入钢 材之后与不稳定的碳化物形成甲烷，钢中甲烷不易 逸出，而使钢材产生裂纹及鼓泡，并使强度和韧性 显著下降。 6.1 6.1 氢腐蚀与氢损伤 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 二、炼厂典型设备的腐蚀与防护二、炼厂典型设备的腐蚀与防护 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 石油炼制设备情况复杂，通常包括常减压 (常压和

13、减压)装置、催化裂化装置、延迟焦化 装置、催化重整装置、制氢装置等，不同的装 置遇到的环境介质不同，腐蚀类型和腐蚀状况 也不同，所要采取的防护措施也不同。下面以 常减压蒸馏装置的防护措施为例来进行介绍。 1 1 概述 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 常减压装置是对原油进行一次加工的蒸馏 装置，即将原油分馏成汽油、煤油、柴油、蜡 油、渣渍等组分的加工装置。常减压装置通常 遇到的腐蚀问题有低温(120)轻油部位HCl 一H2SH2O的腐蚀，高温(240425)部位高温 硫的均匀腐蚀及环烷酸的沟槽状腐蚀。 1 1 概述 QDRISE 20

14、06 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 低温腐蚀部位主要是常压塔上部部分挥发线和塔顶冷凝 冷却系统，减压塔部分挥发线和冷凝冷却系统。 一般气相部位腐蚀较轻微，液相部位腐蚀较重尤以气液 两相转变部位，即“露点”部位腐蚀最为严重。 腐蚀形态为：碳钢部件的全面腐蚀和Crl3钢的点蚀，以 及1Crl8Ni9Ti不锈钢的氯化物应力腐蚀破裂。 2 2 低温(120)轻油部位HClH2SH20的腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 在原油加工中，MgCl2和CaCl2受热水解生成强烈的 腐蚀介质HCI，其反应如

15、下： MgCl2+2H2O Mg(OH)2+2HCl CaCl2+2H2O Ca(OH)2+2HCl 在蒸馏装置上，NaCl在通常情况下是不水解的，但 当原油中含有环烷酸和某些金属元素时，NaCl在300 以前就开始水解，生成HCl。 2 2 低温(120)轻油部位HClH2SH20的腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 原油中或多或少有一些硫化物，主要是硫 醇、硫醚、二硫化物以及环状的硫化物，还有 一些H2S和游离的硫。硫化物对低温部位的腐蚀 主要是H2S腐蚀，其次是低级硫醇的腐蚀。硫化 氢主要是在加工过程中由硫化物分解而产生的。

16、 2 2 低温(120)轻油部位HClH2SH20的腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 氯化物分解生成的HCl在有水存在时发生 下述腐蚀反应： Fe+2HClFeCl2+H2 当有H2S存在时，则又发生下列反应： FeCl2+H2SFeS+HCl FeS+2HClFeCl2 +H2S 2 2 低温(120)轻油部位HClH2SH20的腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 冷凝系统不同部位的腐蚀情况是有区别的。在最 先冷凝的区域，尤其是气液两相转变的“露点”部位， 剧烈的

17、腐蚀是由于低pH值的盐酸引起的。其反应如下： Fe+2H十Fe2十+H2 FeS+2H+，Fe2+H2S 随着冷凝过程的进行，冷凝水量不断增加，HCI水溶液 不断被稀释，pH值提高，腐蚀应有所缓和。 2 2 低温(120)轻油部位HClH2SH20的腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 在这一过程中，由于H2S的溶解度迅速增加， 提供了更多的H+，因而又促进了氢去极化腐蚀反应： Fe2+H2SFeS+2H+ 这样既破坏了硫化亚铁膜，又加速了腐蚀进程。 另外，当原油酸值增高时，氯化物的水解速率增大， 从而使腐蚀程度加重。 2 2 低温

18、(120)轻油部位HClH2SH20的腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 对于HCl一H2SH2O腐蚀，最主要的防护措施是采 取“一脱四注”，即电脱盐和注碱、注氨(或胺)、注缓 蚀剂、注水。 实施原油电脱盐是控制腐蚀的关键一步，主要是 脱除水解后产生HCl的盐类，将原油含盐量降低到5mg L以下。 2 2 低温(120)轻油部位HClH2SH20的腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 脱盐后的原油仍含有少量的盐，由于低含盐量的 高水解率和有机氯化物的分解，在系统中仍有H

19、Cl生成。 故在脱盐后的原油中注人稀碱溶液，以便将已水解的 HCl中和成NaCl，稀碱也可与未水解的钙盐镁盐反应， 生成不易水解的氢氧化物和NaCl，最后残留于塔底重油 中。反应如下： CaCl2+2NaOHCa(OH)2+2NaCl) MgCl2+2NaOHMg(OH)2+2NaCl 2 2 低温(120)轻油部位HClH2SH20的腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 为使常减压塔顶冷却系统的腐蚀进一步降低，需 在塔顶挥发线系统中注入中和剂，将冷凝水的pH值控制 在7585之内。以氨或胺作中和剂，它可与HCl中 和生成腐蚀性较小

20、的盐类。 2 2 低温(120)轻油部位HClH2SH20的腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 若在塔顶挥发线注缓蚀剂，可对其后续设备进行 防护。当塔顶内部出现腐蚀时，还应在塔顶回流系统注 缓蚀剂。缓蚀剂的注入量一般为110-6210-6(以 塔顶总馏出量计)。缓蚀剂用量过高会造成该系统乳化， 使得油水分离困难，影响正常操作。 2 2 低温(120)轻油部位HClH2SH20的腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 注氨后塔顶馏出系统可能出现NH4Cl沉积，既影响 冷凝冷

21、却器传热效果，又引起设备的垢下腐蚀，故需用 注水洗涤加以解决。在挥发线上注水，可使冷凝冷却器 的露点部位外移以保护冷凝设备。 2 2 低温(120)轻油部位HClH2SH20的腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 高温硫腐蚀在液相和气相中均可以发生，而高温 环烷酸腐蚀主要发生于液相。如果气相中没有凝结液产 生，也没有雾沫夹带，则高温环烷酸的气相腐蚀轻微。 但在气液混相区、高流速冲刷区和涡流发生区，腐蚀程 度加剧。 3 3 高温(240425)部位的高温腐蚀及环烷酸腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT

22、 中国石化青岛安全工程研究院 高温硫腐蚀从240。C开始，随着温度升高而迅速加 剧，到480。C左右达到最高点，以后又逐渐减弱。因此， 腐蚀发生的温度范围为240480。 根据硫和硫化物对金属腐蚀作用的强弱，可将其 分为活性硫化物和非活性硫化物，因此，高温硫腐蚀过 程包括两部分。一是活性硫化物如H2S、硫醇和单质硫造 成的腐蚀。 3 3 高温(240425)部位的高温腐蚀及环烷酸腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 活性硫化物350400时都能与金属直接发生如 下腐蚀反应： H2S+FeFeS+H2 RCH2CH2SH+FeFeS+

23、(RCH=CH2)+H2 3 3 高温(240425)部位的高温腐蚀及环烷酸腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 H2S在340400时按下式分解： H2SS+H2 分解出来的元素硫比H2S有更强的活性，发生如下反应： S+FeFeS 使得腐蚀更为剧烈。 3 3 高温(240425)部位的高温腐蚀及环烷酸腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 非活性硫化物，如硫醚、二硫醚、环硫醚、噻吩 等分解产物造成的腐蚀。原油中的硫醚和二硫醚在 130160已开始分解，其他有机硫化物在2

24、50左右 的分解反应也会逐渐加剧。这些有机硫化物分解生成的 元素硫和H2S则对金属产生强烈的腐蚀作用。 3 3 高温(240425)部位的高温腐蚀及环烷酸腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 环烷酸在低温时腐蚀不剧烈，但一旦沸腾，特别 是在高温无水环境中，腐蚀最剧烈，腐蚀反应如下： RCOOH+FeFe(RCOO)2+H2 FeS+2RCOOHFe(RCOO)2+H2S 3 3 高温(240425)部位的高温腐蚀及环烷酸腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 由于Fe(RC

25、OO)2是一油溶性腐蚀产物，能为油流所 带走，因此不易在金属设备表面上形成保护膜。即使形 成硫化亚铁保护膜，也会与环烷酸发生反应，而完全暴 露出新的金属表面，使腐蚀继续进行。当原油酸值大于 05mgKOHg，温度在270280和350400 时， 环烷酸腐蚀最严重。 3 3 高温(240425)部位的高温腐蚀及环烷酸腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 石油酸钠对环烷酸的腐蚀也有影响。石油酸钠是 原油含水所溶解的NaHCO3与石油酸反应的生成物，它是 一种表面活化剂，能够妨碍钢铁表面上形成漆状膜和 FeSx膜。当原油中石油酸钠含量低

26、于临界胶团含量时， 石油酸钠含量越高，原油的腐蚀性越强。 3 3 高温(240425)部位的高温腐蚀及环烷酸腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 原油的含硫量有一临界值，当原油含硫量高于临 界值时主要为硫腐蚀； 当原油含硫量低于临界值时，主要为酸腐蚀。原油 中石油酸钠(RCOONa)含量越高，该临界值越高 3 3 高温(240425)部位的高温腐蚀及环烷酸腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 当RCOONa含量为1410-617106时， 380时临界值为0.1744；

27、当RCOONa含量为6 10-6时，380时临界值为 0.2384)。温度越高则临界值越低(380时减一线的 临界值大于0.1468， 而400以上时减一线的临界值低于0.1468 3 3 高温(240425)部位的高温腐蚀及环烷酸腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 高温硫和环烷酸同时作用，腐蚀更为剧烈。H2S 气体首先与金属发生反应，形成FeS保护膜，阻止硫化 氢进一步腐蚀。但油气中的环烷酸又和FeS作用，生成 可溶于油的环烷酸铁，使金属表面继续被硫化氢腐蚀： Fe+H2S FeS+H2 FeS+2RCOOHFe(RC00)2+

28、H2S 3 3 高温(240425)部位的高温腐蚀及环烷酸腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 高温硫腐蚀和环烷酸腐蚀主要通过耐蚀材料的正 确选取来进行抑制。胜利炼油厂减压塔塔壁由于高温硫 腐蚀严重，于1981年将20钢材质更新为20钢 +0Crl3(16mm+4mm)复合板，使用至1989年9月，停工检 查发现，塔壁基本上无腐蚀痕迹。 3 3 高温(240425)部位的高温腐蚀及环烷酸腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 炼制辽河原油设备的高温腐蚀，主要为环烷酸腐 蚀。

29、在此种腐蚀部位需选用00Crl7Nil4Mo2(316L)或 1Crl8Ni9Ti奥氏体不锈钢。应该注意Crl3型铁素体不锈 钢是不耐环烷酸腐蚀的。 3 3 高温(240425)部位的高温腐蚀及环烷酸腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 通过防腐蚀结构优化设计也是消除腐蚀的一种手 段。对于碳钢制作的空冷器及冷凝器，当入口处为两相 流动时，人口流速不得大于6ms。 常压塔顶空冷器不宜采用U形管式，最好采用单管 程空冷器，以减缓设备的“冲蚀”。 3 3 高温(240425)部位的高温腐蚀及环烷酸腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 N

30、o.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 某炼油厂常压塔顶原用U形管式空冷器，开工两个 月就发现弯头腐蚀穿孔，改为管箱式空冷器后情况大有 好转。 但每台管束管入口流速为1014ms，仍大于两 相流动的6ms的限制流速，若能改为单管程。则基本 满足6ms的限制流速要求。 3 3 高温(240425)部位的高温腐蚀及环烷酸腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 对于温度高于250。C，含环烷酸原油的加工设备和 管线，在制造时应避、免内壁出现突起和凹陷，以防止 出现涡流而加速腐蚀。 3 3 高温(240425)部位的高温腐蚀

31、及环烷酸腐蚀 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 三、炼厂设备腐蚀的研究趋势与进展三、炼厂设备腐蚀的研究趋势与进展 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 炼厂设备所面临的环境介质/材料品种/集合结构 组合繁多，腐蚀类型和腐蚀机理比较复杂。尽管对炼厂 设备的腐蚀已经进行过许多研究，但很多方面仍然未搞 清楚，特别是随着原油含硫量和酸值的增高，有关硫腐 蚀和环烷酸腐蚀日趋成为研究的热点问题。 1 1 概述 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全

32、工程研究院 环烷酸腐蚀是国际上在炼化设备腐蚀方面近年来 的一个热点研究领域。 NACE T-8委员会(炼化工业腐蚀委员会)近几年的 年会都把与环烷酸腐蚀有关的论文放在最前，作为热点 问题进行讨论，而且环烷酸腐蚀论文数量占据很大比例。 1 1 环烷酸腐蚀研究进展 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 在T-8委员会所开发的文献软件REFIN COR中，把 环烷酸腐蚀专门列了一个议题进行讨论，最新版本 REFIN COR 4.0比REFIN COR 3.0增加的主要内容就是环 烷酸腐蚀论文。 1 1 环烷酸腐蚀研究进展 QDRISE 2006

33、 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 REFIN COR中有关环烷酸腐蚀文章和环烷酸腐蚀在 NACE T-8委员会会议记录中出现频率随年代的变化趋势 1 1 环烷酸腐蚀研究进展 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 环烷酸一般是指油中所含有机酸的总和。实际上， 油中包含低分子量的脂肪酸和基于单个和多个五碳原子 或六碳原子的饱和酸和非饱和酸。 有机酸都含有机酸基COOH。根据碳氢部努的不同 可似将有机酸划分为下述三种类型：脂肪酸，RCOOHR 代表直链或分支链；芳香酸，ArCOOH-Ar代表苯环或替 代苯环

34、；环烷酸，XCOOHX代表环烷基。 1 1 环烷酸腐蚀研究进展 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 环烷酸腐蚀涉及与硫化物腐蚀的交互作用和流速 的影响，其腐蚀机理和规律较为复杂。根据碳原手含量 的多少，有机酸包括：水溶性的乙酸(晓)、丙酸(C3)、 丁烷(C4)和戊酸(C5)，汽油所禽的C5到Cll酸。和柴油 所含的C12到C18酸。一般来说，分子量小的酸比分子量 大的酸更具有腐蚀性。有机酸腐蚀性最强的温度在沸点 以下又接近沸点的温度。 1 1 环烷酸腐蚀研究进展 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石

35、化青岛安全工程研究院 1 1 环烷酸腐蚀研究进展 旁通焊接插座由环烷酸引起腐蚀泄漏的实例 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 正确选材是减轻环烷酸腐蚀的首选措施。表 1114给出了美国某公司现场挂片试验所得的材料种类 对环烷酸腐蚀的影响结果。 当环烷酸腐蚀不太严重时，铬含量增加可以有效 减缓腐蚀；但当环烷酸腐蚀较严重时，较低的铬含量对 腐蚀减缓作用不大，只有当铬含量大于18时，才能有 效发挥作用。 1 1 环烷酸腐蚀研究进展 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 1 1 环烷酸腐蚀

36、研究进展 铬含量对钢环烷酸腐蚀速率的影响 QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 1 1 环烷酸腐蚀研究进展 部 位 材 料 腐蚀速率 542减压塔液液 相段 UNS N06625 304L 316I。 5Cr 9Cr 410 碳钢(SA516-70) O02 O1 0.1 4.4 9.2 12.5 15.2 544减压塔气 液两相段 UNS N06625 316L 9Cr 5Cr 碳钢(SA516- 70) 410 304L O02 O02 9.9 11.1 12.5 12.8 12.9 表1114 1995年现场腐蚀挂片试验结果 mila QDRISE 2006 版权所有 No.2006-002-PPT 中国石化青岛安全工程研究院 环烷酸腐蚀研究的一个焦点