多层及高层房屋钢框架结构

1、多层及高层房屋结构多层及高层房屋结构 钢框架钢框架 4.1 多高层房屋结构的组成 4.1.1多高层房屋结构的类别 特点：侧向荷载效应的影响突出：风荷载、地震作用 分类：框架结构、框剪结构、筒体结构 框架结构特点： 平面布置较灵活，刚度分布均匀 侧向刚度小，延性较大，自振周期较长，对地震作用不 敏感，一般在不超过30层 框剪结构特点： 支撑或剪力墙，双重设防 不超过4060层 筒体结构特点： 框架形成的筒体结构，内筒及其它竖向构件主要承受竖 向荷载，外层框架主要承受侧向荷载 刚性楼面结构作为框筒的横隔 剪力滞后造成角柱的轴力过大，两个措施 ： u控制框筒平面的长宽比 u加大框筒梁和柱的线刚度之比

2、 u 适用的建筑高度可超过90层 u u 减缓框筒结构的剪力滞后效应 u 密柱深梁或钢筋混凝土内筒 侧向位移模式侧向位移模式（图（图4.2） ： 适用高度适用高度 JGJ99-98) 依据地震设防烈度划分： 非抗震设防的多层(12层)钢结构房屋形式： 纯采用框架结构或斜撑(或剪力墙)体系 斜撑体系梁和柱的连接都可做成铰支即柔性连接 抗震设防的多高层钢结构房屋形式： 中心支撑体系，不超过12层 偏心支撑体系，超过12层 4.1.2 结构布置提要 光滑曲线构成的凸平面形式：风载体型系数小 采用中心对称或双轴对称的平面形式：减小或避免在 风 荷载作用下的扭转振动 平面尺寸关系 平面不规则结构 结构竖

3、向布置 基础 宜设地下室 抗震设防基础埋深宜一致, 不宜采用局部地下室 基础埋深，天然地基不宜小于H/15，桩基时不宜小于H/20 采用钢筋混凝土剪力墙或框剪结构型式 设置钢骨(型钢)混凝土的过渡层，一般为23层 4.2 楼盖的布置方案和设计 4.2.1 楼盖布置原则和方案 楼盖结构作用 直接承受竖向荷载并将其传递给竖向构件 ; 横隔作用 方案选择要求 建筑设计 ; 较小自重 ; 便于施工 ; 足够的整体刚度 楼盖结构组成：楼板和梁系 楼板 现浇钢筋混凝土楼板、 预制楼板、压型钢板组合楼板 梁系由主梁和次梁组成 结构体系包含框架时，一般以框架梁为主梁，次梁 以主梁为支承 4.2.2 压型钢板组

4、合楼盖的设计 布置方式： 组合楼板一般以板肋平行于主梁的方式布置于次梁上，不设 次梁时以板肋垂直于主梁的方式布置于主梁上。钢梁上翼 缘通长设置抗剪连接件(栓钉)传递水平剪力 水平剪力的传递形式 依靠压型钢板的纵向波槽； 依靠压型钢板上的压痕、小洞或冲成的不闭合的孔眼； 依靠压型钢板上焊接的横向钢筋； 设置于端部的锚固件，其中端部锚固件要求在任何情形 下都应当设置。 4.2.2.1 组合楼板的设计 楼板分类：组合板和非组合板 组合楼板的设计不仅要考虑使用荷载，亦要考虑施工阶段 荷载作用。如果压型钢板的跨中挠度w0大于20mm时，确 定混凝土自重应考虑挠曲效应，在全跨增加混凝土厚度 0.7w0，或

5、增设临时支撑。 施工阶段 验算压型钢板进行强度和变形验算 永久荷载包括压型钢板、钢筋和混凝土的自重；可变荷载 包括施工荷载和附加荷载。当有过量冲击、混凝土堆放、 管线和泵的荷载时，应增加附加荷载。 验算采用弹性方法，单向板 使用阶段 非组合板 压型钢板仅作为模板使用，不考虑其承载作用，可按常 规钢筋混凝土楼板设计。无须防火。 组合板 u荷载：永久荷载和使用阶段的可变荷载 u验算内容：强度和变形 u变形验算的力学模型：单向弯曲简支板 u承载力验算的力学模型 ： u 按压型钢板上混凝土的厚薄而分别取双向弯曲板或单向弯曲板 u 验算包括：正截面抗弯承载力、抗冲剪承载力和斜截面抗剪承载力 4.2.2.

6、2 组合梁的设计 翼板的计算厚度 普通钢筋混凝土翼板取原厚度h0 带压型钢板的混凝土翼板取压型钢板顶面以上混凝土厚度hc 翼板的有效宽度bce ，按钢结构设计规范 bce= b0+bc1+bc2 式中 b0 为 钢梁上翼缘宽度；bc1，bc2 各取梁跨度l的1/6和 翼缘板厚度hc的6倍中的较小值。bc1尚不应超过混凝土翼板 实际外伸长度s1，bc2不应超过净距S0的1/2；对于中间梁， bc1= bc2 2.负弯矩作用时 MMp+Asfsy(y3+/y4 /2) 组合梁的组合梁的受剪承载力验算组合梁的组合梁的受剪承载力验算 全部剪力由钢梁腹板承受 ： Vhwtwfv 组合梁栓钉连接件验算组合

7、梁栓钉连接件验算 剪跨区：沿组合梁跨长，以支座点、弯矩极值点和零点为界线划分 栓钉连接件总数n n=V/Nvs V是剪跨区内混凝土与钢梁叠合面上的纵向剪力： 1. 正弯矩区剪跨段(图中剪跨段1，2和5) V=Af (塑性中和轴位于混凝土翼板内) V=bcehcfcm (塑性中和轴位于钢梁截面内) 2. 负弯矩区剪跨段(图中剪跨段3和4) V=Asfsy 栓钉分布： 一般均匀分布 有较大集中力时，按各分剪力区段的剪力图面积分配，然 后各自均匀分布 抗剪连接键的设置受构造等原因的影响不能满足计算要求 时，可采用部分抗剪连接设计法，按钢结构设计规范 的规定计算。 4.3 柱和支撑的设计 4.3.1

8、框架柱设计概要 柱截面形式: 箱形、焊接工字形、H型钢、圆管等 截面估计：按1.2N的轴心受压构件，34层作一次截面变 化，厚度不宜超过100mm 板件宽厚比，见下表 长细比：多层(12层)框架柱在68度设防时不应大于120， 9度设防时不应大于100。高层(12层)框架柱在设防烈度 为6，7以及8和9度时，分别为120，80以及60 高层民用建筑钢结构技术规程(JGJ99-98)规定：计算 在重力和风力或多遇地震荷载作用组合下的稳定性时， 如果层间位移标准值不超过层高的1/250，则带支撑(或 剪力墙)框架柱的计算长度系数可取为=1.0；层间位移 标准值不超过层高的1/1000时，纯框架柱的

9、计算长度系 数亦可由吴侧移公式计算确定。 GB50017对有支撑框架分为强支撑框架和弱支撑框架。 4.3.2 柱与梁的连接 常见形式：刚性连接 做法： 完全焊接 完全栓接 栓焊混合 改进形式完全焊接 骨形连接（Dog bone） 梁端部加腋 悬臂梁段 柔性连接形式： 连接角钢 端板 支托 半刚性连接 ： 端板高强螺栓连接方式 上、下角钢和高强螺栓方式 4.3.3 水平支撑布置 类型：横向水平支撑、纵向水平支撑 作用： 临时水平支撑：为建造和安装的安全而设置，在施工完毕后拆除； 永久水平支撑：水平构件(如楼盖或屋盖构件)不能构成水平刚度大的 隔板时设置 形式：平面桁架 4.3.4 竖向支撑设计

10、构成： 通常为贯通整个建筑物高度的平面桁架形式，通过在两根柱构件间 设置一系列斜腹杆构成 分类： 竖向中心支撑、竖向偏心支撑 布置： 可以在建筑物纵向的一部分柱间布置，也可以在横向或纵横两向布 置；其在平面上的位置既可沿外墙布置，也可沿内墙布置 4.3.4.1 中心支撑 形式： 十字交叉斜杆(图a)，单斜杆(图b)，人字形斜杆(或V形斜杆，图c)或 K形斜杆(图d)体系 抗震设防的结构不得采用K形斜杆体系 支撑体系都可以跨层跨柱设置 长细比： 非抗震设防结构：受拉的杆件长细比不应大于300 ，受拉、 受压杆件的长细比不应大于150 抗震设防结构： 板件宽厚比： 6度抗震设防和非抗震设防：按钢结

11、构设计规范(GB50017) 抗震设防结构： 截面形式： 双轴对称截面 单轴对称截面，采取防止绕对称轴屈曲的构造措施 P-效应导致的附加效应： 在重力和水平力下，承受水平荷载引起的剪力外，还承 受水平位移和重力荷载产生的附加弯曲效应，楼层附加 剪力为： 1 .2 ( 4 .2 5 ) i ii i u VG h 人字形和V形支撑尚应考虑支撑跨梁传来的楼面垂直荷载。 十字交叉支撑，人字形支撑和V形支撑的斜杆，应计入柱 在重力下的弹性压缩变形在斜杆中引起的附加压应力： 对十字交叉支撑的斜杆 2 3 2 (4 .2 6 ) 2 c b r b rb rb r b r cb rb lh AbA hl

12、Al hA 对于人字形和V形支撑的斜杆 2 3 (4.27) 24 c br brbr br b lbA hl I 在多遇地震效应组合作用下，人字形支撑和V形支撑的斜 杆内力应乘以增大系数1.5 支撑斜杆按受压杆验算 ( 4 .2 8 ) b rR E NA f 对于带有消能装置的中心支撑体系，支撑斜杆的承载力应为消 能装置滑动或屈服时承载力的1.5倍。 中心支撑节点构造 4.3.4.2 偏心支撑 形式： 门架式(图a)，单斜杆式 (图b)，人字形(图c)或V字形 (图d) 特征: 支撑斜杆不交于梁柱节点 耗能梁段：正常的荷载状态下，偏心支撑框架具有足够水平刚度； 在遭遇强烈地震作用时，耗能梁

13、段首先屈服吸收能量 长细比：不应大于120 板件宽厚比：不应超过GB50017规定的轴心受压构件在弹性设计 时的宽厚比限值 耗能梁段的局部稳定性 翼缘板自由外伸宽度b1与其厚度tf比： 腹板计算高度h0与其厚度tw之比： 1 8 235 fy b tf 0 90 1 1.65235 0.14 33 2.3235 0.14 lblbylblb w lblbylblb NA ffNA f ht NA ffNA f 4.4 多高层房屋结构的分析和设计计算 4.4.1 荷载 4.4.1.1 竖向荷载 高层建筑钢结构楼面和屋顶活荷载以及雪荷载的标准值及其准永久 系数，应按现行国家标准建筑结构荷载规范规定

14、采用。高层活 荷载不得小于下表规定： 4.4.1.2 风荷载 现行国家标准建筑结构荷载规范(GB50009)的风荷 载对一般建筑结构的重现期为50年，并规定对高层建 筑采用的重现期可适当提高，对于特别重要和有特殊 要求的高层建筑，重现期可取100年，基本风压乘以系 数1.1。 应特别考虑邻近建筑的影响，对于高度超过200m的建 筑物风荷载，应按风洞试验确定。 1. 当高层建筑顶部有小体型的突出部分(如伸出屋顶的电 梯间、屋顶瞭望塔建筑等)时，设计应考虑鞭梢效应。 4.4.1.3 地震荷载 抗震设防原则、设计反应谱见建筑抗震设计规范。 计算方法： 底部剪力法 振型分解反应谱法 竖向地震作用 时程

15、分析法 不少于四条能反映当地场地 特性的地震加速度波 地震波的持续时间不宜过短， 宜取1020s或更长 人工模拟地震波 输入地震波的峰值加速度为 4.4.2 结构分析 4.4.2.1 计算模型 计算方法： 作用效应可采用弹性方法计算 对抗震设防的高层钢结构验算在罕遇地震作用下结构的层间位移 和层间位移延性比，要进行弹塑性分析 计算模型： 平面抗侧力结构的空间协同计算模型：一般情况 平面结构计算模型：用于结构布置规则、质量及刚度沿高度分布 均匀、不计扭转效应 空间结构计算模型：适用于结构平面或立面不规则、体型复杂、 无法划分成平面抗侧力单元的结构，或为筒体结构 注意要点： 现浇组合楼盖可假定楼面

16、在其自身平面内为绝对刚性 作为杆件体系分析时，考虑剪切变形、轴向变形的影响， 考虑节点域剪切变形对框架侧移的影响 结构弹性分析时宜考虑现浇钢筋混凝土楼板与钢梁的共同 工作，结构弹塑性分析时，不考虑楼板与梁的共同工作 柱间支撑两端的构造应为刚性连接，但可按两端铰接计算 现浇竖向连续钢筋混凝上剪力墙，宜计入墙的弯曲变形、 剪切变形和轴向变形 应计入重力荷载引起的竖向构件差异缩短所产生的影响 4.4.2.2 静力分析方法 框架结构、框架支撑结构、框架剪力墙结构和框筒结构等， 其内力和位移均可采用矩阵位移法计算 筒体结构可按位移相等原则转化为连续的竖向悬臂筒体，采 用薄壁杆件理论、有限条法或其他有效方

17、法进行计算 对于高度小于60m的建筑或在方案设计阶段估算截面时，可 采用如下近似方法计算荷载效应： 在竖向荷载作用下，框架内力可以采用分层法进行简化计算。在 水平荷载作用下，框架内力和位移可采用D值法进行简化计算 平面布置规则的框架支撑结构，在水平荷载作用下简化为平面抗 侧力体系分析时，可将所有框架合并为总框架，并将所有竖向支 撑合并为总支撑，然后进行协同工作分析。总支撑可当作一根弯 曲杆件，其等效惯性矩Ieq ： 2 11 (4.56) mn eqjiij ij IAa 平面布置规则的框架剪力墙结构，在水平荷载作用下简化为平面 抗侧力体系分析时，可将所有框架合并为总框架，所有剪力墙合 并为总

18、剪力墙，然后进行协同工作分析 平面为矩形或其他规则形状的框筒结构，可采用等效角柱法、展 开平面框架法或等效截面法，转化为平面框架进行近似计算 对规则但有偏心的结构进行近似分析时，可先按无偏心结构进行 分析，然后将内力乘以修正系数，修正系数应按下式计算： 2 1 ( 4 .5 7 ) di i i ii eaK K a 用底部剪力法估算高层钢框架结构的构 件截面时，水平地震作用下倾覆力矩引 起的柱轴力，对体型较规则的丙类建筑 可折减，但对乙类建筑不应折减。折减 系数k的取值，根据所考虑截面的位置， 按本图规定采用。但体型不规则的建筑 或体型规则但基本自振周期T11.5s的结 构，倾覆力矩不应折减

19、 将梁柱节点域当作一个单独的单元进行结构分析，来计 入梁柱节点域剪切变形对高层建筑钢结构侧移的影响 4.4.2.3 多、高层框架近似分析方法 分层法(竖向荷载作用的平面框架) 把每层作为无侧移框架用力矩分配法进行计算。 D值法(水平荷载作用 ) 反弯点法反弯点法 仅受节点水平荷载作用时，如果梁的抗弯刚度远大于柱的抗弯刚 度，则可认为柱两端的转角为零，从而柱段内至少存在一个反弯 点。此时柱的转角位移方程为： Mab=Mba=6i /h 端部剪力因而为 V=12i /h2= d 式中d 为 柱的抗侧移刚度：d=V /=12i /h2 假定框架同一层所有柱的层间位移均相同， 则框架第i层的总剪力Vi

20、为： ijiiji jj VdV 边柱: Mi=Mu,i1+ Md,i 中柱: Mil=il(Mu,i1+ Md,i)/(il+ir) Mir=ir(Mu,i1+ Md,i)/(il+ir) 4.由梁端弯矩求梁的剪力 改进改进反弯点法（反弯点法（D值法）值法）:考虑端部转角 非零的影响，对柱的抗侧移刚度进行修正，同时 亦考虑影响反弯点位置的一些因素对其进行修正， 可显著提高反弯点法的精度。 修正后柱的抗侧移刚度记为D： 2 1 2 (4 .6 1 )i D d h 称为柱侧移刚度修正系数，与其两端连接 的横梁的线刚度有关： 反弯点高度比：反弯点高度比：反弯点到柱下端的距离与柱高的比值 标准反弯点高度比：标准反弯点高度比：层高、跨度和梁柱线刚度比都为常数的 多层多跨框架在水平荷载作用下的反弯点高度比 反弯点高度比的修正系数反弯点高度比的修正系数 为：为： =0+1+2+3 0 标准反弯点高度比，见课本 1 柱上下端所连接梁的线刚度不等时的修正系数，底层 柱不修正，1见课本，表中1是柱两端所连接梁的线刚度比， 注意1与1的正负关系； 4.4.2.5 地震作用分析方法 基本原则： 小震不坏，大震不倒。三水准设防和二阶段设计 二阶段设计 第一阶段为多遇地震作用下的弹性分析，验算构件的承载力和稳 定以及结构的层间侧移； 第二阶段为罕遇地震下的弹塑性分析，验算