两防中心外架方案

1、 - 1 - 编制单位：编制单位： 编制时间：编制时间： - 2 - 目目 录录 第一章第一章 工程概况工程概况.3 第二章第二章 编制依据编制依据.4 第三章第三章 施工计划施工计划.4 一、材料质量要求一、材料质量要求.4 二、进度计划二、进度计划.5 第四章第四章 施工工艺技术施工工艺技术.6 一、钢管脚手架的基本构造和搭设要求：一、钢管脚手架的基本构造和搭设要求：.6 二、检查验收二、检查验收.9 第五章第五章 施工安全保证措施施工安全保证措施.9 一、安全生产措施一、安全生产措施.9 二、脚手架搭设质量和安全要求二、脚手架搭设质量和安全要求.11 三、拆除安全方案三、拆除安全方案.1

2、2 四、抗台风确保施工设施、人员安全的措施和预案四、抗台风确保施工设施、人员安全的措施和预案.12 第六章第六章 劳动力计划劳动力计划.15 第七章第七章 计算计算.16 一、落地式脚手架计算书一、落地式脚手架计算书.16 二、悬挑式脚手架计算书二、悬挑式脚手架计算书.20 附图：附图：.29 - 3 - 第一章第一章 工程概况工程概况 序号项 目内 容 1 工程名称翔安区建设管理服务中心和防空防灾调度指挥中心工程 2 建设单位厦门翔安国有资产投资集团有限公司 3 设计单位万地联合（厦门）工程设计有限公司 4 监理单位 5 施工单位 6 建筑面积 89545.6789545.67 本工程为翔安

3、区建设管理服务中心和防空防灾调度指挥中心工程，包括翔安区 建设管理服务中心（综合楼一） （26 层） ，防空防灾调度指挥中心（综合楼二） （21 层） ，两幢高层办公楼（裙房 5 层）及地下室（2 层） ，总建筑面积 89545.67，其中地上 64748.23，地下 24797.44。建筑总高度：100.50m。 综合楼一采用在地下室二层开始搭设落地架到三层楼板，在三层以上采用悬挑 式脚手架，分别在三层、八层、十三层、十八层、二十三层共五次进行悬挑， 最高悬挑高度为 20m。综合楼二在采用在地下室二层开始搭设落地架到四层楼 板，在四层以上采用悬挑式脚手架，分别在四层、九层、十四层、十九层共四

4、 次进行悬挑，最高悬挑高度为 20m。两幢高层办公楼（裙房 5 层）从二层开始 悬挑。落地架从-2 层搭设到四层，最高高度搭设为 22m。 - 4 - 第二章第二章 编制依据编制依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 钢结构设计规范(GB 50017-2003) 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987 号） 建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002) 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 施工组织设计 第三章第三章 施工计划施工计划 一、材料质量要求一、材料质量要求 1、搭设脚手架全

5、部采用 48mm，壁厚 3.2mm 的钢管，其质量符合现行国家标 准规定。 2、脚手架钢管的尺寸、横向水平杆最大长度 2.2m，其它杆最大长度为 6.0m， 每根钢管的最大质量不小于 25KG。 3、钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深 的划痕。 4、钢管上严禁打孔，钢管在使用前先涂刷防锈漆。 5、扣件材质必须符合钢管脚手架扣件 （GB15831）规定。 新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。 对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准钢管脚手架扣件 （GB15831）规 - 5 - 定抽样检测。对不合格品禁止使用。 旧扣件使用前，先进行质量检查

6、，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝 的螺拴进行更换处理。 新、旧扣件均进行防锈处理。 6、脚手片用毛竹脚手片，无发霉、腐蚀。 7、密目式安全网必须是有安全合格证的产品，采用阻燃式安全网。 8、工字钢钢使用符合国家规范的、无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、 压痕和深的划痕。 9、钢丝绳选择 637+1 钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度 1550MPa，直径 12mm。 10、悬跳架的焊接件严重变形且无法修复或严重锈蚀的不得使用； 11、钢筋预埋件使用 18 的圆钢连接件变形、磨损、锈蚀严重或螺栓损坏的不 得使用； 12、悬挑工字钢支承变形的、磨损严重的不得使用； 二、进度计划二、进度计划 1、 搭

7、设进度与施工楼层同步，并比施工楼层高 1.2m。 2、 悬挑层时，外架防护必须先行搭设，搭设高度满足 1.2m 高度，挂好安全网。 3、 在综合楼一采用在地下室二层开始搭设落地架到三层楼板，在三层以上采 用悬挑式脚手架，分别在三层、八层、十三层、十八层、二十三层共五次进行 悬挑，最高悬挑高度为 20m。综合楼二在采用在地下室二层开始搭设落地架到 四层楼板，在四层以上采用悬挑式脚手架，分别在四层、九层、十四层、十九 层共四次进行悬挑，最高悬挑高度为 20m。落地架从-2 层搭设到四层，最高高 - 6 - 度搭设为 22m 第四章第四章 施工工艺技术施工工艺技术 一、钢管脚手架的基本构造和搭设要求

8、：一、钢管脚手架的基本构造和搭设要求： （一） 、地基与基础 1、脚手架地基与基础的施工，根据脚手架搭设高度，原土或回填土必须事先 进行夯实，2m 平面沿杆基础周边位置，基础能承受上部结构荷载。 2、脚手架底面标高高于自然地坪 50mm。 3、立杆基础外侧设置截面 20cm20cm 的排水沟。 （二） 、脚手架设计尺寸 1、脚手架底步距为 1.8m。 2、立杆纵距为 1.5m，横距为 0.8m。 3、在每一个作业层架体外立杆内侧应设置上下两道防护栏杆和拦脚板（挡脚 笆） ，上道栏杆高度为 1.2m，下道栏杆高度为 0.6m，档脚板高度为 0.18m（档 脚笆高度不小于 0.5m） 。塔吊处或开

9、口的位置用密封严实。 4、剪刀撑设置沿整个长度和高度上设置连续剪刀撑。 5、连墙杆件用钢管进行预埋，设置为竖向每层、水平向为三跨。 （三） 、纵向、横向水平杆、脚手板、防护栏杆、踢脚杆 1、纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于 3 跨。纵向水平杆接长采用对 接扣件连接，交错布置，两根相邻纵向水平接头设置相互错开不小于 500mm， 各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的 1/3。 2、纵向搭接长度不小于 1 米，并等间距设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖 板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于 100mm。 3、纵向水平杆的各节点处采用直角扣件固定在横向水平杆上。 - 7 - 4、横向水

10、平杆的各个节点处必须设置并采用直角扣件扣接且严禁拆除。 5、脚手板必须垂直于墙面横向铺设，满铺到位，不留空位。四角用 18#铁丝双 股并联绑扎，固定在纵向水平杆上，要求绑扎牢固，交接处平整，无探头板。 6、脚手片底层满铺，中间每隔三层，操作层的上下层顶层都必须满铺。 7、脚手片外侧自第二步起必须设 1.2m 高同材质的防护栏和 30cm 高处的踢脚 杆。 （四） 、立杆 1、每根立杆垂直稳放在垫板上。 2、脚手架里立杆距离墙体净距为 30cm。 3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底 座上不大于 200 处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地 杆下

11、方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向 低处延伸长两跨与立杆固定，高低差不小于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡 的距离不小于 500mm。 4、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。 5、立杆接长除顶层步可采用搭接外，其余各层各步接头必须用对接扣件连接。 对接、搭接均须符合下列规定。 、立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头相互错开，不设置在同 步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于 500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的 1/3。 、搭接长度不应小于 1m，应采用不小于 2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的 边缘至杆端距离不应小于

12、 100mm. （五） 、连墙件 - 8 - 1、连墙件数量的设置，坚向间距为每层，横向间距为 3 跨。 2、连墙件的布置； 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm。 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置。 宜优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置。 脚手架的两端必须设连墙杆，连墙件的垂直距不应大于建筑物的层高，并不 应大于 4m（2 步） 。 采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。 （六） 、门洞 脚手架门洞宜采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构形式，斜杆与地面的倾角 a 应在之间。 门洞桁架的形式宜按下列要求确定： 当步距（h）大于纵距（a）时，应符合下列规定。 （见附图） ）h=1.

13、8m 时，纵距不应大于.5m: ）h=2m 时，纵距不应大于.2m： （七） 、剪刀撑、安全网 、每道剪刀撑跨越立杆的根数根（小于m） 。 、与地面的倾角宜在之间。 、应在外侧立面整个长度和高差上连接设置剪刀撑。 、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于m：两根撑杆须交错 布置，同立杆的交错相同。 、剪刀斜杆应用旋转扣件固定在与相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋 转扣件中心线至主节点的距离不宜大于mm。 - 9 - 、脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔跨设置一道。 、沿架体外围必须用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外 立杆的内侧，并顺环扣逐个与架体绑扎牢固。安装时

14、，密目网上每个环扣都必 须穿入符合规定的纤维绳，允许使用强力及其他性能不低于标准规定的其他绳 索（如钢丝绳或金属线）代替。 8、架体低层的脚手板必须铺设牢靠、严实，且应用平网及密目式安全网双层 兜底。 二、检查验收二、检查验收 （一） 、检查 1、 项目部每周、每半月、每月组织对外脚手架组织进行检查； 2、 安全员每天对外脚手架进行巡检； 3、 公司每月、每季度对外脚手架进行一次打检查。 4、 检查内容严格项目工程安全评分表项目进行检查，整改。 （二） 、验收 1、 外脚手架每次搭设完毕后，项目部组织进行验收； 2、 项目部验收合格后报公司安全站对外脚手架进行验收。 3、 脚手架搭设后办理验收

15、手续。验收表中应写明验收的部位，内容量化，验 收人员履行验收签字手续。验收不合格的，应在整改完毕后重新填写验收表。 脚手架验收合格方可使用。 - 10 - 第五章第五章 施工安全保证措施施工安全保证措施 一、安全生产措施一、安全生产措施 1、现场要设健全的安全领导小组。 2、全体人员应认真执行各工种的安全操作规程及有关规定。 3、施工前，施工负责人要向操作人员做专项技术安全交底，关键部位 要下技术指导书。 4、施工人员进入现场要服从安全员的指挥和监督。进场施工人员必须 符合有关劳务人员用工的有关规定及条例，证件齐全。 5、每天班前五分钟，施工负责人必须做施工安全注意事项专项交底。 6、搭架人员

16、必须经过国家现行标准特种作业人员安全技术考核管理 规则 （GB5036）考核合格的专业搭架工，并经定期体验合格后持证上 岗。上岗时应接受工程技术负责人以及施工员、安全员的安全教育和安 全技术交底。严格遵守施工现场的安全规定和操作规程，严格按照施工 方案和建筑工程脚手架劳务合同书等有关技术要求进行搭设。 7、搭架人员进入施工现场作业前，必须接受三级安全教育和工程项目 技术负责人的安全标准防护以及日常检查维护的技术交底，让人人都知 道，时刻注意遵守。 8、搭架人员进行施工作业时，必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 正确使用“三宝” 。严禁穿拖鞋、硬底鞋、打赤脚、赤膊和酒后上岗。 9、 搭架作业时，

17、思想要集中。架上的施工人数、堆放的材料，要按设计 要求控制，不得将结构施工荷载传递到架上，不得将模板，钢筋，扣件 放在架上，更不得将室内的建筑土头，垃圾清到架上，不准在架上另设 悬挂物体，严禁向架上或 架外抛投物品。 10、架子在主体施工时可铺三层脚手板，装饰时各层满铺，上下同时作业 不得多于二步，安全网、脚手板要扎牢，不准随意拆动，必须拆动必须 - 11 - 经技术负责人批准由搭架工负责处理。 11、搭架工及架上操作人员，每天上下班前，要检查架子的支撑锚固点是 否牢固，发现问题，立即处理或报技术负责人解决。架上施工荷载要均 匀布置，不得集中一边，单向偏移受力，更不得超过设计荷载，特别要 防止

18、外墙，梁拆模时模板突然下落的冲击力，如须落在架上必须采取缓 冲措施。 12、在搭设和拆除过程中，要特别注意上方和周边的电线，以防钢管或架 料碰到电线产生人身安全事故。 13、加强安全防护措施，配合做好“四口” （电梯口、楼梯口、通道口、预 留洞口）防护、和搭设搅拌机作业场地、钢筋场防护棚，并根据施工现 场的实际情况，做好施工周边的安全防护工作。 二、脚手架搭设质量和安全要求二、脚手架搭设质量和安全要求 、扣件式双排钢管脚手架搭设一般顺序是：内立杆外立杆小横杆大横 杆扫地杆脚手片防护栏杆和踢脚杆连墙杆安全网 2、悬挑式扣件双排钢管脚手架搭设一般顺序是：预埋钢筋焊接工字钢焊 接钢管固定件内立杆外立

19、杆小横杆大横杆扫地杆脚手片防护栏 杆和踢脚杆连墙杆挂钢丝绳安全网 3、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二 步，保证搭设过程中和稳定性。 4、脚手架搭设中累计误差超过允许偏差，难以纠正，每搭完一步脚手架后， 按规定校步距、纵距、横距、立杆的垂直度。 5、竖立杆时应由两人配合操作。大、小横杆与立杆连接时，也必须两人配合。 - 12 - 6、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时，应停止脚手架搭设作业。雨后 上架作业应注意防滑，并采取防滑措施。 7、非操作层脚手架上严禁堆放材料，且必须保持清洁，操作层脚手架上材料 堆放不能集中，不能超高，堆放要稳固，每平方米的堆放不得超过

20、kg， 工作完成后及时清除干净。 三、拆除安全方案三、拆除安全方案 、外架拆除前应由项目经理召集有关人员对架子工程进行全面检查与签证确 认，建筑物施工完毕，且不需要使用时，脚手架方可拆除。 、拆除脚手架应设置警戒，张挂醒目的警戒标志，禁止非操作人员通行和地 面施工人员能行，并有专人负责警戒。 、长立杆、斜杆的拆除应由二人配合进行，不宜单独作业，下班时应检查是 否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外。 、拆除外架前应将通道口上的存留材料杂物清除，按自上而下先装后拆，后 装先拆的顺序。 、拆除顺序为：安全网踢脚杆防护栏杆剪刀撑脚手片连墙杆大 横杆小横杆立杆钢丝绳槽钢，自上而下拆除，一步一清，不

21、得采用踏 步式拆除，不准上、下同时作业。 、如遇强风、雨、雪等气候，不能进行外架拆除。 、拆卸的钢管与扣件应分类堆放，严禁高空抛掷。 、吊下的钢管与扣件运到地面时应及时按品种规格堆放整齐。 9、连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。 10、在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠 - 13 - 已松脱连接的杆件。 四、抗台风确保施工设施、人员安全的措施和预案四、抗台风确保施工设施、人员安全的措施和预案 1、为确保本项目在台风、暴雨到来时，能使员工不处于险情中，以及将 损失降至最低，救治在台风、暴雨中受困遇险员工，特制定本应急预案。 2、适用范围:本应急预案

22、适用于本项目在台风、暴雨到来前，到来期间及 过后，做出应急准备与响应。 3、职责 1)、项目分管安全的安全员、安全设备组长、项目部管理人员通过气象预 报关注台风、暴雨动向，及时布置抗台防汛工作。 2)、因台风暴雨造成险情事故，项目分管安全的安全员负责指挥排除险情、 处理事故。项目经理、工地安全设备组长、电工应在险情、事故发生地协同排 除险情、处理事故。 4、应急预案程序内容 1)、台风、暴雨到来前 通过各种媒体(电视、报纸、网络、广播)密切关注气象预报，及时掌握 台风、暴雨动向。临时工棚内的人员全部疏散转移至牢固的建筑物内。对 各种架体(外架、平台架)进行有效加固。切断现场电源。拆除安全网，减

23、 少外架承受的风荷载。确保排水畅通。确保应急领导小组及应急救援小组 人员的到位。确保应急救援物资、器材的齐全有效。确保通讯畅通(由不 可抗拒的因素造成通讯中断的情况除外)。 2)、台风、暴雨到来时 密切注意台风、暴雨过程中出现的各种情况。 发现险情/发生事故，必须立即上报项目经理和公司，并组织抢险救 援。 在组织抢险救援时，须确保参与抢险，救援人员自身安全，以防险情 - 14 - 事故进步扩大或造成新的事故。 相关人员接报后应在确保自身安全的前提下立即前往发生地查看了解情 况。 险情事故发生地根据情况为拨打社会社会公共求援电话 (110、119、120)进行救援。 3)、台风、暴雨过后:按部颁

24、标准建筑施工安全检查标准对现场进行 一次安全检查，整改，确保消除隐患后，方可复工。 4)、电话报救须知 拨打电话时要尽量说清以下内容：a 说明险情/伤情和已采取什么措施， 以便救援人员事先做应急求援准备。B 讲清事发地在什么地点，附近有何特征。 c 说明报救者单位、姓名、电话。 通完电话后，应派人在现场外等候接应救援车辆，同时把救援车辆带进 现场的路上障碍物及时清除，以便救援车辆到达后，能及时进行抢险/抢救。 (5)、台风、暴雨应急预案人员及电话号码：项目经理、安全员、技术负 责人等。 应急预案小组成员： 姓名岗位联系电话 组长 副组长 副组长 组员 组员 组员 组员 组员 组员 - 15 -

25、 第六章第六章 劳动力计划劳动力计划 劳动力投入计划表 按工程施工阶段投入劳动力情况 工种 基础阶段主体阶段装饰阶段扫尾阶段 架子班 122424 杂工后勤班 18181818 门卫保安班 8888 所有工作时间按两班次计，加班按国家规定进行加班补贴，技工人数应满足施工需要。 - 16 - 第七章第七章 计算计算 一、落地式脚手架计算书一、落地式脚手架计算书 （一）、参数信息: 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数计算参数: : 双排脚手架，搭设高度22.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构

26、0.15米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设12层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。 基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。 地基承载力标准值400kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 一、小横杆的计算一、小横杆的计算: : 小横杆按照简支梁

27、进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.500/4=0.056kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/4=1.125kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.056+1.41.125=1.689kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=1.6891.0502/8=0.233kN.m - 17 - =0.233106/4491.0

28、=51.816N/mm2 小横杆的计算强度小于小横杆的计算强度小于205.0N/mm205.0N/mm2 2, ,满足要求满足要求! ! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.056+1.125=1.220kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.2201050.04/(3842.06105107780.0)=0.869mm 小横杆的最大挠度小于小横杆的最大挠度小于1050.0/1501050.0/150与与10mm,10mm,满足要求满足要求! ! 二、大横杆的计算二、大横杆的计算: : 大横杆按照三跨连续梁进行强

29、度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/4=0.059kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/4=1.181kN 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.059+1.41.181)/2=0.887kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下

30、: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.4170.8871.500=0.563kN.m =0.563106/4491.0=125.318N/mm2 大横杆的计算强度小于大横杆的计算强度小于205.0N/mm205.0N/mm2 2, ,满足要求满足要求! ! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: - 18 - 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm 集中荷载标准值P=(0.04

31、0+0.059+1.181)/2=0.640kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=3.029640.3161500.003/(1002.060105107780.000)=2.95mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.008mm 大横杆的最大挠度小于大横杆的最大挠度小于1500.0/1501500.0/150与与10mm,10mm,满足要求满足要求! ! 三、扣件抗滑力的计算三、扣件抗滑力的计算: : 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力

32、设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.118+1.42.362=3.518kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! ! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值

33、四、脚手架荷载标准值: : 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10722.000=2.353kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150121.500(1.050+0.150)/2=1.620kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.50012/2=1.350kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.00

34、5 NG4 = 0.0051.50022.000=0.165kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.488kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25.488+1.44.725=13.201kN 五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算: : 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 -

35、19 - 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.201kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =13201/(0.1

36、9424) =164.289N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 f,f,满足要求满足要求! ! 六、最大搭设高度的计算六、最大搭设高度的计算: : 采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 3.135kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 4.725kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m； 经计算得到，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 47.484米。 七、连墙件的计算七、连墙件的计算: : 连墙件的轴向力

37、计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 wk Aw wk 风荷载标准值，wk = 0.0kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)； 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 不考虑风荷载连墙件的轴向力计算无需计算! 八、立杆的地基承载力计算八、立杆的地基承载力计算: : 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg - 20 - 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 52.80

38、N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 13.20 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 160.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 400.00 地基承载力的计算满足要求地基承载力的计算满足要求! ! 二、悬挑式脚手架计算书二、悬挑式脚手架计算书 （一）、参数信息: 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数计算参数: : 双排脚手架，搭设高度20

39、.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.15米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设11层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。 基本风压0.60kN/m2，高度变化系数2.0300，体型系数0.8720。 卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷

40、钢丝绳的换算系数为0.82，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离5.0m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.80米，建筑物内锚固段长度1.2米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.00m。拉杆采用钢丝绳。 一、小横杆的计算一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.500/4=0.056kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500

41、/4=1.125kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.056+1.41.125=1.689kN/m - 21 - 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=1.6891.0002/8=0.211kN.m =0.211106/4491.0=46.999N/mm2 小横杆的计算强度小于小横杆的计算强度小于205.0N/mm205.0N/mm2 2, ,满足要求满足要求! ! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.056+1.125=1.220kN/m 简支梁均布荷

42、载作用下的最大挠度 V=5.01.2201000.04/(3842.06105107780.0)=0.715mm 小横杆的最大挠度小于小横杆的最大挠度小于1000.0/1501000.0/150与与10mm,10mm,满足要求满足要求! ! 二、大横杆的计算二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0001.500/4=0.056kN 活荷载标准值 Q=3.0

43、001.0001.500/4=1.125kN 荷载的计算值 P=(1.20.038+1.20.056+1.41.125)/2=0.844kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.4170.8441.500=0.536kN.m =0.536106/4491.0=119.438N/mm2 大横杆的计算强度小于大横杆的计算强度小于205.0N/mm205.0N/mm2 2, ,满足要求满足要求! ! 3.挠度计算 - 22

44、- 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105107780.000)=0.06mm 集中荷载标准值P=0.038+0.056+1.125=1.220kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=3.0291219.6501500.003/(1002.060105107780.000)=5.62mm 最大挠度和 V=V1+V2=5.675mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求

45、! 三、扣件抗滑力的计算三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0001.500/2=0.113kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.113+1.42.250=3.354kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求单扣件抗滑承载力

46、的设计计算满足要求! ! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10720.000=2.139kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150111.500(1.000+0.150)/2=1.42

47、3kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.50011/2=1.238kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.000=0.150kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.950kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.000/2=4.500kN - 23 - 风荷载标准值应按照以下公式计算

48、其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用： W0 = 0.600 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定 采用：Uz = 2.030 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.6002.0300.872 = 0.743kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.24.950+0.851.44.500) /

49、21.50=8.471kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.24.950+1.44.500) /21.50=9.180kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.7431.5001.8001.800/10=0.430kN.m 五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算 0.卸荷计算规范

50、外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 - 24 - 1=arctg5.00/(1.00+0.15)=1.345 2=arctg5.00/0.15=1.541 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为8.471kN和8.471kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为9.180kN和9.180kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=9.42 T2=9.18 F1=2.11 F2=0.28 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。

51、 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为9.420kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.0009.420/0.820=114.875kN。 选择选择637+1637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa1550MPa，直径，直径15.0mm15.0mm。满足要求。满足要求! ! 吊环强度计算公式为 = T / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少经过计算得到，选择吊环的直径要至少(18839.4624/3.1416/50/2)(18839.462

52、4/3.1416/50/2)1/2 1/2=15mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.180kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.1

53、90； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9180/(0.19424) =114.247N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,f,满足要求满足要求! ! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.471kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.80

54、0=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； - 25 - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.430kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8471/(0.19424) +430000/4491=201.168N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 NNl l，连墙件的设计计算满

55、足要求，连墙件的设计计算满足要求! ! 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体150mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1000mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 P=9.18kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m - 26 - 1 悬挑脚手架示意

56、图 80010001200 9.18kN 9.18kN 0.25kN/m AB 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 0.000.16 9.349.38 2.762.55 6.636.67 0.31 0.02 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 1.456 0.798 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 0.036 0.015 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=12.133kN,R2=6.983kN,R3=-0.019kN - 27 - 最大弯矩 Mmax=1.456kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.456106/(1.05141000.0)+3.2791000/2610.0=11.089N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm215.0N/mm2 2, ,满足要求满足要求! ! 八、悬挑