第6章 短路电流计算(2013-4)

1、第六章第六章 短路电流计算短路电流计算 1 本章考试大纲要求 掌握短路电流计算方法 熟悉短路电流计算结果的应用 熟悉影响短路电流的因素及限制短路 电流的措施。 2 与本章相关的规程规范和手册 3 2 导 体 和 电 器 选 择 设 计 技 术 规 定 DL/T5222-2005 附录F 短路电流实用计算 62工业和民用配电设计手册(第三版)， 水利电力出版社，2005 63钢铁企业电力设计手册上册，冶金工业 出版社，1996 60电力工程电气设计手册（电气一次线部 分），中国电力出版社，1989 3 一、短路电流计算方法（掌握） 1.高压系统短路电流计算 1)标么值的基本关系 2)系统元件电抗

2、标么值的计算 3)三相短路电流计算 4)不对称短路电流计算 2.低压系统短路电流的计算方法 1)计算条件 2)三相和两相短路电流的计算 3)单相短路(包括单相接地故障)电流的计算 4)低压网络电路元件阻抗的计算 4 三相短路作为短路电流基本计算 供配电系统可能发生三相，两相或单相短路，设计时 已采取措施，使单相短路电流不超过三相短路电流， 第四章中叙述了中性点的接地方式，110kv以下的系统 都不采用中性点直接接地的方式，故三相短路电流通 常是最大的，只有在靠近发电机出口处短路时除外， 此时，两相短路电流的大小视短路点与电源距离的远 近而定，见后面两相短路电流计算 5 对称分量法 三相网络内任

3、一组不对称量（电流、电压等）都可以分解为三个对称分量， 即正序、负序和零序分量 ，由于对称分量的独立性，故可利用重迭原理， 分别计算，然而从对称分量中求出实际的短路电流或电压值。所谓对称， 即三个矢量大小相等且相互间相位角相等。所谓平衡，即三个矢量的和等 于零 正序分量-一组平衡的三相电流（电压），大小相等而相位角互差120 的矢量，按反时针方向旋转，次序是a-b-c 负序分量-一组平衡的三相电流（电压），大小相等而相位角互差120 的矢量，按反时针方向旋转，次序是a-c-b 零序分量-一组不平衡的三相电流（电压），大小相等而相位角互差0 的矢量，即同相位 正序分量和负序分量是既对称而又平衡的

4、系统，零序分量是对称但不平衡 的系统 三相短路是对称的短路，无负序及零序分量；两相短路是不对称短路，无 零序分量；单相短路是不对称短路，正序、负序及零序分量都有 6 三相短路-对称短路 K点发生三相短路，电路分成两个回路，第一回路与电源相连，但回路阻抗 变小，电流必然增大。第二回路为被短接的回路，该回路电流由原来的电 流不断衰减，直至儲能元件中所儲藏的能量全部变为其中电阻所消耗的热 能为止。(儲能元件有用户的感应电动机等） 7 两相短路-不对称短路 8 单相接地短路-不对称短路 9 短路电流计算中的计算条件 电力网在正常工作时三相对称 所有电源的电动势相位角相同 短路回路各元件的磁路系统为不饱

5、和状态， 即感抗为一常数 输电线路的电容略去不计 不考虑短路点的电弧阻抗及变压器的励磁 电流 所有同步电机都具有自动调整励磁装置 短路发生在短路电流最大的瞬间 （32F.1节） 10 高压网络短路电流计算条件 确定短路的流时，应按最大短路电流的正常运行 方式，不应按仅在切换过程中可能并列运行的接 线方式 （325.0.4条） 要计算网络在最大或最小运行方式下的短路电流， 前者用来校验电气设备的动热稳定，后者用来校 验继电保护的灵敏系数 （62 P124) 计算短路点应选择在流过所校验电器和导体的短 路电流为最大的地点 （325.0.6条） 架空及电缆线路的有效电阻，只有在短路点总电 阻 大于总

6、电抗 的三分之一时才计入其有效电 阻 （63P177） R X 11 短路电流的计算步骤 画出计算三相短路电流用的计算电路和等值电抗（或 阻抗）图，并标上要计算的短路点 对电路中的每一元件编号并计算出电抗（或阻抗）值 标在图上 进行电路化简，逐步化简到短路点前只剩一个等效元 件，自它的一端施以电势，另一端就是短路点，求出 短路电流值，这一等效元件称为综合电抗（或阻抗） 如有多个电源时，可采用电抗网络转换公式或分布系 数法来求得每一电源所提供的短路电流，然后加以综 合。 电路中各元件的参数，可用标幺值或有名值来表明 12 标幺值与有名值 用标幺值进行计算时，各元件电抗必须换算为选 定的基准容量下

7、的标幺值，才能进行串、并联或 星一三角变换的化简计算 用标幺值进行计算时，基准电压采用元件所在级 的平均电压Uav 用有名值进行计算时，必须把各电压级所在元件 电抗的标幺值或有名值，换算到短路计算点所在 基准电压级内的有名值，才能进行串、并联或星 一三角变化的化简计算 标幺值广泛地用于高压网络的短路电流计算 有名值一般用于低压网络的短路电流计算 13 平均电压Uav 我国电力系统各级电压的平均电压Uav取 用标称线电压 的1.05倍。 Uav1.05Un 即3.15、6.3、10.5、37、 63、115kV 14 标幺值的基本关系 标幺值是一相对值，电参数的标幺值 为其有名值与基准值之比：

8、容量标幺值 电压标幺值 电流标幺值 电抗标幺值 j S S S * j U U U * j I I I * j X X X * 15 标幺值的基本关系 式中 为容量、电压、 电流、电抗的有名值 为容量、电压、 电流、电抗的基准值 各基准值之间的关系式是功率方程式 和欧姆定律 jjjj XIUS、 XIUS、 jjj IUS3 j j j j j S U I U X 2 3 16 标幺值的基本关系 通常我们选定和，则利用上 式可求出和 标幺值的优点是： 相电压与线电压的标幺值相同 单相功率和三相功率的标幺值相同 电流标幺值与容量标幺值相同，即 j S j U j I j X * SI 17 元件

9、参数的换算 1. 标幺值 当我们提出某元件的阻抗标幺值时，一定要指明它 的基准容量，否则就没有意义了。因元件的阻抗标 幺值是指每相的值，故同步电机、变压器和电抗器 样本上给出的标幺值，是以他们每相的额定容量为 基准的 在三相电力系统中，电路元件电抗的标幺值X*可用 下式表示 （1） 2 * 3 j j j j j U S X U XI X X X 18 已知以额定容量为基准的电抗标幺值，换算到 以基准容量为基准的电抗标幺值，可用下式计 算 （以额定容量为基准） （以基准容量为基准） 上二式可换写为 故 r r r U XI X 3 * j j j U XI X 3 * r r r I U XX

10、 3 * j j j I U XX 3 * j j j r r r I U X I U X 33 * 19 （2） 作近似计算时可认为 则 （3） 属于这一类元件有同步电机、变压器和电抗器 jr jr rj UI IU XX * avjr UUU r j rj S S XX * 20 同步电机 同步电机在发生突然短路时会出现一个暂态过程，短路开始瞬 间，滞后的短路电流欲使定子的漏磁通增大，但转子上的励磁线 圈和阻尼线圈内产生的自由电流都阻止漏磁通的增大，此一时期 称为超瞬变（次暂态）过程，以后随着阻尼线圈中自由电流的消 失，但励磁线圈的时间常数较大，自由电流仍然起着作用，这一 时期称为瞬变（暂

11、态）过程，当上述两个线圈都不起作用时，即 进入稳态 同步电机在暂态过程中电抗的变化为： Xd（超瞬变电抗） Xd （瞬变电抗） Xs (稳态电抗 ） Xd Xd Xs 短路开始时（零秒时)呈现的是超瞬变电抗，故用Xd 来计算 I 已知同步电机的超瞬态电抗百分值Xd%（百分值与标幺值的 关系为X%=100X*)，则按（3）式换算（电抗标幺值下脚标 j 可 不写），得： 21 r j d d S S X X 100 % * 变压器 变压器的阻抗是绕组间的漏抗。制造厂給出的是短路电压百分 值Uk%。短路电压的定义是当变压器二次侧短路的情况下，二 次侧流过额定电流时，一次侧所施加额定电压的百分数，即：

12、 Uk% Ur=Ir Z 而阻抗标幺值的定义是 该阻抗在流过额定电流所产生的压降与 额定电压之比，即： 或 对比上述两式，得ZT =Uk%，则可按（3）式换算，得： 当电阻值允许不计时： r j K T S S U Z 100 % * r j K T S S U X 100 % * 22 r r T U ZI Z * ZIUZrr T * 电抗器 电抗器的电抗由每相的自感确定，已知电 抗器的百分电抗值Xk%，则按（2）式换算， 得： 这里为什么不按（3）式而用（2）式来换算， 因为电抗器在电路内起限流作用，需要较准 确地计算，另外也可能会用高一级额定电压 电抗器，例如10kv电抗器用于6kv系

13、统，因此 要用额定电压而不用平均电压来计算 j j r rK K U I I UX X 100 % * 23 已知元件电抗的有名值，换算到以基准容量的 电抗标幺值，可用下式计算 （4） 属于这一类元件有架空线路和电缆线路 22 * 33 j j j jj j j j U S X U UI X U XI X 24 架空和电缆线路 已知线路单位长度的电抗欧姆值，例如每公 里的欧姆值，则以此数乘以实际公里数，得出 电抗的有名值，然后换算到以基准容量的电抗 标幺值，可用（4）式，得： 同样，电阻标幺为： 2 * j j L U S XX 2 * j j L U S RR 25 已知电力系统短路容量的有

14、名值，换算到以基 准容量的标幺值 已知电力系统某点的短路容量 的有名值。 因 将XS有名值换算到以基准容量的标幺值，按（1）式， 并将以上XS值代入，得 现 故 s S 2 33 s av avk avav k av s S U UI UU I U X 2 2 2 * j j s av j j ss U S S U U S XX j avUU 26 * s j s S S X 基准电压相同，从某一基准容量Sj1下的标幺值 X*1换算到另一基准容量Sj下的标幺值X*，可按 (3)式计算 1 1* j j S S XX 27 2. 有名值 已知元件以额定容量为基准的电抗百分值,且该 元件在基准电压

15、级内，换算到有名值，可用 （5）式或（6）式： (5) 或 (6) 属于这类元件有同步电机、变压器和电抗器。 r r r I U XX 3 * r r r S U XX 2 * 28 同步电机 已知同步电机的超瞬态电抗百分值，换算有 名值可按（6）式 r rd d S UX X 2 100 % 29 变压器 已知变压器的阻抗电压百分值，换算至有名 值，可按（6）式 r rk T S UU X 2 100 % 30 电抗器 已知电抗器的电抗百分值，换算至有名值可 按（5）式 31 r rk k I UX X 3100 % 将电压Uj1下的电抗值X1换算到另一电压Uj2下 的电抗值X2，可按下式

16、2 1 2 2 12 j j U U XX 32 已知电力系统短路容量的有名值，换算到基准 电压级，可按下式 以上各元件的标幺值和有名值的换算公式均列在 62工业与民用配电设计手册第三版P128 表4-2中 2 S j s S U X 33 电路元件阻抗标幺值和有名值的换算公式 序 号 元件名称标幺值有名值（ ） 1同步电机（同步发电机或电动机） 2变压器 当电阻值允许忽略不计时当电阻值允许忽略不计时 3电抗器 4线路 5电力系统（已知短路容量 ) 6 基准电压相同，从某一基准容量 下的标幺值换算到另一基准容 量下的标幺值 7 将电压下的电抗值换算到 另一电压下的电抗值 S S 1 j S 1

17、* X * Xj S 1 j U 1 X 2 X 2j U r j d r j d d S S X S S X X * 100 % 3 2 * 10 r j T S S PR 2 * 2 *TTT RZX r j k T S S u Z 100 % * r j k T S S u X 100 % * j j r rk j r rk k U I I Ux U S I Ux X j 100 % 3100 % 2 * 2 * 2 * , j j j j U S RR U S XX * S j S S S X 1 1* j j S S XX r r d r rd d S U x S UX X 2 2

18、100 % 3 2 2 3 2 1010 3 rT r r T S PU I P R 22 TTT RZX r rk T S Uu Z 2 100 % r rk T S Uu X 2 100 % r rk k I Ux X 3100 % 2 S j S S U X 2 1 2 2 12 j j U U XX 34 符号说明 同步电机的额定容量，MVA 变压器的额定容量，MVA（对于三绕组变压器，是指最大容量绕 组的额定容量）； 同步电机的超瞬态电抗相对值； 同步电机的超瞬态电抗百分值； 变压器阻抗电压百分值； 电抗器的电抗百分值； 额定电压（指线电压），kV； 额定电流，kA 线路每相电抗值、

19、电阻值， 系统短路容量，MVA 基准容量，MVA； 基准电流，kA 变压器短路损耗，kW 基准电压，kV,对于发电机实际是设备电压 (62P128表4-2） r S rT S d x % d x % k u r U r I RX、 S S j S % k x j I P j U 35 常用电抗网络图变换公式 X1 2XXnX X1 2X nX X n XXX X 111 1 21 + X=X1+X2+Xn 23X X12 31X 23X X12X31 X1 X2X3 32XX 1X 312312 3123 3 312312 2312 2 312312 3112 1 XXX XX X XXX X

20、X X XXX XX X 2 13 1331 1 32 3223 3 21 2112 X XX XXX X XX XXX X XX XXX X1 2X 1SS2 x dd S1 2S 1 X d x X1 2X 3X 1SS23S d 1SS23S 2 X 1 XX 2 X 3 1 2 2 2 2 1 1 1 X XX XXX X XX XXX 21 21 33 3 31 31 22 2 32 32 11 1 XX XX XXXXX XX XX XXXXX XX XX XXXXX 21 21 XX XX X + 36 37 38 三相三绕组变压器电抗百分值的 等值变换 ( 62P131) 23

21、kU % 13kU %12kU % X3% %2X 1%X 1 %X%=3 UUUkkk132312 2 2 1 132312kkkUUU 2%=X% %X%=1 UUUkkk121323 2 高压 低压中压低压 高压 1 中压 39 短路电流要计算的参数 短路冲击电流（短路全电流最大瞬时值或短路 电流峰值） 短路全电流最大有效值（第一周期的短路全电 流有效值） 或超瞬态短路电流有效值（起始或0秒时的周 期分量有效值） 短路后0.2秒的周期性分量有效值 或稳态短路电流有效值（时间为无穷大时的 周期分量有效值） 超瞬态短路容量 稳态短路容量 ( 62P124) pi p I I k I 2 .

22、0 I k I I S k S 40 无限大电源容量系统（远离发电机端） 在以电源容量为基准的短路计算电抗时， 可视为远端短 路，远端短路的特点为: 1）在整个短路过程中电源母线电压维持不变 2） 短路电流周期分量不衰减 （62P134） 3 * c x 41 无限大电源容量的短路电流 短路电流变化曲线如下： (62P124图4-1） 图上： 短路冲击电流 稳态短路电流 短路电流非周期分量 超瞬态短路电流有效值 0秒时短路电流非周期分量 因认为母线电压维持不变，故)( 2.0 IIII k k或 p i k I DC I I A ip A k22I i DCi I2 2k=2 2I 42 无限

23、大电源容量的三相短路电流计算 （1）用标幺值计算 而 代入前式得： 或 (因Uav=Uj) 式中： 短路电流周期分量标幺值 短路容量标幺值 基准电流 kA 短路容量 MVA 基准容量 MVA 电源对短路点的综合电抗 标幺值 短路电流初始值 kA 如网络综合电阻 时，则必须用 来取代 c av k X U I 3 k I * k S * j I k S j S c X * k I 43 j j c c I U XX 3 * c j j j c av k X I I U X U I 3 3 cjc j k XIX I I 11 c j jjkjkk X S SISISSS * * cc XR *

24、3 1 c Z *c X * （2）用有名值计算 kA 如时，则应计入 故 kA 式中： 短路点所在级网络平均电压 kV 短路电路总阻抗 短路电路总电阻 短路电路总电抗 ( 62P134) c av k k X U II 3 av U c Z c R c X cc XR 3 1 c R 22 3 3 cc av c av k k XR U Z U II 44 有限电源容量系统（靠近发电机端） 在以电源容量为基准的短路计算 电抗时，可认为该系统为有限 电源容量系统，在整个短路过程中， 其特点可认为： 1）电源母线电压要改变 2）短路电流周期分量要衰减 3）电源的内阻抗不能忽略不计 ( 62P13

25、6) 3 * c x 45 有限电源容量的短路电流 短路电流变化曲线如下： (62P124) I22 kip A iD C k 22 I t i 46 短路电流的变化与发电机的电参数和电压自动装置的特 性有关，具体工程中一般采用运算曲线法计算短路过程某一 时刻的短路电流周期分量。将电源对短路点的综合电抗标幺 值换算到以电源容量为基准的计算电抗值 ，查对应的发 电机运算曲线或查对应的发电机运算曲线数字表，得到短路 电流周期分量的标幺值，用下列公式计算短路t秒后的周期分 量有效值： 式中发电机的额定电流 各类发电机的运算曲线或运算曲线数字表见有关设计手 册，例如62工业与民用配电设计第三版P138

26、147。在 绘制上述曲线时，同步发电机按标准参数如表4-19所示。如 实际发电机的时间常数T与表4-19相差较大时，应按式4-21， 4-22来修正 rjkt III * 有限电源容量的短路电流计算 rj I c X 47 靠近发电机处近端短路的三相短路电流初始值也可用下式计算： 对于汽轮发电机 kA 对于水轮发电机 kA 式中 Ij 基准电流 kA E 发电机超瞬态 电动势，工程计算中可认为 E =UrG kV UrG 发电机额定电压 kV UrG=1.05Un Un 系统标称电压 kV Xd 发电机超瞬态电抗 Xw 发电机出口至短路点间的短路电路电抗 X*d X*w 以发电机额定总容量为基

27、准的Xd 和Xw的标幺值 K 考虑到水轮发电机的超瞬态电抗Xd 值比较大而引入的计算系 数，见62P137表4-14 （62P137) 有限电源容量的短路电流计算 48 X )(3 wd k XX KE I )(3 wd k XX E I X wd j XX I wd j XX KI 两相不接地短路电流计算 两相短路电流初始值为： 对于汽轮发电机 对于水轮发电机 对比上页，得： 即两相短路电流为三相短路电流的0.866倍，因 ip、Ip 均正比于Ik故也为0.866倍 两相短路电流的稳态值视短路点与电源距离的远近而定，在发电机出口处 短路时，两相短路电流为三相短路电流的1.5倍； 在X*c3时

28、，两相短路电流与三相短路电流之比可考虑为0.866倍 一般估算为： X*c 0.6 Ik2 Ik3 X*c = 0.6 Ik2 = Ik3 X*c Ik3 X*c为以电源容量为基准的电抗标幺值 62工业与民用配电设计手册第三版P15249 )(2 wd k XX E I X)(2 wd k XX KE I X 32 2 3 kkII 单相接地电容电流计算 （1）用公式计算 式中 C 导线对地电容 F/km I0 每相电容电流 A UN 额定线电压 V Xc 容抗 Ic 单相接地电容电流 A 举例：计算10kV芯线截面为185mm2电缆的单相接地电容电流，已知对地电容 为0.30F/km -6

29、= 1.63 A /km （2） 电 （2）电容电流IC的估算 架空线路 IC=(2.73.3)LUN10-3 A 式中 L架空线路长度 km UN额定线电压 kV 2.7系数，用于无架空地线 3.3系数，用于有架空地线 同杆双回线的电容电流为单回路的1.31.6倍. 接地电容电流也可作简化估算 电缆线路IC=0.1UnL，即Ic= 架空线路Ic= (3)变电所增加的接地电容电流见62P153表4-20 50 c N X U I 3 0 c Xc 1 cU X U X U IIN c N c N oc3 3 3 3 3 103 . 03141000033cUINc 350 LUn 10 LUn

30、 在无载电路内某相电压过零的瞬间 突然发生三相短路，由于电流不能突变 （Lenz定律）产生一短路电流的非周期 分量，于是在起始的半周内，即0.01秒， 出现短路冲击电流ip，波形见下图 三相短路冲击电流和全电流最大有效值 i t IDC p 2 T kI A 51 其中冲击系数 (1)短路冲击电流 ff T kk T kp eIIAeIi 01.0 01.0 222 k p k T IKIe f 01.0 221 f T p eK 01.0 1 p i (2)第一周期全电流有效值 p I 22 (（直流值）交流有效值） p I 1 01.0 p T Ke f 2 2 2 12 pkkp KII

31、I k p IK 2 121 由于 故 52 式中： 为短路电流非周期分量时间常数， 如电路只有电抗，则 如电路只有电阻，则 故 工程计算中， 的取值为 1.当短路发生在单机容量为12000kW及以上的发电机端时， 取 2.短路点远离发电厂，短路电路的总电阻较小，总电抗较 大，即 3.在电阻较大的电路中，即 短路电流非周期分量衰减较快， 则 (62P149五节） f T R X R X T f 314 2, pf KT 1,0 pf KT 12 p K ppp IiK，, k p k pp IIIiK 62.1,69.2,9 .1 ，时，或s05.0, 3 3 1 f T R X XR 时，或

32、3 3 1 R X XR k p k pp 1.09I,I84.1i3 .1，IK k p k pp IiIIK 55.2,51.1, 8 .1 53 元件短路功率法 元件短路功率法中各元件的阻抗或导纳，直接用元件的短路功率来表示， 它是假设元件的进线端连接在一个端电压为Up的无限大容量系统，在出 线端三相短路时流经该元件的视在功率，即为元件的短路功率。对于同 步电机来说，是指该电机运行在Ed“=Up时，其端头三相短路时的短路功 率 6kv及以上的网络可忽略电阻，故元件短路功率为： 同步电机 MVA 电抗器 MVA 变压器 MVA 线路 MVA 式中 Sd-元件的短路功率 MVA Se -元件

33、的额定容量 MVA Ie -元件的额定电流 kA Up-元件所接网络点的平均线电压 kV Ue-元件的额定电压 kV -同步电机的超瞬态电抗百分值 Xk%-电抗器的电抗百分值 Uk%-变压器阻抗电压百分值 X-线路每相电抗值 54 % 100 d e d X S S % 100 k e d U S S X U S p d 2 % d X ek p e d UX UI S % 3100 2 元件短路功率法 因 ， 而 ， 代入得： 故短路功率与元件的导纳（Y)成正比，元件短路功率的串联相当于导纳的串联， 亦即相当于阻抗的并联，短路功率的并联相当于阻抗的串联，故： 串联化简 并联化简 62P135

34、表4-13就是用串联化简公式计算的 (63上册P217) 55 21 21 SdSd SdSd Sd 21SdSdSd Sd1 Sd2 Sd Sd1Sd2 Sd djdIUS3 Z U I j d 3 YU Z U Z U USj jj jd 2 2 3 3 同步电动机对短路电流的影响 同步 电动机提供的短路电流与同步发电 机一样但按有限电源容量考虑。同步电 动机在短路过程任一时刻，所给出的短 路电流周期分量可利用运算曲线计算,见 62P150六节 56 异步电动机对冲击短路电流的影响 在靠近短路点处接有高压异步电动机时，要 将它们作为附加电源来考虑。但他们提供的短 路电流衰减很快，在t0.0

35、1秒时即可忽略不计， 故只在计算冲击电流和短路最大有效值时才考 虑。在下列情况下，可不考虑其助增影响。 （1）异步电动机与短路点的连接已相隔一个变 压器； （2）由异步电动机送出到短路点的短路电流所 经过的元件（如具有一定阻抗的线路、变压器 等）与由系统送至短路点的短路电流是经过同 一元件时 （63P219第4.5.2节） 57 异步电动机对冲击短路电流的影响 异步电动机提供的反馈电流计算见62 工业与民用配电设计手册第三版P151 公式（4-26)、(4-27)、(4-28)、(4-29)、(4- 30)，其中短路电流峰值系数，一般取 1.4 1.7,正确数据可查P151图4-15。 58

36、低压网络短路电流计算条件 高压网络短路电流计算条件同样适用于低压网络外，尚 有以下特点： 配电变压器的电源按无限大系统容量考虑 要计入各元件的电阻并采用有名值计算，但短路点的电弧电 阻、导线连接点、开关设备和电器的接触电阻可忽略不计 电路电阻较大，短路电流直流分量衰减较快，一般可不考虑， 只有在离配电变压器低压侧很近处，如20m以内大截面线路 上或低压配电屏内部发生短路时才考虑 配电线路电阻的计算温度，在计算三相最大电流时，导体计 算温度取20；在计算单相短路时，取20时的1.5倍 计算380/220V网络三相短路电流时，计算电压取电压系 数C为1.05，计算单相接地故障电流时，C取1.0 （

37、62P162) n cu 59 低压网络三相短路电流计算 1)三相起始短路电流周期分量有效值 式中短路电路总阻抗，总 电阻，总电抗 其中包括高压系统、变压器、低压母线 和配电线路的电阻和电抗，分别以 来表示。 这些数据可以从62工业与民用配电设计 手册第三版P154159中查得 (62P162) kA XR Z cu I kk k n , 2303 22 kkk XRZ、 LLmmTTSS XRXRXRXR、 m 60 低压网络三相短路电流计算 2)三相短路冲击电流和全电流有效值 计算同高压系统，但冲击系数要按电路中的值 计算或查曲线。 3)异步电动机对冲击短路电流的助增 仅当短路点附近所接电

38、动机额定电流之和大于短路电 流的1%( )时，才予以考虑。 计算同高压系统，但电动机起动电流倍数可取67,短路 电流冲击系数取1.3 4)两相短路电流与三相短路电流之比仍可考虑为 5)只要 ,变压器低压侧短路时的 短路电流交流分量不衰减 (62P163) kk XR 、 01. 0II rM 2 3 2 2222 SSTT XRXR 61 低压网络单相短路电流计算 TN接地系统的单相短路电流 式中为短路电路的总相保阻抗，总 相保电阻，总相保电抗(), 其中包括高压系统、 变压器、低压母线和配电线路的相保电阻和相保阻 抗,分别以 来表示，这些数据可以从62工业与民用配电设 计手册第三版P154-

39、159中查得 (62P163) kA XR Z cu I PP P n k , 2203 22 1 PPP XRZ 、 m LLmmTTSS PPPPPPPP XRXRXRXR 、 62 低压网络元件的阻抗计算 高压系统阻抗 1)相阻抗 如不知其 和 的确切数据，可认为： 式中 变压器高压侧系统短路容量 MVA 归算到变压器低压侧的高压 系统阻抗，电阻和电抗 (62P154) m SS cu Z SS n S 3 2 160 10 S R S X SS XR1 . 0 SS ZX995. 0 S S SSS XRZ、 m 63 低压网络元件的阻抗计算 2)相保阻抗 无论D,yn11或Y,yn0

40、接线的变压器，低压 侧发生单相短路，零序电流均不能在三相 三线制且中性点又不接地的高压系统中流 过，高压侧对于零序电流相当于开路，可 视若无此零序阻抗，又由于短路点离发电 机较远，可认为所有元件的负序阻抗等于 正序阻抗，故高压系统的相保电阻及相保 电抗可按下式计算 m R RRRR S SSSPS , 3 2 3 1 021 m X XXXX S SSSPS , 3 2 3 1 021 64 低压网络元件的阻抗计算 式中 系统的正序、 负序和零序电阻 系统的正序、 负序和零序电抗 (62P154) SSS XXX 021 、 SSS RRR 021 、 m m 65 低压网络元件的阻抗计算 配

41、电变压器阻抗 1)相阻抗 式中 变压器低压侧额定线电压 kV 变压器短路损耗 kW 变压器额定容量 kVA 变压器阻抗电压百分值 (62P128表4-2） m S uu Z r rk T ,10 100 % 3 2 m S Pu R r r T ,10 6 2 2 mRZX TTT , 22 r U P r S % k u 66 低压网络元件的阻抗计算 2) 相保阻抗 式中系统的正序、 负序和零序电阻 系统的正序、 负序和零序电抗 mRRRR TTTPT , 3 1 021 mXXXX TTTPT , 3 1 021 TTT RRR 021 、 m TTT XXX 021 、 m 67 低压网

42、络元件的阻抗计算 低压矩形母线 1)相电阻 式中 集肤效应系数，见电力设计手册，例如62 工业与民用配电设计手册第三版P539表9-61。 邻近效应系数，取1.03 20时的电阻率，铜母线取0.0172 铝母线取0.0282 L 母线长度 m A 母线截面 mm2 m A L KKR lfjfm ,10 3 20 jf K lf K 20 mmm 2 mmm 2 68 低压网络元件的阻抗计算 若取，L=1m则每米长度的交流电阻为 对于相母线 对于保护母线 式中 相母线截面 mm2 保护母线截面 mm2 mm A KR jfm ,1003. 1 320 mm A KR jfm ,1003. 1 320 mm A KR P jfm ,1003. 1 320 A P A 69 低压网络元件的阻抗计算 2) 相保电阻 因 式中 相母线正序电阻 相母线负序电阻 相母线零序电阻 保护母线零序电阻 mPmmmPm RRRRR 0021 3 1 PmmP RR3 0 mmmm RRRR 021 mmRR