金湖区块施工技术总结(2014.8.26)

1、金湖区块钻井施工技术研讨分析金湖区块位于北盆地金湖凹陷，属于古近系阜宁组储层。该区块施工难度大，不可预测情况多，随着近年在该区块的勘探开发，地层结构逐步认知，施工技术有了很大进步。六普分公司，对近期所施工井遇到的复杂、难点问题，积极进行探索和解决，现就金湖区块施工技术进行探讨和分析。2014年以来在金湖区块施工完成了北港1井、高3井，腰1-1HF井、腰42井目前正在施工。通过施工形成了一套技术方案，运用先进工艺和技术，及时排除了施工中遇到的疑难复杂问题，实现了快速施工和勘探开发目的，为其他井在该区块施工积累了宝贵经验。以北港1井、高3井等施工探井为例，将施工过程中技术运用及复杂情况做如下汇报。

2、1 金湖区块井施工简介金湖区块处于勘探开发初步阶段，目前多为定向预探井，位于江苏省金湖县前锋镇金湖凹陷断裂带。所施工井，目的是为探索金湖凹带戴南组、阜三段和阜二段储层发育情况及其含有性，评价金湖凹陷是石港断裂带下降盘深层油气成藏条件，获取相关物性资料，以及论证金湖凹陷戴南组、阜三段和阜二段构造岩性圈闭成藏条件。1.1工程设计情况该区块施工井较少，无参考性强的邻井资料。钻遇地层为东台组、盐城组、三垛组、戴南组、阜宁组。（详见表1），北港1井和高3井施工相似，均采用二开制井身结构和“直-增-稳”剖面双靶点设计，要求钻穿阜二段，留足测井口袋完钻。北港1井，在该区块较有代表性，就以此井为例，就行分析，

3、北港1井，设计完钻垂深3740m(斜深3939.73m)，最大井斜26.65度，方位320.56度，井底位移863.50m，二开裸眼段长达3399.39m，稳斜段长1792m，设计地质取心5回次，设计钻井周期52天（不含取心作业）。所钻遇地层中，盐城组渗透性强，易缩径；三垛组地层以泥岩为主，易造浆、吸水膨胀缩径；戴南组、阜宁组为大段硬脆性泥页岩，易吸水膨胀而产生剥落掉块、垮塌，且其二开裸眼段长，稳斜段长，起下钻次数多（设计地质取心5回次），井壁稳定问题突显；且戴南组、阜宁组存在断层，易产生渗漏或剥落掉块、垮塌。目的层为阜三段、阜二段，兼探戴南组，储层保护要求高，故该区块井施工难度大，风险性高。

4、钱1井于2012年12月19日一开，2013年1月27日完钻，完钻井深2955m，采用金属两性离子聚合物钻井液体系，阜宁组实钻钻井液密度最大为1.24g/cm3。高1井于2006年10月20日开钻，12月7日完钻，实际完钻井深3070m，采用金属两性离子聚合物钻井液体系。实钻钻井液密度：东台组盐城组1.061.12/cm3，三垛戴南组1.121.19g/cm3，阜宁组1.171.28g/cm3。测井时因井眼不规则于2342.55m处遇卡。高2井于2006年12月28日开钻，2007年2月6日完钻，实际完钻井深2936.06m，采用正电胶聚合物钻井液体系。实钻钻井液密度：东台组盐城组1.061.

5、12/cm3，三垛戴南组1.141.19g/cm3，阜宁组1.191.20g/cm3。表1 北港1井地层预测及风险提示图层位代号岩 性 简 述设计底界垂深m风险提示东台组Qd（略）防斜防缩径盐城组Ny2上部浅棕色，少量灰绿色粘土层与黄色砂砾层等厚互层，下部灰白色色砂砾层，黑白色砾石层夹灰绿、浅棕色粘土层。Ny1上部、中部灰白色砂砾岩与棕红、灰绿色泥岩略等厚-不等厚互层，下部棕红色泥岩夹浅棕色细砂岩，底部浅灰色砂砾岩。1101三垛组ES2上部棕红色泥岩与浅棕色细砂岩、浅棕色粉砂岩略等厚-等厚互层，中部浅棕色细砂岩夹棕红色泥岩，下部浅棕色细砂岩与棕红色泥岩略等厚互层。1857以泥岩为主，易造浆、吸

6、水膨胀缩径ES1上部浅棕色细砂岩夹棕色泥岩，下部棕色泥岩与浅棕色细砂岩略等厚互层-不等厚互层。2217戴南Ed2上部棕色泥岩与浅棕色细砂岩略等厚互层，中部、下部棕灰色细砂岩与棕色泥岩不等厚-略等厚互层。2379硬脆性泥页岩易吸水膨胀而产生剥落掉块、垮塌，同时存在断缺戴部分地层，防漏防塌Ed1棕色泥岩与浅棕、棕灰色粉砂岩略等厚-不等厚互层。2880阜宁组Ef4灰黑色泥岩（存在断层）。3275硬脆性泥页岩易吸水膨胀而产生剥落掉块、垮塌；同时存在断缺部分地层，防漏防塌Ef3上部灰黑色泥岩与灰、褐灰、灰褐色细砂岩略等厚互层，中部灰黑色泥岩夹灰色细砂岩，下部灰黑色泥岩与褐灰、灰色细砂岩略等厚-不等厚互层

7、。3475Ef2上部灰黑色泥岩，中部褐灰色泥灰岩、灰黑色泥岩，下部灰黑色泥岩与灰色粉砂岩、细砂岩不等厚-略等厚互层。3690Ef1浅棕色细砂岩与棕色泥岩不等厚互层。3740（未穿）1.2 实钻井身结构情况（详见图1）图1 北港1井实钻井身结构示意图1.3 北港1井施工情况该井于2014年5月21日开钻，7月7日完钻，完钻井深3871.00m（斜深），期间共进行了6回次取心作业，取心进尺达48.39m,取心收获率100%，全井实际钻井周期为46.63天；扣除地质取心、地质循环等设计外时间17.69天，应计算钻井周期为28.94天，比工程设计52天提前23.06天（详见图2）。全井平均机械钻速为9

8、.52m/h，比工程设计7.21m/h提高32.04%，不含取心井段机械钻速达10.43m/h。全井钻井台月效率2490.72m/台月，纯钻时间利用率为36.34%。全井安全无事故。2 金湖区块井钻井工程施工准备2.1 开钻前，组织参与本井施工的钻井、录井、钻井液、定向服务技术人员学习、分析钻井工程设计和邻井资料，分析分析列出本井施工的重难点，并优选技术方案和措施，形成井施工计划书，提交公司江苏项目部和公司工程技术部审核，批准后执行，制定井钻井施工运行流程，并按流程组织施工。3 金湖区块井主要技术措施3.1 表层常规塔式钻具组合防斜打直技术应用本区块井一般为两开次，该井身结构完全满足油气开采要

9、求，又可以节省钻井成本。以北港1井为例，本井一开（0-544.4m）钻遇东台组、盐城组，其重难点是防斜打直。而常规塔式钻具组合防斜技术的关键是钻具底部采用大尺寸钻铤。对此，北港1井一开344.6mm井眼采用3根8钻铤和9根61/4钻铤的塔式钻具组合防斜。上部地层松软，易垮塌，开始钻进时采用小排量，随钻头离开井口的距离增大逐步加大排量，钻压由小到大，轻压吊打。其钻井参数为：钻压20-80KN，转盘转速80-100RPM，排量25-43L/S，泵压5-7MPa。 一开钻穿Ny2段至544.4m结束，下入543.81m273.1mm表套固井，水泥浆反至地面，建立二开井口，安装防喷器组。一开施工基本形

10、成套路，主要工作是求稳，保证井下安全，为二开施工奠定良好基础。3.2 盐城组井径控制和防斜快打技术方案应用该区块盐城组泥岩渗透性强，吸水膨胀缩径问题突显，井壁稳定困难；且该井段井眼大，井段长，井身质量要求高，防斜打直难度大。为解决此问题，北港1井盐城组采用钻具组合为：241.3mmPDC钻头+172mm 1螺杆+165mm无磁DC+165mmDC1根+236mm扶正器+165mmDC7根+127mmHWDP6根+DP。3.2.1 主要技术措施：1、采用较大尺寸（241.3mm）钻头开孔，钻穿Ny1后，再改用215.9mm钻头钻进，相当于对盐城组进行扩孔，确保后期施工过程中，始终确保该段井径缩径

11、后井径不小于215.9mm，防缩径卡钻或引起井下复杂。2、大尺寸井眼，且井段长，采用PDC钻头+1单弯螺杆双驱钻进钻具组合，小钻压高转速大排量，不仅可以达到快速钻进目的，而且可以提高防斜纠斜效果。 3、钻具组合起到修复井壁和扩大井眼，正常井眼相对于直螺杆可以扩大3mm左右，极大地延长短起下井段和缩短起下钻周期，确保井下安全。4、优选PDC钻头，北港1井先采用241.3mmFL1955型PDC钻头，钻进至1096m起钻，更换成241.3mmFL1654 PDC钻头，直至钻进至1402m起钻。5、优选钻进参数，施工中做好钻速试验数据对比，同时做好井眼轨迹监测，优选钻进参数钻进，以达到防斜打直和快速

12、钻进目的，钻井参数为：钻压20-60KN，双驱钻进（转盘转速50-55RPM），排量33-40L/S，泵压13-15MPa。6、采用本套钻具组合（含PDC钻头）直接扫水泥塞，后进行钻进，节省起下钻换钻头一趟。7、采用金属两性离子聚合物不分散钻井液技术：本井段钻遇盐城组、三垛组。盐城组地层渗透性好，要预防缩径和漏失；三垛组地层以泥岩为主，易造浆、吸水膨胀缩径，应提高钻井液的抑制能力和包被能力。故采用金属两性离子聚合物不分散钻井液钻井液技术，其配方为：生产水+34%膨润土 +0.1% NaOH +0.20.3% PMHA+0.20.3% DS-301+0.70.8% NH4HPAN；处理添加剂：单

13、向封闭剂、PAC-LV、低荧光防塌沥青。控制泥浆密度1.121.16g/cm3，马氏漏斗粘度4050s，塑性粘度1015mPa.s，动切力58Pa，API失水45ml，固相含量610%，坂土含量4055g/l。用PMHA、DS-301配制成0.40.5%的胶液，以细水长流的方式补充，提高钻井液的抑制能力和包被能力；钻进至三垛组地层后，用PMHA、DS-301胶液的浓度提高到0.50.6%，以抑制该地层的造浆；用NH4HPAN配制成0.71.0%的溶液控制粘切，用NaOH水溶液调节pH；适量补充适量RH4，预防钻头泥包；为防止盐城组地层渗透性漏失，在盐城组地层钻进时要求加0.51%单向封闭剂随钻

14、堵漏；每班补充5075kg低荧光防塌沥青，以改善泥饼质量，防止砂岩缩径。泥浆要根据地层特点适时和及时调整，同时，充分利用四级固控系统，固控系统很关键，用好了，泥浆性能满足要求，才是井下安全的最大保证。8、钻进至900m短起下和钻进至1010m起下钻修整井壁，同时验证井壁稳定情况。钻穿Ny1，至井深1402m起钻（工程设计要求），更换215.9mm钻头钻进。9、采用自浮式测斜与投入式多点测斜相结合，监测好井身质量。10、此段含有玄武岩可能性比较大，防漏工作要做好，提前备好随钻堵漏剂，且在钻进过程中，坐好岗，一旦发现异常，要及时采取降低排量或降低泥浆密度办法，防止大的漏失，造成更大井下复杂，消耗钻

15、井周期，延误钻井施工。3.2.2 技术效果分析：1、采用此技术控制盐城组井径，化解盐城组缩径问题效果明显，井壁相对稳定，井身质量满足本井施工要求，全井未曾现盐城组起下困难现象。从完井电测井井径图看该井段存在多处缩径井段，最小井径已由原来的241.3m缩至210mm（详见图3）。盐城组正常井段井径约为241mm盐城组扩径井段井径约为270mm盐城组吸水膨胀缩径井段井径约为210mm图2北港1井完井电测井盐城组井径曲线图2、平均机械钻速提高显著（北港1井），达18.05m/h，是全井工程设计7.2m/h的2.51倍，提高率达151%；防斜效果达到预期目标：底部井深1379.06m，井斜为 2.79

16、；使用PDC钻头，提高机械钻速，减少起下钻次数；使用自浮式测斜，速度快、时间短、成本低、减少辅助时间，保证了钻井施工进度基本与工程设计保持一致。3.3 二开215.9mm井眼防斜、定向与稳斜优快钻进技术二开是全井的关键，是施工的重中之重。二开215.9mm井眼钻遇三垛组、戴南组和阜宁组。三垛组地层以泥岩为主，易造浆、吸水膨胀缩径；戴南组、阜宁组硬脆性泥页岩易吸水膨胀而产生剥落掉块、垮塌。215.9mm井眼钻穿直井段和定向至目的层，目的层为阜三段、阜二段，兼探戴南组，需做好储层保护工作。3.3.1主要技术措施：2014年8月份施工完成的北港1井，根据地层特点，并结合以往施工经验和技术，进行优化施

17、工。施工二开215.9mm井眼直井段（14021887m）和增斜段（1887.002146.99m）和稳斜段（2146.993939.73m）钻进，常规钻进至少需要3套钻具组合来完成，且裸眼段长、稳斜段长，优快钻进难以实现。针对此进行技术方案措施优化：1、优选“三合一”钻具组合进行防斜、定向和稳斜钻进。北港1井工程设计造斜点在三垛组1887.00m，造斜段长约256m，最大井斜26.65，平均造斜率为3.08/30m，PDC+172mm1.25单弯螺杆钻具滑动钻进基本能满足造斜要求。定向前的485m直井段和定向后的稳斜段则，常规做法至少需三套钻具组合来完成。而北港1井施工中，通过优选，在螺杆上

18、部增添一只欠尺寸扶正器，增强双驱钻进稳斜效果，只用了一套钻具组合（“三合一”钻具组合）即完成防斜、定向和稳斜钻进。其钻具组合为215.9mm PDC钻头+172mm1.25螺杆（底部自带212mm扶正器）+210mm扶正器+浮阀+165mm无磁DC（含MWD仪器）+127mmHWDP21根+DP。2、 优选PDC钻头。通过与邻井资料对比和分析，北港1井215.9mm井眼上部地层采用FL1654M PDC钻进，进入阜三段后采用进口复合片215.9mmFL1654J PDC。FL1654M PDC钻头因地质取心需要先后三次入井，主要钻遇地层为三垛组、戴南组、阜四段，当钻进至阜三段，其机械钻速明显降

19、低，起钻更换FL1654J PDC型PDC钻头。从井深1402.00开始，总进尺1978.85m，平均机械钻速12m/h。该钻头在该段层位使用时间较长，进尺高，复合机械钻速较快，使用效果好。FL1654J PDC钻头也因地质取心需要先后五次入井，钻穿阜二段留足测井口袋完钻，完钻井深3871m，累计进尺441.76m，平均机械钻速4.49m/h。导致该型号PDC钻头钻速偏低的主要原因为：井斜已达到设计值，而阜宁组及其底部可钻性相对较差，同时为满足地质录井卡层取心和取准取全地质资料，该段滑动钻进频繁，钻压控制在10-20KN。3、优快定向技术1）、提前下入MWD仪器监控井眼轨迹二开215.9mm井

20、眼直井段井深1402m，FL1654M型钻头入井时，提前下入MWD仪器，进行井身质量随钻监控。2)、根据MWD监测数据及时调整井眼轨迹。 直井段钻进至1830.00m时提前调整方位，为定向造斜良好创造条件。当钻达井深1860m时，直接利用直井段的钻具组合进行定向，其定向参数为：钻压30-60kN（通过工具面调整），排量33L/s，泵压15MPa。因该型号钻头刀翼较长，冠状部位较尖，开始定向时，其工具面较难控制，通过调整钻压和优化操作得到较好解决。3）、尽可能采用双驱复合钻进行稳斜钻进。通过多次验证，该套钻具组合双驱钻进，钻压小时，有降斜趋势；钻压控制在50-60KN，则具有增斜趋势（平均0.1

21、/根），且方位较为稳定。因此当定向钻进至井深2147m（井斜21.5）时，继续采用该套钻具组合双驱复合钻进，达到提高机械钻速、稳定方位、微增自然增斜目的，同时利用随钻测斜监控井斜方位，及时预测并采取措施，保证井眼轨迹控制精度，配合使用滑动定向及时调整和控制井眼轨迹，确保工程中靶。钻进时，要做到勤活动钻具，有效清除岩屑床，防粘卡和沉砂卡钻，斜井段防坍塌、井壁失稳；每钻完一单根后至少划眼1次，以修理井壁，清除沉砂，保证井眼轨迹平滑，以减少摩阻和扭矩，确保下步施工顺利进行。4）、钻具管理保证。开钻前对所有入井钻具应进行探伤检查，并加强钻具的出入井检查，定期倒换钻具，防止钻具事故发生。4、充分利用短起

22、下或更换钻具组合进行通井洗井。北港1井二开钻进裸眼袋段长3326.6m，共进行25趟起下钻作业（详见表4），平均每133m进行一次起下钻作业，完成修整井壁、验证井壁稳定和清洁井筒等作用，确保全井钻进安全顺利。其中6趟起下钻为更换钻具取心，9趟起下钻为更换钻头钻具组合，8趟为短起下作业，仅进行1趟专门通井作业，节约辅助时间，提高纯钻时间利用率。5、金属两性离子聚合物防塌钻井液井壁稳定技术其基本配方：生产水+34%膨润土+0.1% NaOH+0.20.3% PMHA+0.20.3% DS-301+0.70.8% SPNH+1%-2%FT-1+1%-2%SPNH+23%润滑剂。处理添加剂主要为：稀释

23、剂、屏蔽暂堵剂、SMP、SPNH等。在原钻井液的基础上分34个循环周一次性补充1.0%SPNH和1.0%低荧光防塌沥青，以提高钻井液的抑制能力和防塌能力。将DS-301、PMHA配制成0.50.6%的胶液，以细水长流的方式补充，提高钻井液的抑制能力和包被能力。NH4HPAN配制成0.60.7%的溶液控制粘切。每班补充100150kg的低荧光防塌沥青，以改善泥饼质量，低荧光防塌沥青含量在12%，增强钻井液的封堵防塌能力。用NaOH水溶液调节pH在910，预防石膏侵。视井眼情况补充适量RH4，预防泥包。造斜前加入0.5%的润滑剂，增斜段、稳斜段含量保持在0.54%，保证泥饼摩擦系数在0.08以下，

24、防止粘卡。钻完后应短起下钻，充分循环钻井液，补充部分润滑剂，确保完井作业顺利完成。3.3.2 技术效果分析：1、“三合一”钻具组合成效显著，一趟钻完成了北港1井215.9mm井眼的直井段防斜、增斜段定向和稳斜段施工。2、优选PDC钻头，采用双驱复合钻进行稳斜钻进，减少起下钻次数和辅助时间，达到提速提效目的，用两个PDC钻头，合计平均机械钻速达7.87m/h，比工程设计全井机械钻速7.20m/h提高9.30%。3、金属两性离子聚合物防塌钻井液井壁稳定技术日趋成熟，北港1井钻井过程中未出现井壁失稳情况。4、科学合理安排通井洗井作业，能大幅度减少辅助时间，提高纯钻时间利用率，缩短钻井周期。3.4阜宁

25、组高效优质取心技术工程设计要求阜宁组钻遇油斑及其以上级别需取心，且每回次取心进尺不得小于6.00m；取心率不小于90%。北港1井表套仅下至543.87m，阜宁组取心裸眼段长，稳斜段长，且阜宁组硬脆性泥页岩易吸水膨胀而产生剥落掉块、垮塌，取心作业风险高，难度大，易起钻中途掉心，岩心收获率难以保证。 3.4.1主要技术措施： 1、优选215.9mmBC463/232型取心钻头和取心钻具组合。 2、215.9mm取芯钻头+180mm取心筒（川8-3、8-4）+127mm加重钻杆+127mm钻杆，考虑到稳斜井段及防止井下复杂情况，特别选择了简化钻具组合，在保证加压到位的基础上能尽可能减少井下风险。 3

26、、取心前的技术措施取心作业前一趟钻必须充分循环并调整好泥浆性能，保证井底清洁和井壁稳定、井内畅通方可起钻；提前将取心工具进行严格检查，确保工具正常，钻具与接头水眼大于40mm，保证直径35mm取心钢球能顺利通过；取心工具的组装和下钻操作要按遵照技术规范。 4、取心钻进技术措施树心参数为：钻压1020KN，转盘转速50-55rpm，排量28-30L/S。取心钻进0.5米后，待岩心顺利进到卡箍以上，再逐渐加到30-60KN进行正常取心，根据地层情况适当调整钻压。 正常取心过程中必须均匀送钻，无特殊情况，严禁停泵、转盘、将钻头提离井底、加足钻压启动转盘等，同时密切注意钻压、泵压、转盘扭矩及钻时的变化

27、情况，并进行分析，发现异常及时割心起钻。 5、起钻和出心技术起钻时应控制速度，操作平稳，不得猛刹猛放，防抽吸，防单吊环起钻，严禁转盘松卸扣，防止丢掉岩心。每起3柱灌满泥浆一次，避免液柱压力下降，造成井内不稳定；取心工具出井前严禁转盘卸扣。岩心出筒后，要及时清洗和封存,避免岩心受到破坏。3.4.2 技术效果分析： 北港1井为预探井，地质循环共49次，取心6回次，累计进尺48.39米，心长48.39米，取心率100%。取心技术在江苏工区已经基本成熟，主要在地层岩性、泥浆性能、井眼稳定上下功夫。3.5断层渗透性漏失随钻堵漏技术。3.5.1 二开上部浅层二开上部浅层可能玄武岩发育，在700m（断距40

28、m）、1000m（断距6080m）、2150m（断距3040m）处钻遇断层的可能性比较大，做好防漏、防垮塌、防卡钻工作。润滑剂含量达到设计要求，防止粘卡。如2014年施工的高3井，6月25日钻进至井深780m处，开始发生井漏（当时漏速为20方/小时，逐渐下降至2-3方/小时），一直持续至6月30日井深1800m左右漏失现象消失。从录井方面分析其中780-1180m含有大量的风化的玄武岩，且此处有断层。造成井漏和井壁失稳的情况发生，该井段出现大量的掉块。为了稳定该井段地层和控制漏失，钻井液方面采取了随钻堵漏和提高钻井液抑制、防塌及封堵的方法来稳定该地层。北港1井，在此井段未发生漏失。3.5.2二

29、开下部地层高3井，钻进至井深2347m左右发生井漏，漏速为2-3方/小时，振动筛出现大量掉块（阜三段灰黑色硬脆性泥岩，泥浆比重1.20g/cm3），采用随钻堵漏和提高钻井液封堵能力、控制失水改善泥饼质量的方法，漏失和掉块情况逐部消失。 北港1井在6月4日，钻进至戴南组一段井深2471.86m时，发现泥浆漏失（漏失约4 m3），停泵观察，无明显漏失，且井口能看到液面，当时钻井液密度1.18g/cm3、粘度44s，泥浆性能正常。后小排量（排量11.17L/s，泵压3.5Mpa）循环观察。经现场分析判断：此次漏失应为垛一段断层渗透性漏失，决定采用随钻堵漏技术堵漏。综上，北港1井和高1井则出现漏失，说

30、明风化的玄武岩及断层难判断，地层承压能力变化大，因此要在岩屑判断和工程操作手段上下功夫（泥浆性能和钻井参数）。高1井漏失影响了钻井施工，同时说明匹配的堵漏材料进行随钻堵，效果明显。所以实现快速钻进的同时，防漏和快速解决漏失此段钻井施工的关键。3.6 完井电测通井阜宁组划眼技术 北港1井于7月7日完钻，后下钻通井（中途进行短起下作业3871-3000m），起钻后进行完井电测井。7月9日开始测井，第一趟常规项目测井结束后，下入第二趟仪器时在2800m遇阻。后进行通井作业，且在3200-3871m井段进行划眼作业。钻头在3645m-3856m，出现接单根困难、振动筛返出岩屑少、上下活动钻具有阻卡现象

31、，后经活动钻具、研磨大块岩屑、循环泥浆、短起下，使得井眼畅通。 高3井，钻进至完钻井深2640m，出现漏失，由于本井下部漏失多，尤其是阜宁层段，后经由领导同意，通井结束后下油管固井作业。3.6.1阜宁组大段划眼主要原因分析1、 预探井，地层压力预知和监控不到位。（北港1井位例）工程设计钻井液密度为1.2g/cm3，施工过程中在钻进至阜四段时，有剥落掉块现象，经请示将其提至1.22g/cm3。因后期钻井施工较为顺利，未能真实地判断井下情况，预知风险不及时，未能及时申请调整钻井液密度，导致阜宁组井壁失稳。2、阜宁组应力释放，导致脆破层状剥落阜宁组存在大段硬脆性泥页岩，当钻井液静液压柱压力不能平衡地层坍塌压力时，地层应力释放突显，导致出现脆破层状剥落。阜宁组取心出心和洗清放置过程中，发现刚出心呈完成柱状的泥页岩开始散落，且在旁边能明显听到“嘀嗒”岩心爆炸声。 3、地层失稳，“大肚子”和“糖葫芦”井眼的形成阜宁组循环钻