高层住宅楼悬挑脚手架施工方案

1、元宏锦江一期工程2#、3#楼悬挑脚手架专项施工方案编制人: 职务： 负责人： 职务： 审核人： 职务： 批准人： 职务： 福建省xx建筑工程公司年 月 日xx市元宏锦江一期工程2#、3#住宅楼悬挑脚手架专项方案一、工程概况xx市元宏锦江一期2#，3#住宅楼工程，地处滨河路南侧，地上 18层，底层商铺层高5.2米，2层以上层高2.9米，建筑总高度54.3m；框剪结构。因施工场地狭窄，考虑材料堆放，所以采用悬挑钢梁双排钢管脚手架。一至二层选用双排落地钢管脚手架，作为施工临时安全防护架。待悬挑架搭起做好安全防护后，拆除一至二层的临时施工安全防护架，二层四周改作内防护。根据工程特点，从二层顶开始外脚手

2、架采用悬挑钢梁双排钢管脚手架。钢管外径48mm，壁厚3.5mm，挑梁为16号工字钢并用15.2钢丝绳斜拉。悬挑钢梁设置在八层楼板顶（即九层地面上作二次悬挑，在十五层地面作第三次悬挑）。将工字钢与预埋件固定牢固。立杆横距1.0m，纵距1.5m，横杆步距1.45m，内立杆距墙0.30m，内外立杆间布置3根大横杆，间距0.53m；拐角处需设置剪刀撑，中间每隔6m设一道；连墙杆每隔二步三跨设置一根；挑梁按照立杆分布间距1.5m设置，挑梁采用16号工字钢，斜拉索采用17钢丝绳，吊环采用18螺纹钢，并在第七层、十三层楼面预埋25钢筋，斜拉索用17钢丝绳，吊环采用18螺纹钢用60松紧器拉紧做为二次卸载。二、

3、编制依据：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规(jgj130-2001)建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)钢结构设计规范(gb 50017-2003)三、脚手架计算悬挑脚手架（层高2.9米，六层一挑，设计计算高度按17.4m）的设计计算，六层总高度为17.4m。18伸出砼面30cm,锚入混凝250mm直径17钢丝绳详见平面布置图小横杆大横杆连墙件二步三跨布置16的工字钢1500环扣5个螺栓直径 9.5mm拉环 22和工字钢满焊立杆纵距1500mm踢脚杆栏杆100022伸出砼面30cm拉环 22145030025的钢筋头与工字钢焊接3.1计算参数3.1.1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆

4、的纵距为 1.50米，横距为1.0米，横杆的步距为1.45 米。 脚手架为双排脚手架搭设高度为 20 米，单立杆。 因本工程外挑板较多，外挑板外挑600mm，故内立杆距离墙为0.70米。 大横杆在上，小横杆在下，小横杆两端伸出立杆长度150mm，搭设在小横杆上的大横杆根数为4根，上铺竹板，竹板尺寸为250mm宽3100mm长（不铺竹板时，中间加两根大横杆）。 采用的钢管类型为 483.5。 旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80。 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 米，采用双扣件与结构刚性连接。3.1.2.活荷载参数 施工荷载均布参数(k

5、n/m2):3.000； 同时施工层数:2；3.1.3.风荷载参数 xx市基本风压为0.450kn/，风荷载高度变化系数z为1.54(按离地80m取值)，风荷载体型系数s计算如下：脚手架的挡风系数取0.097；密目安全网的挡风面积取围挡面积的50%；挡风面积：an=1.451.5(1-0.097) 0.5+1.451.50.097=1.193迎风面积：aw=1.451.5=2.175挡风系数: =1.2(1.193/2.175)=0.658体型系数(按开洞墙): s=1.30.658=0.856 wk=0.7swo=0.71.540.8560.45=0.415 kn/ 3.1.4.静荷载参数

6、每米立杆数承受的结构自重标准(kn/m):0.1426； 竹笆自重标准值(kn/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准(kn/m2):0.140； 安全设施与安全网(kn/m2):0.005；竹笆铺设层数:2； 栏杆挡板类别:木胶板；3.1.5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用30号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00 米； 楼板混凝土强度等级:c35；3.1.6.拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳建筑物预埋件拉结。 钢丝绳安全系数为:10.000； 钢丝绳与墙距离为:1.400m； 3.2脚手架计算 3.2.1、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进

7、行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:q1=0.0384 kn/m； 脚手板的荷载标准值:q2=0.3501.0/4=0.0875 kn/m ； 活荷载标准值: q=3.0001.0/4=0.75 kn/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.0384+1.20.0875 =0.151kn/m； 活荷载的计算值: q2=1.40.75=1.05kn/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连

8、续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为m1max=0.080.1511.5002+0.1011.051.5002 =0.266 kn.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 m2max= -0.100.1511.5002-0.1171.051.5002 =-0.310 kn.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =max(0.266106,0.310106)/5080.0=61.0n/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 61.0 n/mm2 f=205.0 n/mm2。满足要求！3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

9、计算公式如下： v= 0.6770.1511500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.051500.04/(1002.06105121900.0) =0.23 mm； 纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 。 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!3.2.2、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值：q= 0.03841.00 = 0.0384 kn/m； 大横杆的自重

10、标准值：q1= 0.03841.5 = 0.0576 kn； 竹笆的荷载标准值：q2=0.3501.501.00/4=0.131 kn； 活荷载标准值：q=3.0001.501.00/4 =1.125 kn； 荷载的计算值: p=1.2(0.0576+0.131)+1.4 1.125= 1.801kn； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: mqmax = 1.20.0381.002/8 = 0.0057 kn.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax =1.8011.00/3 = 0.600 kn

11、.m ； 最大弯矩 m= mqmax + mpmax = 0.0057+0.600=0.6057 kn.m； = m / w = 0.6057106/5080.000=119 n/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 n/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: vqmax=50.03841000.04/(3842.060105121900.000) = 0.0199 mm 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: vpmax = 18011000(310002-4

12、10002/9 ) /(722.06106 121900) = 0.255 mm； 最大挠度和 v = vqmax + vpmax = 0.0199+0.255 = 0.454 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1000.000/150)=6.67 与 10 mm,满足要求!；3.2.3、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kn。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kn；

13、 r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: p1 = 0.03841.000/2=0.0192 kn； 大横杆的自重标准值: p2 = 0.03841.54/2=0.115 kn； 竹笆的荷载标准值: p3 = 0.3501.0001.500/2=0.2625 kn； 活荷载标准值: q = 3.0001.5001.000 /2 = 2.25 kn； 荷载的计算值: r=1.2(0.0192+0.115+0.2625)+1.41.5=2.576 kn； r 6.40 kn , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 3.2.4、脚手架荷载标准值（以一跨脚手架为计

14、算基数）: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m)； 0.1426 ng1 = 0.142625 = 3.565kn； (2)竹笆自重标准值(kn/m2)；标准值为0.35 ng2= 0.35021.00(1.50+0.3)/2 =0.63 kn； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；挡脚板采用180mm宽的木胶板，标准值为0.140 ng3 = 0.14021.500/2 = 0.21 kn； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.50025 =0.1

15、875 kn； 经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 3.565+0.63+0.21+0.1875=4.5925 kn； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 nq= 3.0001.001.2002/2 = 3.6 kn； 风荷载标准值应按照以下公式计算 wk=0.7swo=0.71.540.8560.45=0.415 kn/（参考前面计算） 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.24.5925+ 1.43.6= 10.551kn； 考虑风荷

16、载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.24.5925+ 0.851.43.6=9.795kn； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw计算公式 mw = 0.85 1.4wklah2/10 =0.850 1.40.4151.500 1.452/10 =0.156 kn.m； 3.2.5、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：n =10.551 kn； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照zjq08-sgjb 002-2003得 ：

17、u = 1.50 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.512 m； lo/i = 159 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.277 ； 立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 n/mm2； =10551/(0.277489.000)=77.89n/mm2； 立杆稳定性计算 = 77.89 小于 f = 205.000 n/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n =9.795 k

18、n； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：u = 1.50 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 2.512 m； lo/i = 159 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.277 ； 立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 n/mm2； =9795/（0.277489.000）+156000/5080.000 = 103.0

19、2n/mm2； 立杆稳定性计算 =103.02 小于 f = 205.000 n/mm2 满足要求！ 3.2.6、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： nl = nlw + no 风荷载基本风压值 wk = 0.415kn/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 13.05 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kn), no=5.000kn； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，应按照下式计算： nlw = 1.4wkaw = 7.582 kn； 连墙件的轴向力计算值 nl= nlw + no= 12.582 kn； 其中 - 轴心受压

20、立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=700.000/15.800的结果查表得到0.871； a = 4.89 cm2；f=205.00 n/mm2； 连墙件轴向力设计值 nf=af=0.8714.89010-4205.000103 = 87.31 kn； nl=12.5821800/4004.5，故需采取上拉措施。 式中： =1.8/2=0.9；=0.7/2=0.35；=1.7/2=0.85最大弯矩 mmax=25.721 kn.m； 截面应力 =m/1.05w = 25.721106 /( 1.05 141000.0 )=173.7 n/mm2； 水平支撑梁的计算强度

21、 =173.7 小于 215.000 n/mm2,满足要求！ 3.2.8、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 查钢结构设计规范(gb50017-2003)附表b.2，b20.6，b1.07-0.282/b0.929 经过计算得到强度 = 25.721106 /( 0.929141000.00 )=196n/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 = 196 小于 f = 215.000 n/mm2 ,满足要求! 3.2.9、拉绳及吊环的强度计算: 钢丝拉绳的强度计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru： ru sin

22、a1.4=n(0.7+1.4) tga=2.8/1.4=1.647 a=58.7 ru=17.433 kn 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中fg- 钢丝绳的容许拉力(kn)； fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kn)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； k - 钢丝绳使用安全系数,用于吊挂为6。 选用619，直径17的钢丝绳，计算中fg=151.5kn，=0.850,k=6，得到：【fg】=21.46 kn ru=17.433 kn。 选用619，直径17的钢丝绳满足要求! 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计

23、算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru作为吊环的拉力n，为 n=ru=17.433kn 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环受力的单肢抗剪强度，取f = 120n/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 d=(174334/3.142120.000) 1/2 =13.6mm;故选用22的圆钢能满足要求！ 3.2.11、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力r=34.028kn； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50n/m

24、m2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 d=342084/(3.142502)1/2 =20.8mm，故选用2根22的拉环能满足受力要求！ 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 四、脚手架施工 本工程脚手架的构造要求、搭拆、检查与验收及安全管理必须遵守建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001/j84-2001）的相关条款要求，对强制性条文必须严格执行。1、材料要求本工程外脚手架采用16号工字钢挑梁，在距工字钢端部5cm处，垂直工字钢上表面焊接25的钢筋，长度为150mm，立杆直接立在焊钢筋处的工字钢上。所使用的钢管

25、质量必须满足现行钢管技术规定标注gb-700-ss，3#镇静钢，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。扣件采用可锻铸铁制造的标准机件：其机械性能符合gb.2、脚手架搭设施工工艺 脚手架搭设顺序：悬挑层施工预埋 穿插工字钢 焊接底部定位钢筋搭设架体加斜拉钢丝绳 铺竹笆、张挂安全网 底部立杆采用不同长度的钢管参差布置， 使相邻两根立杆上部接头相互错开，不在同一平面上。 每个节点扣件螺帽要拧紧，拧紧程度控制在扭力距达到4050n.m。随时校正杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大。 斜杆接长，应采用叠交式方式，两只回转扣件接长。 剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在45。60。之间，水平投影宽度应不

26、小于2跨或4m和不大于4跨或6m，在转角处应加设剪刀撑。 脚手架上满铺竹笆，四周用铅丝扎牢。需待悬挑层混凝土达到设计强度时方可穿插工字钢搭设上部外架。每层设连墙杆，连墙杆连接方式见图，连墙杆每隔6000mm设立一道。在转角处由于无法挑工字钢，在临近转角的两根工字钢端部焊接两根工字钢同转角处两根工字钢封闭，从而支撑角部立杆。立杆和大横杆的接头位置应相互错开，架设时应注意挑选钢管长度。3、搭设时注意事项：3.1、在搭设之前,必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查,禁止使用规格和质量不合格的杆、配件。3.2、在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽。不得单人进行装