宁波网球中心模板支架施工专项方案

1、宁波市网球核心一、二期工程宁波市网球核心一、二期工程模板支架施工专项方案体例人职务(称)考核人职务(称)同意人职务(称)同意部分(章)体例日期二 OO 八年十月宁波市网球核心宁波市网球核心核心赛场模板支架施工专项计划核心赛场模板支架施工专项计划一、工程概略：一、工程概略：宁波网球核心位于鄞州核心城区的文苑路东面，文华路南面；有核心赛场、网球馆、泅水馆三栋单体修建构成。核心赛场修建平面为圆形，直径 84.6 m，修建高度 20.245 m，修建面积 5762 m2。结构为钢结构桁架(要紧承载屋盖零碎)，装备装备用房跟不雅众席看台等均为三层(部分四层)现浇钢筋混凝土框架，此中不雅众席看台为弧形梯阶

2、式钢筋混凝土楼盖；钢筋混凝土主框架平面按 15度安排，共 24 轴，0.000 相称于黄海高程 3.85 m，二层层高(最高处)4.83 m，三层层高(最高处)4.16 m，设到处后浇带，分不于 A3 轴A4 轴，A10 轴A11 轴，A15A16 轴，A22A23 轴之间，施工时当前浇带间为施工段，在模板与支架施工时须逾越相邻轴线，并构成独平面系。梁最年夜跨度均不年夜于 8 m。本工程一切框架砼均为宁波华基公司供给的商品砼。钢筋混凝土构件的断面：1)柱(KZ)：800600、700600、600600、500600、500500、600；LZ：500500、300300；2)框架梁：(KL)

3、：300500、300800、400500、500600、500700、600700、600800，此中不雅众席看台梁为歪梁；3)梯阶式看台梁(KTL)：200300、200320、200560、200720、200760 跟 80 厚板构成；4)楼盖板的板厚为：100、120、180；5)核心赛场主进口楼梯三处,分不设于 A5 轴，A13 轴、A19 轴；现浇板式混凝土(2B9)：板厚 180、标高-0.474.7 m(二层以上)，其他通往看台的小楼梯五处(2#,3#楼梯略)。综合上述概略本单体工程的构件方法跟规格较为庞杂，故本计划选择有代表性的较年夜构件以最倒霉状况进展针对性的模板支架计划

4、体例。二、计划盘算依照二、计划盘算依照1、工程计划图纸2,修建施工扣件式钢管足手架平安技巧规范(JGJ130-2001)3,砼结构工程施工及验收规范(GB50204-2002)4、 修建地基根底计划规范5,修建结构荷载规范(GB50009-2002)6,修建施工扣件式钢管模板支架技巧规程(J109052006)三、模板施工计划三、模板施工计划1、资料预备跟模板安排本工程模板任务量年夜，响应的一次性投入周转资料量年夜，职员装备多，依照本工程特色、工期请求，梁板的模板采纳早拆模板系统，均用木模，年夜梁的底模用 18 厚九夹板加木楞 50*70，木楞下程度钢管 48 支于破杆上。配齐 2/3 层楼面

5、年夜梁模跟侧模。梁的侧模用九夹板，用 50*70 方木加固。装置好年夜梁底模后，绑扎钢筋，经反省无误后，再装置两侧模板。年夜梁下破杆钢管48*3.2，梁高 600 以上的侧板用对拉螺栓 12 经过山形梢及双钢管夹紧侧模，对拉螺栓为运动式，侧模拆后拔出。思索起拱值，梁底模按 1/4001/500 起拱。为确保工期，柱模板配足一层，梁板底模板应配足二层。2、模板支架计划计划(1)梁板采纳 18 厚多夹板加木楞 70 毫米 50间距600 安排，梁矮小于 700 时，在梁高的 2/3 处设 12 对拉螺栓，当梁跨度年夜于4 m 时，梁底模应起拱，起拱高度应操纵在梁跨的 1/1000-3/1000。(

6、2)模板支承架主杆采纳 3.2 毫米 48钢管。沿年夜梁纵向间距楼梯部分为700，别的部分为600，年夜梁横向间距1100，次梁支承架破杆，沿梁纵向间距800，梁横向间距1100，板下破杆纵向间距楼梯部分为700，横向间距910，别的部分纵向为950，横向间距900，程度杆步距1700，纵横向程度杆须与柱结构拉结，并设纵横铰剪撑，在距空中 200 毫米处，设纵横扫地杆。3、施工要点(1)破模前对施工缝进展处置，去除浮浆跟松动石子，须要时用锤子凿毛，并去除外表浮浆。(2)在楼板施工缝及后浇带交代处，除模板底部无方木靠边外，应再在其下方装一道方木，以使模板跟已浇部分底板、楼板联合密实不漏浆。(3)

7、砼对模板的侧压力较年夜，故需在模板表里对拉螺杆跟模板衔接使其牢固，在定位外模时用 12 纵横间距600，使模板尺寸准确。拆模时在孔内气割螺杆,用砂浆封口。(4)柱模板破模前先鄙人层上弹出纵横轴线跟周边线，周围并用钢筋电焊后操纵断面尺寸，将木框牢固在砼下层面上，并在木框上标出柱中线，柱模周围方木如钢管需牢固在已寻平的木框基面上，如此柱模地位准确，模板上口平直，为避免底部“跑浆”、 “吊足”供给无效办法。柱竖向破 5070 方木，间距不年夜于 300；柱箍两头用12 螺栓对连。(5)支设模板前应丈量放线定位，模板装置后应实时复核轴线、标高。预埋铁、预六孔洞、预埋管线请求准确。(6)梁板的底模跟支持

8、梁必需在砼浇捣养护达 75%计划强度前方可撤除(跨度均小于 8 m)。(7)楼梯跟看台底板、侧板采用九夹板加木楞。因为浇混凝土时将发生顶部模板的升力，因而，在施工时须附加对拉螺栓，将踏步侧模板与底板拉结，使其变形失失落操纵。(8)主体结构应特不注重看台、梁、柱及别的细节点的品质，同时，高低施工缝的品质也应非常注重。四、模板计划盘算四、模板计划盘算取 2KL1(梁底模)作为盘算东西(一一)参数信息参数信息梁的截尺寸为 600mm800mm，模板支架盘算长度为，梁支持架搭设高度 H(m)：，梁段会合线荷载(kN/m)：。依照修建施工扣件式钢管模板支架技巧规程DB33/1035-2006 属矮小模板

9、工程，须构造专家论证。联合工程实践状况及公司现有施工工艺采纳梁底支持小楞垂直梁跨偏向的支持方法。1、支持参数及结构、支持参数及结构梁两侧楼板混凝土厚度(mm):180；破杆纵距；破杆上端伸出至模板支持点长度；破杆步距；板底承重破杆横向间距或排距；梁两侧破杆间距；2、资料参数、资料参数面板范例为胶合面板，梁底支持采纳方木。竖向力通报经过双扣件。木方截面为 50mm70mm，梁底支持钢管采纳钢管，钢管的截面积为 A=4.50102mm2，截面模量 W=4.73103mm3，截面惯性矩为 I=1.14105 mm4。木料的抗弯强度计划值为 fm13N/mm2,抗剪强度计划值为fv1.3N/mm2,弹

10、性模量为 E12000N/mm2,面板的抗弯强度计划值为 fm15N/mm2,抗剪强度计划值为 fv1.4N/mm2,面板弹性模量为E6000N/mm2。荷载起首感化在梁底模板上，依照底模底模小楞程度钢管扣件/可调托座破杆根底的传力次序，分不进展强度、刚度跟波动性验算。3、荷载参数、荷载参数梁底模板自重规范值为；梁钢筋自重规范值为；施工职员及装备荷载规范值为 1kN/m2；振捣混凝土时发生的荷载规范值为2kN/m2；新浇混凝土自重规范值：24kN/m3。所处都会为宁波市，根本风压为 W0；风荷载高度变更系数为 z，风荷载体型系数为 s。(二二)梁底模板强度跟刚度验算梁底模板强度跟刚度验算面板为

11、受弯结构,需求验算其抗弯强度跟挠度。盘算的原那么是依照模板底支持的间距跟模板面的巨细,按支持在底撑上的三跨延续梁盘算。本工程中，面板的截面惯性矩 I 跟截面抵御矩 W 分不为:W=600.0020.0020.00/6=4.00104mm3；I=600.0020.0020.0020.00/12=4.00105mm4；1、荷载盘算模板自重规范值：q1；新浇混凝土自重规范值：q2；梁钢筋自重规范值：q3；施工职员及装备活荷载规范值：q4；振捣混凝土时发生的荷载规范值：q5。恒载计划值：q 恒；活载计划值：q 活；2、抗弯强度验算按以下公式进展面板抗弯强度验算：=M/Wfm梁底模板接受的最年夜弯矩盘算

12、公式如下:M=恒活 l2Mmax=0.116.770.202+0.1172.520.202=0.079kNm；最年夜支座反力恒活l=1.116.770.20+1.22.520.20=4.294kN；面板盘算应力 =2N/mm2 小于梁底模面板的抗弯强度计划值fm=15N/mm2，满意请求！3、抗剪强度验算面板接受的剪力为恒活l=0.616.770.20+0.6172.520.20=2.323kN,抗剪强度依照下面的公式盘算：=3Q/(2bh)fv；面板受剪应力盘算值小于，满意请求。4、挠度验算依照修建施工盘算手册刚度验算采纳荷载规范值，依照JGJ1302001，刚度验算时采纳荷载短期效应组合，

13、取荷载规范值盘算，不乘分项系数，因而梁底模板的变形盘算如下：最年夜挠度盘算公式如下:=0.677qkl4/(100EI)=min(l/150,10)此中，l-盘算跨度(梁底支持间距):l=；面板的最年夜挠度盘算值:=0.67712.42200.004/(1006000.004.00105)=；面板的最年夜同意挠度值=min(200.00/150,10)=面板的最年夜挠度盘算值 =小于面板的最年夜同意挠度值=，满意请求！(三三)梁底横向支持小楞的强度跟刚度验算梁底横向支持小楞的强度跟刚度验算本工程中，支持小楞采纳方木，方木的截面惯性矩 I 跟截面抵御矩 W 分不为:W=50.0070.0070.

14、00/6=4.08104 mm3；I=50.0070.0070.0070.00/12=1.43106 mm4；1、荷载盘算梁底横向支持小楞依照受部分线荷载的多跨延续梁进展盘算，该线荷载是梁底面板通报的均布线荷载。盘算中思索梁两侧部分楼板混凝土荷载以会合力方法向下通报。2、强度及刚度验算最年夜弯矩思索为延续梁均布荷载感化下的弯矩，盘算简图及内力、变形图如下：简图(kNm)剪力求(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)梁底横向支持小楞的边支座力 N1=N2=0.224kN，两头支座的最年夜支座力 N=2.053kN；梁底横向支持小楞的最年夜弯矩为 Mmax=0.068kNm，最年夜剪力为 Q=2.0

15、53kN，最年夜变形为 =。最年夜受弯应力 =Mmax/W=6.82104/4.08104=1.671N/mm2；支持小楞的最年夜应力盘算值 =1.671N/mm2 小于支持小楞的抗弯强度计划值 fm=13.000N/mm2,满意请求!支持小楞的受剪应力值盘算：=32.05103/(250.0070.00)=0.880N/mm2；支持小楞的抗剪强度计划值 fv=1.300N/mm2；支持小楞的受剪应力盘算值 =0.880N/mm2 小于支持小楞的抗剪强度计划值 fv=1.30N/mm2,满意请求!梁底横向支持小楞的最年夜挠度：=0.116 mm；支持小楞的最年夜挠度盘算值 =0.116 mm

16、小于支持小楞的最年夜同意挠度v=min(1100.00/150,10)mm，满意请求！(四四)梁跨度偏向钢管的盘算梁跨度偏向钢管的盘算感化于梁跨度偏向钢管的会合荷载为梁底支持方木的支座反力。钢管的截面惯性矩 I，截面抵御矩 W 跟弹性模量 E 分不为：W=3；I=4；E=206000N/mm2；1、梁两侧支持钢管的强度盘算支持钢管依照会合荷载感化下的三跨延续梁盘算；会合力P=0.224kN。支持钢管盘算简图支持钢管盘算弯矩图(kNm)支持钢管盘算变形图(mm)支持钢管盘算剪力求(kN)最年夜弯矩 Mmax=0.092kNm；最年夜变形 max=0.219 mm；最年夜支座力 Rmax=1.11

17、5kN；最年夜应力 =M/W=0.092106/(4.73103)=19.351N/mm2；支持钢管的抗弯强度计划值 fm=205N/mm2；支持钢管的最年夜应力盘算值 =19.351N/mm2 小于支持钢管的抗弯强度计划值 fm=205N/mm2,满意请求!支持钢管的最年夜挠度 =小于最年夜同意挠度v=min(900/150,10)mm,满意请求!2、梁底支持钢管的强度盘算支持钢管依照会合荷载感化下的三跨延续梁盘算；会合力P=2.053kN支持钢管盘算简图支持钢管盘算弯矩图(kNm)支持钢管盘算变形图(mm)支持钢管盘算剪力求(kN)最年夜弯矩 Mmax=0.838kNm；最年夜变形 max

18、=2.003 mm；最年夜支座力 Rmax=10.207kN；最年夜应力 =M/W=0.838106/(4.73103)=177.159N/mm2；支持钢管的抗弯强度计划值 fm=205N/mm2；支持钢管的最年夜应力盘算值 =177.159N/mm2 小于支持钢管的抗弯强度计划值 fm=205N/mm2,满意请求!支持钢管的最年夜挠度 =小于最年夜同意挠度v=min(900/150,10)mm,满意请求!(五五)扣件抗滑移的盘算扣件抗滑移的盘算纵向或横向程度杆与破杆衔接时，扣件的抗滑承载力依照下式盘算(规范):1.05RRc此中 Rc-扣件抗滑承载力计划值,取 12.00kN；R-纵向或横向

19、程度杆传给破杆的竖向作使劲计划值；盘算中 R 取最年夜支座反力，依照后面盘算后果失失落R=10.207kN；1.05R12.00kN,因而双扣件抗滑承载力的计划盘算满意请求!(六六)不组合风荷载时，破杆的波动性盘算不组合风荷载时，破杆的波动性盘算1、破杆荷载依照规程 ，支架破杆的轴向力计划值 Nut 指每根破杆遭到荷载单位通报来的最倒霉的荷载值。此中包含上部模板通报上去的荷载及支架自重，显然，最底部破杆所受的轴压力最年夜。上部模板所传竖向荷载包含以下部分：经过支持梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力） 。依照后面的盘算，此值为 F1=10.207kN；除此之外，依照规程条则阐明条，支架自重能够

20、按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷载可取为；经过相邻的接受板的荷载的扣件通报的荷载，此值包含模板自重跟钢筋混凝土自重：F3=1.35(0.70/2+(1.10-0.60)/4)0.90(0.30+24.000.18)=2.666kN；破杆受压荷载总计划值为：N=10.207+1.033+2.666=13.906kN；2、破杆波动性验算=1.05Nut/(AKH)f-轴心受压破杆的波动系数；A-破杆的截面面积，按规程附录 B 采纳；破杆净截面面积(cm2)：；KH-高度调剂系数，修建物层高明过 4m 时，按规程采纳；盘算长度 l0 按下式盘算的后果取年夜值：l0=h+2a=1.70+20.

21、30=；l0=kh=1.1631.4901.700=；式中：h-支架破杆的步距，取；a-模板支架破杆伸召盘层横向程度杆核心线至模板支持点的长度，取；-模板支架等效盘算长度系数，参照扣件式规程附表D1， ；k-盘算长度附加系数，取值为：1.163；故 l0 取；=l0/i=2945.879/15.9=185；查规程附录 C 得；=1.05N/(AKH)=1.0513.906103/(0.209450.0000.995)=156.101N/mm2；破杆的受压强度盘算值 =156.101N/mm2 小于破杆的抗压强度计划值 f=205.000N/mm2，满意请求。(七七)破杆的地基承载力盘算破杆的地

22、基承载力盘算破杆根底底面的平均压力应满意下式的请求pfg地基承载力计划值:fg=fgkkc=1700.5=85kPa；此中，地基承载力规范值：fgk=170kPa；足手架地基承载力调剂系数：kc=0.5；破杆根底底面的平均压力：；此中，上部结构传至根底顶面的轴向力计划值：N=13.906kN；根底底面面积：A=0.25 m2。p=58.404kPafg=85kPa。地基承载力满意请求！取 2KL8(梁底模)作为盘算东西。(一一)参数信息参数信息梁的截尺寸为 600mm1020mm，模板支架盘算长度为，梁支持架搭设高度 H(m)：，梁段会合线荷载(kN/m)：。依照修建施工扣件式钢管模板支架技巧

23、规程DB33/1035-2006 属矮小模板工程，须构造专家论证。联合工程实践状况及公司现有施工工艺采纳梁底支持小楞垂直梁跨偏向的支持方法。1、支持参数及结构、支持参数及结构梁两侧楼板混凝土厚度(mm):280；破杆纵距；破杆上端伸出至模板支持点长度；破杆步距；板底承重破杆横向间距或排距；梁两侧破杆间距；2、资料参数、资料参数面板范例为胶合面板，梁底支持采纳方木。竖向力通报经过双扣件。木方截面为 50mm70mm，梁底支持钢管采纳钢管，钢管的截面积为 A=4.50102mm2，截面模量 W=4.73103mm3，截面惯性矩为 I=1.14105 mm4。木料的抗弯强度计划值为 fm13N/mm

24、2,抗剪强度计划值为fv1.3N/mm2,弹性模量为 E12000N/mm2,面板的抗弯强度计划值为 fm15N/mm2,抗剪强度计划值为 fv1.4N/mm2,面板弹性模量为E6000N/mm2。荷载起首感化在梁底模板上，依照底模底模小楞程度钢管扣件/可调托座破杆根底的传力次序，分不进展强度、刚度跟波动性验算。3、荷载参数、荷载参数梁底模板自重规范值为；梁钢筋自重规范值为；施工职员及装备荷载规范值为 1kN/m2；振捣混凝土时发生的荷载规范值为2kN/m2；新浇混凝土自重规范值：24kN/m3。所处都会为宁波市，根本风压为 W0；风荷载高度变更系数为 z，风荷载体型系数为 s。(二二)梁底模

25、板强度跟刚度验算梁底模板强度跟刚度验算面板为受弯结构,需求验算其抗弯强度跟挠度。盘算的原那么是依照模板底支持的间距跟模板面的巨细,按支持在底撑上的三跨延续梁盘算。本工程中，面板的截面惯性矩 I 跟截面抵御矩 W 分不为:W=600.0018.0018.00/6=3.24104mm3；I=600.0018.0018.0018.00/12=2.92105mm4；1、荷载盘算模板自重规范值：q1；新浇混凝土自重规范值：q2；梁钢筋自重规范值：q3；施工职员及装备活荷载规范值：q4；振捣混凝土时发生的荷载规范值：q5。恒载计划值：q 恒；活载计划值：q 活；2、抗弯强度验算按以下公式进展面板抗弯强度验

26、算：=M/Wfm梁底模板接受的最年夜弯矩盘算公式如下:M=恒活 l2Mmax=0.121.310.202+0.1172.520.202=0.097kNm；最年夜支座反力恒活l=1.121.310.20+1.22.520.20=5.293kN；面板盘算应力 =3N/mm2 小于梁底模面板的抗弯强度计划值fm=15N/mm2，满意请求！3、抗剪强度验算面板接受的剪力为恒活l=0.621.310.20+0.6172.520.20=2.868kN,抗剪强度依照下面的公式盘算：=3Q/(2bh)fv；面板受剪应力盘算值小于，满意请求。4、挠度验算依照修建施工盘算手册刚度验算采纳荷载规范值，依照JGJ13

27、02001，刚度验算时采纳荷载短期效应组合，取荷载规范值盘算，不乘分项系数，因而梁底模板的变形盘算如下：最年夜挠度盘算公式如下:=0.677qkl4/(100EI)=min(l/150,10)此中，l-盘算跨度(梁底支持间距):l=；面板的最年夜挠度盘算值:=0.67715.79200.004/(1006000.002.92105)=；面板的最年夜同意挠度值=min(200.00/150,10)=面板的最年夜挠度盘算值 =小于面板的最年夜同意挠度值=，满意请求！(三三)梁底横向支持小楞的强度跟刚度验算梁底横向支持小楞的强度跟刚度验算本工程中，支持小楞采纳方木，方木的截面惯性矩 I 跟截面抵御矩

28、 W 分不为:W=50.0070.0070.00/6=4.08104 mm3；I=50.0070.0070.0070.00/12=1.43106 mm4；1、荷载盘算梁底横向支持小楞依照受部分线荷载的多跨延续梁进展盘算，该线荷载是梁底面板通报的均布线荷载。盘算中思索梁两侧部分楼板混凝土荷载以会合力方法向下通报。2、强度及刚度验算最年夜弯矩思索为延续梁均布荷载感化下的弯矩，盘算简图及内力、变形图如下：简图(kNm)剪力求(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)梁底横向支持小楞的边支座力 N1=N2=0.29kN，两头支座的最年夜支座力 N=2.558kN；梁底横向支持小楞的最年夜弯矩为 Mmax=

29、0.086kNm，最年夜剪力为 Q=2.558kN，最年夜变形为 =。最年夜受弯应力 =Mmax/W=8.63104/4.08104=2.113N/mm2；支持小楞的最年夜应力盘算值 =2.113N/mm2 小于支持小楞的抗弯强度计划值 fm=13.000N/mm2,满意请求!支持小楞的受剪应力值盘算：=32.56103/(250.0070.00)=1.096N/mm2；支持小楞的抗剪强度计划值 fv=1.300N/mm2；支持小楞的受剪应力盘算值 =1.096N/mm2 小于支持小楞的抗剪强度计划值 fv=1.30N/mm2,满意请求!梁底横向支持小楞的最年夜挠度：=0.145 mm；支持小

30、楞的最年夜挠度盘算值 =0.145 mm 小于支持小楞的最年夜同意挠度v=min(1100.00/150,10)mm，满意请求！(四四)梁跨度偏向钢管的盘算梁跨度偏向钢管的盘算感化于梁跨度偏向钢管的会合荷载为梁底支持方木的支座反力。钢管的截面惯性矩 I，截面抵御矩 W 跟弹性模量 E 分不为：W=3；I=4；E=206000N/mm2；1、梁两侧支持钢管的强度盘算支持钢管依照会合荷载感化下的三跨延续梁盘算；会合力P=0.29kN。支持钢管盘算简图支持钢管盘算弯矩图(kNm)支持钢管盘算变形图(mm)支持钢管盘算剪力求(kN)最年夜弯矩 Mmax=0.032kNm；最年夜变形 max=0.018

31、 mm；最年夜支座力 Rmax=0.724kN；最年夜应力 =M/W=0.032106/(4.73103)=6.816N/mm2；支持钢管的抗弯强度计划值 fm=205N/mm2；支持钢管的最年夜应力盘算值 =6.816N/mm2 小于支持钢管的抗弯强度计划值 fm=205N/mm2,满意请求!支持钢管的最年夜挠度 =小于最年夜同意挠度v=min(450/150,10)mm,满意请求!2、梁底支持钢管的强度盘算支持钢管依照会合荷载感化下的三跨延续梁盘算；会合力P=2.558kN支持钢管盘算简图支持钢管盘算弯矩图(kNm)支持钢管盘算变形图(mm)支持钢管盘算剪力求(kN)最年夜弯矩 Mmax=

32、0.284kNm；最年夜变形 max=0.156 mm；最年夜支座力 Rmax=6.387kN；最年夜应力 =M/W=0.284106/(4.73103)=60.1N/mm2；支持钢管的抗弯强度计划值 fm=205N/mm2；支持钢管的最年夜应力盘算值 =60.1N/mm2 小于支持钢管的抗弯强度计划值 fm=205N/mm2,满意请求!支持钢管的最年夜挠度 =小于最年夜同意挠度v=min(450/150,10)mm,满意请求!(五五)扣件抗滑移的盘算扣件抗滑移的盘算纵向或横向程度杆与破杆衔接时，扣件的抗滑承载力依照下式盘算(规范):1.05RRc此中 Rc-扣件抗滑承载力计划值,取 12.0

33、0kN；R-纵向或横向程度杆传给破杆的竖向作使劲计划值；盘算中 R 取最年夜支座反力，依照后面盘算后果失失落R=6.387kN；1.05R12.00kN,因而双扣件抗滑承载力的计划盘算满意请求!(六六)不组合风荷载时，破杆的波动性盘算不组合风荷载时，破杆的波动性盘算1、破杆荷载依照规程 ，支架破杆的轴向力计划值 Nut 指每根破杆遭到荷载单位通报来的最倒霉的荷载值。此中包含上部模板通报上去的荷载及支架自重，显然，最底部破杆所受的轴压力最年夜。上部模板所传竖向荷载包含以下部分：经过支持梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力） 。依照后面的盘算，此值为 F1=6.387kN；除此之外，依照规程条则阐

34、明条，支架自重能够按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷载可取为；经过相邻的接受板的荷载的扣件通报的荷载，此值包含模板自重跟钢筋混凝土自重：F3=1.35(0.70/2+(1.10-0.60)/4)0.45(0.30+24.000.28)=2.026kN；破杆受压荷载总计划值为：N=6.387+1.033+2.026=9.446kN；2、破杆波动性验算=1.05Nut/(AKH)f-轴心受压破杆的波动系数；A-破杆的截面面积，按规程附录 B 采纳；破杆净截面面积(cm2)：；KH-高度调剂系数，修建物层高明过 4m 时，按规程采纳；盘算长度 l0 按下式盘算的后果取年夜值：l0=h+2a=1

35、.70+20.30=；l0=kh=1.1631.4801.700=；式中：h-支架破杆的步距，取；a-模板支架破杆伸召盘层横向程度杆核心线至模板支持点的长度，取；-模板支架等效盘算长度系数，参照扣件式规程附表D1， ；k-盘算长度附加系数，取值为：1.163；故 l0 取；=l0/i=2926.108/15.9=184；查规程附录 C 得；=1.05N/(AKH)=1.059.446103/(0.211450.0000.995)=105.031N/mm2；破杆的受压强度盘算值 =105.031N/mm2 小于破杆的抗压强度计划值 f=205.000N/mm2，满意请求。(七七)破杆的地基承载力

36、盘算破杆的地基承载力盘算破杆根底底面的平均压力应满意下式的请求pfg地基承载力计划值:fg=fgkkc=1700.5=85kPa；此中，地基承载力规范值：fgk=170kPa；足手架地基承载力调剂系数：kc=0.5；破杆根底底面的平均压力：；此中，上部结构传至根底顶面的轴向力计划值：N=9.446kN；根底底面面积：A=0.25 m2。p=39.673kPafg=85kPa。地基承载力满意请求！取2L4(梁底模)作为盘算东西。(一一)参数信息参数信息梁的截尺寸为 200mm1040mm，模板支架盘算长度为，梁支持架搭设高度 H(m)：，梁段会合线荷载(kN/m)：。联合工程实践状况及公司现有施

37、工工艺采纳梁底支持小楞垂直梁跨偏向的支持方法。1、支持参数及结构、支持参数及结构梁两侧楼板混凝土厚度(mm):180；破杆纵距；破杆上端伸出至模板支持点长度；破杆步距；板底承重破杆横向间距或排距；梁两侧破杆间距；2、资料参数、资料参数面板范例为胶合面板，梁底支持采纳方木。竖向力通报经过双扣件。木方截面为 50mm70mm，梁底支持钢管采纳钢管，钢管的截面积为 A=4.50102mm2，截面模量 W=4.73103mm3，截面惯性矩为 I=1.14105 mm4。木料的抗弯强度计划值为 fm13N/mm2,抗剪强度计划值为fv1.3N/mm2,弹性模量为 E12000N/mm2,面板的抗弯强度计

38、划值为 fm15N/mm2,抗剪强度计划值为 fv1.4N/mm2,面板弹性模量为E6000N/mm2。荷载起首感化在梁底模板上，依照底模底模小楞程度钢管扣件/可调托座破杆根底的传力次序，分不进展强度、刚度跟波动性验算。3、荷载参数、荷载参数梁底模板自重规范值为；梁钢筋自重规范值为；施工职员及装备荷载规范值为 1kN/m2；振捣混凝土时发生的荷载规范值为2kN/m2；新浇混凝土自重规范值：24kN/m3。所处都会为宁波市，根本风压为 W0；风荷载高度变更系数为 z，风荷载体型系数为 s。(二二)梁底模板强度跟刚度验算梁底模板强度跟刚度验算面板为受弯结构,需求验算其抗弯强度跟挠度。盘算的原那么是

39、依照模板底支持的间距跟模板面的巨细,按支持在底撑上的三跨延续梁盘算。本工程中，面板的截面惯性矩 I 跟截面抵御矩 W 分不为:W=200.0018.0018.00/6=1.08104mm3；I=200.0018.0018.0018.00/12=9.72104mm4；1、荷载盘算模板自重规范值：q1；新浇混凝土自重规范值：q2；梁钢筋自重规范值：q3；施工职员及装备活荷载规范值：q4；振捣混凝土时发生的荷载规范值：q5。恒载计划值：q 恒；活载计划值：q 活；2、抗弯强度验算按以下公式进展面板抗弯强度验算：=M/Wfm梁底模板接受的最年夜弯矩盘算公式如下:M=恒活 l2Mmax=0.17.240

40、.202+0.1170.840.202=0.033kNm；最年夜支座反力恒活 l=1.17.240.20+1.20.840.20=1.795kN；面板盘算应力 =3N/mm2 小于梁底模面板的抗弯强度计划值fm=15N/mm2，满意请求！3、抗剪强度验算面板接受的剪力为恒活l=0.67.240.20+0.6170.840.20=0.973kN,抗剪强度依照下面的公式盘算：=3Q/(2bh)fv；面板受剪应力盘算值小于，满意请求。4、挠度验算依照修建施工盘算手册刚度验算采纳荷载规范值，依照JGJ1302001，刚度验算时采纳荷载短期效应组合，取荷载规范值盘算，不乘分项系数，因而梁底模板的变形盘算

41、如下：最年夜挠度盘算公式如下:=0.677qkl4/(100EI)=min(l/150,10)此中，l-盘算跨度(梁底支持间距):l=；面板的最年夜挠度盘算值:=0.6775.36200.004/(1006000.009.72104)=；面板的最年夜同意挠度值=min(200.00/150,10)=面板的最年夜挠度盘算值 =小于面板的最年夜同意挠度值=，满意请求！(三三)梁底横向支持小楞的强度跟刚度验算梁底横向支持小楞的强度跟刚度验算本工程中，支持小楞采纳方木，方木的截面惯性矩 I 跟截面抵御矩 W 分不为:W=50.0070.0070.00/6=4.08104 mm3；I=50.0070.0

42、070.0070.00/12=1.43106 mm4；1、荷载盘算梁底横向支持小楞依照受部分线荷载的多跨延续梁进展盘算，该线荷载是梁底面板通报的均布线荷载。盘算中思索梁两侧部分楼板混凝土荷载以会合力方法向下通报。2、强度及刚度验算最年夜弯矩思索为延续梁均布荷载感化下的弯矩，盘算简图及内力、变形图如下：简图(kNm)剪力求(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)梁底横向支持小楞的边支座力 N1=N2=0.061kN，两头支座的最年夜支座力 N=1.881kN；梁底横向支持小楞的最年夜弯矩为 Mmax=0.037kNm，最年夜剪力为 Q=1.881kN，最年夜变形为 =。最年夜受弯应力 =Mmax/

43、W=3.69104/4.08104=0.905N/mm2；支持小楞的最年夜应力盘算值 =0.905N/mm2 小于支持小楞的抗弯强度计划值 fm=13.000N/mm2,满意请求!支持小楞的受剪应力值盘算：=31.88103/(250.0070.00)=0.806N/mm2；支持小楞的抗剪强度计划值 fv=1.300N/mm2；支持小楞的受剪应力盘算值 =0.806N/mm2 小于支持小楞的抗剪强度计划值 fv=1.30N/mm2,满意请求!梁底横向支持小楞的最年夜挠度：=0.034 mm；支持小楞的最年夜挠度盘算值 =0.034 mm 小于支持小楞的最年夜同意挠度v=min(600.00/1

44、50,10)mm，满意请求！(四四)梁跨度偏向钢管的盘算梁跨度偏向钢管的盘算感化于梁跨度偏向钢管的会合荷载为梁底支持方木的支座反力。钢管的截面惯性矩 I，截面抵御矩 W 跟弹性模量 E 分不为：W=3；I=4；E=206000N/mm2；1、梁两侧支持钢管的强度盘算支持钢管依照会合荷载感化下的三跨延续梁盘算；会合力P=0.061kN。支持钢管盘算简图支持钢管盘算弯矩图(kNm)支持钢管盘算变形图(mm)支持钢管盘算剪力求(kN)最年夜弯矩 Mmax=0.025kNm；最年夜变形 max=0.06 mm；最年夜支座力 Rmax=0.304kN；最年夜应力 =M/W=0.025106/(4.731

45、03)=5.274N/mm2；支持钢管的抗弯强度计划值 fm=205N/mm2；支持钢管的最年夜应力盘算值 =5.274N/mm2 小于支持钢管的抗弯强度计划值 fm=205N/mm2,满意请求!支持钢管的最年夜挠度 =小于最年夜同意挠度v=min(900/150,10)mm,满意请求!2、梁底支持钢管的强度盘算支持钢管依照会合荷载感化下的三跨延续梁盘算；会合力P=1.881kN支持钢管盘算简图支持钢管盘算弯矩图(kNm)支持钢管盘算变形图(mm)支持钢管盘算剪力求(kN)最年夜弯矩 Mmax=0.768kNm；最年夜变形 max=1.835 mm；最年夜支座力 Rmax=9.351kN；最年

46、夜应力 =M/W=0.768106/(4.73103)=162.312N/mm2；支持钢管的抗弯强度计划值 fm=205N/mm2；支持钢管的最年夜应力盘算值 =162.312N/mm2 小于支持钢管的抗弯强度计划值 fm=205N/mm2,满意请求!支持钢管的最年夜挠度 =小于最年夜同意挠度v=min(900/150,10)mm,满意请求!(五五)扣件抗滑移的盘算扣件抗滑移的盘算纵向或横向程度杆与破杆衔接时，扣件的抗滑承载力依照下式盘算(规范):1.05RRc此中 Rc-扣件抗滑承载力计划值,取 12.00kN；R-纵向或横向程度杆传给破杆的竖向作使劲计划值；盘算中 R 取最年夜支座反力，依

47、照后面盘算后果失失落R=9.351kN；1.05R12.00kN,因而双扣件抗滑承载力的计划盘算满意请求!(六六)不组合风荷载时，破杆的波动性盘算不组合风荷载时，破杆的波动性盘算1、破杆荷载依照规程 ，支架破杆的轴向力计划值 Nut 指每根破杆遭到荷载单位通报来的最倒霉的荷载值。此中包含上部模板通报上去的荷载及支架自重，显然，最底部破杆所受的轴压力最年夜。上部模板所传竖向荷载包含以下部分：经过支持梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力） 。依照后面的盘算，此值为 F1=9.351kN；除此之外，依照规程条则阐明条，支架自重能够按模板支架高度乘以取值。故支架自重部分荷载可取为；经过相邻的接受板的荷

48、载的扣件通报的荷载，此值包含模板自重跟钢筋混凝土自重：F3=1.35(0.70/2+(0.60-0.20)/4)0.90(0.30+24.000.18)=2.526kN；破杆受压荷载总计划值为：N=9.351+1.033+2.526=12.91kN；2、破杆波动性验算=1.05Nut/(AKH)f-轴心受压破杆的波动系数；A-破杆的截面面积，按规程附录 B 采纳；破杆净截面面积(cm2)：；KH-高度调剂系数，修建物层高明过 4m 时，按规程采纳；盘算长度 l0 按下式盘算的后果取年夜值：l0=h+2a=1.70+20.10=；l0=kh=1.1631.3041.700=；式中：h-支架破杆的

49、步距，取；a-模板支架破杆伸召盘层横向程度杆核心线至模板支持点的长度，取；-模板支架等效盘算长度系数，参照扣件式规程附表D1， ；k-盘算长度附加系数，取值为：1.163；故 l0 取；=l0/i=2578.138/15.9=162；查规程附录 C 得；=1.05N/(AKH)=1.0512.910103/(0.268450.0000.995)=113.019N/mm2；破杆的受压强度盘算值 =113.019N/mm2 小于破杆的抗压强度计划值 f=205.000N/mm2，满意请求。(七七)破杆的地基承载力盘算破杆的地基承载力盘算破杆根底底面的平均压力应满意下式的请求pfg地基承载力计划值:

50、fg=fgkkc=1700.5=85kPa；此中，地基承载力规范值：fgk=170kPa；足手架地基承载力调剂系数：kc=0.5；破杆根底底面的平均压力：；此中，上部结构传至根底顶面的轴向力计划值：N=12.91kN；根底底面面积：A=0.25 m2。p=54.222kPafg=85kPa。地基承载力满意请求！梁段：2KL1。(一一)参数信息参数信息1、梁侧模板及结构参数、梁侧模板及结构参数梁截面宽度；梁截面高度；混凝土板厚度；采纳的钢管范例为；主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支持点数目：3；竖向支持点到梁底间隔顺次是：100mm，340mm，580mm；穿梁螺栓直径(mm)：

51、M12；穿梁螺栓程度间距(mm)：500；主楞资料：木方；宽度(mm)：；高度(mm)：；主楞兼并根数：2；次楞资料：木方；宽度(mm)：；高度(mm)：；2、荷载参数、荷载参数新浇混凝土侧压力规范值；倾倒混凝土侧压力；3、资料参数、资料参数木料弹性模量 E(N/mm2)：；木料抗弯强度计划值 fm(N/mm2)：；木料抗剪强度计划值fv(N/mm2)：；面板范例：木面板；面板弹性模量 E(N/mm2)：；面板抗弯强度计划值 fm(N/mm2)：；(二二)梁侧模板荷载规范值盘算梁侧模板荷载规范值盘算强度验算要思索新浇混凝土侧压力跟倾倒混凝土时发生的荷载；挠度验算只思索新浇混凝土侧压力。F=H此

52、中 -混凝土的重力密度，取；t-新浇混凝土的初凝时刻，可按现场实践值取，输出 0 时零碎按 200/(T+15)盘算，得；T-混凝土的入模温度，取；V-混凝土的浇筑速率，取/h；H-混凝土侧压力盘算地位处至新浇混凝土顶面总高度，取；1-外加剂妨碍修改系数，取；2-混凝土坍落度妨碍修改系数，取。依照以上两个公式盘算的新浇筑混凝土对模板的最年夜侧压力F；分不盘算得 45.611kN/m2、16.800kN/m2，取较小值16.800kN/m2 作为本工程盘算荷载。(三三)梁侧模板面板的盘算梁侧模板面板的盘算面板为受弯结构,需求验算其抗弯强度跟刚度。强度验算要思索新浇混凝土侧压力跟倾倒混凝土时发生的

53、荷载；挠度验算只思索新浇混凝土侧压力。次楞的根数为 3 根。面板依照均布荷载感化下的两跨延续梁盘算。面板盘算简图(单位：mm)1、强度盘算、强度盘算面板抗弯强度验算公式如下：=M/Wf此中，W-面板的净截面抵御矩，27cm3；M-面板的最年夜弯矩(Nmm)；-面板的曲折应力盘算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度计划值(N/mm2)；依照均布活荷载最倒霉安排下的两跨延续梁盘算：此中，q-感化在模板上的侧压力，包含:新浇混凝土侧压力计划值；倾倒混凝土侧压力计划值；q=q1+q2=9.072+2.520=11.592kN/m；盘算跨度(次楞间距):l=(800-180)/(3-1)=310mm；面板

54、的最年夜弯矩 M=0.12511.5923102=1.39105Nmm；面板的最年夜支座反力为:N=1.25ql=1.25(9.072+2.520)(800-180)/(3-1)/1000=4.492kN；经盘算失失落，面板的受弯应力盘算值；面板的抗弯强度计划值:f=13N/mm2；面板的受弯应力盘算值小于面板的抗弯强度计划值f=13N/mm2，满意请求！2、挠度验算、挠度验算=0.521ql4/(100EI)=l/250q-感化在模板上的侧压力线荷载规范值；l-盘算跨度:l=310mm；E-面板材质的弹性模量:E=9000N/mm2；I-面板的截面惯性矩 4；面板的最年夜挠度盘算值:=0.5

55、218.43104/(10090002.43105)=0.185 mm；面板的最年夜允许挠度值:v=l/250=310/250=；面板的最年夜挠度盘算值 =小于面板的最年夜允许挠度值v=，满意请求！(四四)梁侧模板支持的盘算梁侧模板支持的盘算1、次楞盘算、次楞盘算次楞直截了当接受模板通报的荷载，依照均布荷载感化下的三跨延续梁盘算。次楞均布荷载依照面板最年夜支座力除以面板盘算宽度失失落：本工程中，次楞采纳木方，宽度 50mm，高度 70mm，截面惯性矩 I，截面抵御矩 W 跟弹性模量 E 分不为:W=1577/6=3；I=15777/12=4；E=9000.00N/mm2；盘算简图剪力求(kN)

56、弯矩图(kNm)变形图(mm)经过盘算失失落最年夜弯矩 M=0.225kNm，最年夜支座反力R=4.941kN，最年夜变形 =0.300 mm(1)次楞强度验算次楞强度验算强度验算盘算公式如下:=M/Wf经盘算失失落，次楞的最年夜受弯应力盘算值=2.25105/4.08104=5.5N/mm2；次楞的抗弯强度计划值:f=13N/mm2；次楞最年夜受弯应力盘算值 =5.5N/mm2 小于次楞的抗弯强度计划值f=13N/mm2，满意请求！(2)次楞的挠度验算次楞的挠度验算次楞的最年夜允许挠度值:v=500/400=；次楞的最年夜挠度盘算值 =小于次楞的最年夜允许挠度值v=，满意请求！2、主楞盘算、

57、主楞盘算主楞接受次楞通报的会合力，取次楞的最年夜支座力 4.941kN,依照会合荷载感化下的两跨延续梁盘算。本工程中，主楞采纳木方，宽度 50mm，高度 70mm，截面惯性矩 I，截面抵御矩 W 跟弹性模量 E 分不为:W=2577/6=3；I=25777/12=4；E=9000.00N/mm2；主楞盘算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过盘算失失落最年夜弯矩 M=0.247kNm，最年夜支座反力R=2.989kN，最年夜变形 =0.082 mm(1)主楞抗弯强度验算主楞抗弯强度验算=M/Wf经盘算失失落，主楞的受弯应力盘算值:=2.47105/8.17104=3N/mm2；主楞的抗

58、弯强度计划值:f=13N/mm2；主楞的受弯应力盘算值 =3N/mm2 小于主楞的抗弯强度计划值f=13N/mm2，满意请求！(2)主楞的挠度验算主楞的挠度验算依照延续梁盘算失失落主楞的最年夜挠度为 0.082 mm主楞的最年夜允许挠度值:v=240/400=；主楞的最年夜挠度盘算值 =小于主楞的最年夜允许挠度值v=，满意请求！(五五)穿梁螺栓的盘算穿梁螺栓的盘算验算公式如下:NN=fA此中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓无效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度计划值，取 170N/mm2；穿梁螺栓型号:M12；查表得：穿梁螺栓无效直径:9.85 mm；穿梁螺栓无效面积:A=76 mm

59、2；穿梁螺栓所受的最年夜拉力:N=2.989kN。穿梁螺栓最年夜允许拉力值:N=17076/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最年夜拉力 N=2.989kN 小于穿梁螺栓最年夜允许拉力值，满意请求！梁段:2L4。(一一)参数信息参数信息1、梁侧模板及结构参数、梁侧模板及结构参数梁截面宽度；梁截面高度；混凝土板厚度；采纳的钢管范例为；主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；主楞竖向支持点数目：4；竖向支持点到梁底间隔顺次是：0mm，300mm，600mm，900mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓程度间距(mm)：500；主楞资料：木方；宽度(mm)：；高度(mm)：；主楞兼并根数

60、：2；次楞资料：木方；宽度(mm)：；高度(mm)：；2.荷载参数荷载参数新浇混凝土侧压力规范值；倾倒混凝土侧压力；3.资料参数资料参数木料弹性模量 E(N/mm2)：；木料抗弯强度计划值 fm(N/mm2)：；木料抗剪强度计划值fv(N/mm2)：；面板范例：木面板；面板弹性模量 E(N/mm2)：；面板抗弯强度计划值 fm(N/mm2)：；(二二)梁侧模板荷载规范值盘算梁侧模板荷载规范值盘算强度验算要思索新浇混凝土侧压力跟倾倒混凝土时发生的荷载；挠度验算只思索新浇混凝土侧压力。F=H此中 -混凝土的重力密度，取；t-新浇混凝土的初凝时刻，可按现场实践值取，输出 0 时零碎按 200/(T+