5440536707131工作面供电设计

1、 第一节 工作面概况与设备选型配置7131机巷走向长度1340米（平）,切眼开采长度为120米，采煤方式为综合机械化采煤，设备选型配置情况如下表：序号设备名称设备型号数量电机功率（kw）额定电压（v）额定电流（a）1采煤机mg400/920-qwd19203300200.42运输机sgz800/8001400233001783乳化液泵mrb-400/31.5222503300524移 动变电站kbsgzy-1600/6/3.4525移 动变电站kbsgzy-800/6/1.216转载机szz-830/20012001140122.57破碎机plm-150011601140100.58皮带机ds

2、b 27512751140859皮带机dsj 100/630/275127511408510喷雾泵bpw320/6.3224511402511控制台ktc-2112贝壳开关ke30024总计2970第二节 供电系统的选择确定7131综采供电电源分别来自南三采区上部变电所和南三中部变电所，高压采用两路供电，南三中部变电所一路供7131综采工作面开关车两台1600kva移变，采用电压等级3300v；南三上部变电所一路供7131综采工作面800kva移变采用电压等级1140v。控制台距移变处1060米，工作面切眼上口距移变处为1360米，考虑电缆敷设长度系数取1400米计算。两台1600kva移变和

3、一台800kva移变放置在7133风巷处。第三节 负荷统计及移动变电站选择一、根据工作面设备选型配置、电压等级列出用电设备负荷统计表如下： 设备名称设备型号电机台数额定功率（kw）额定电压（v）额定电流（a）功率因数采煤机mg-400/920-qwd24003300870.8525038095.60.8512033004.40.85运输机sgz800/80024003300890.85乳化液泵mrb-400/31.512503300520.9转载机szz-830/20012001140122.50.85破碎机plm-150011601140100.50.85皮带机dsb、dsj47511408

4、50.85二、变压器的选择： 根据供电系统拟定原则，选择三台移动变电站，其容量分别决定如下：1、1#移动变电站向采煤机组、一台乳化液泵供电，供电电压为3450v。 k1x=0.4+0.6(p1max/p1e)=0.4+0.6(400/1170)=0.61 cos=0.85 s1b=p1ek1x/cos=11700.61/0.85=839.6kva 故1#移动变电站选用kbsgzy-1600/6/3.45干式变压器 s1e=1600kvas1b=839.6kva 满足工作需要2、2#移动变电站向运输机和一台乳化液泵供电，供电电压为3450v。 k2x=0.4+0.6(p2max/p2e)=0.4

5、+0.6(400/1050)=0.63 cos=0.89 s2b=p2ek2x/cos=10500.63/0.89=743.3kva 故2#移动变电站选用kbsgzy-1600/6/3.45干式变压器 s2e=1600kvas2b=743.3kva 满足工作需要3、3#移动变电站向转载机、破碎机和两台皮带机供电，供电电压为1200v。 k3x=0.4+0.6(p2max/p2e)=0.4+0.6(250/860)=0.57 cos=0.85s3b=p3ek3x/cos=8600.57/0.85=576.7kva 故3#移动变电站选用kbsgzy-800/6/1.2干式变压器 s3e=800kv

6、as3b=576.7kva 满足工作需要第四节 电气设备的选型低压侧开关的选择：本次设计低压侧采用3300v和1140v两种电压等级，故所有选择的低压侧电器设备、电缆，均为千伏级。根据上述选型原则，列表说明设备的控制开关选型配置情况如下：用电设备选 用 开 关型 号额定电压（v）额定电流（a）备 注采煤机ke30023300450运输机ke30023300450乳化液泵ke30023300450乳化液泵ke30023300450转载机bqz4001140200破碎机qbz2001140200皮带机qbz2001140200喷雾泵qbz2001140200第五节 高压电缆选择与校验按设计规定初选

7、电缆规格、型号和长度一、两台1600 kva移动变电站高压电缆的选择向两台1600 kva移动变电站供电的6kv高压电缆选用myjv22-395型矿用6kv聚氯乙烯铠装电缆,截面95mm2，从南三中部变电所到1600 kva移动变电站l=750m.1、按长时允许电流选择校验电缆截面myjv22-395型矿用6kv高压聚氯乙烯铠装电缆，其长时允许电流为iy=260a，取=0.9，cos=0.87。ifh=pekx103/ue cosn=22200.51103/60000.870.9=139.1 akx=0.4+0.6pmax/pe=0.4+0.6(400/2220）=0.51iy=260aifh

8、=139.1a2、按经济电流密度校验高压电缆截面查表经济电流密度ij=2a/mm2aj= ifh /ij=139.1/2=70 mm295 mm2因此所选高压电缆满足要求。3、热稳定校验电缆截面短路参数按采区变电所出口短路容量50kva计算，则其最大三相稳态短路电流为i（3）=sd/u=50106/6000=4811a按下式求得采区变电所到综采工作面移动变电站间高压电缆的截面，即amin= i（3）/c=4811/93.4=25.7mm2tj-短路电流的假象时间,取tj=0.25sc-电缆的热稳定系数，铜芯橡套电缆c=93.4所需最小截面amin=25.7 mm2因此所选高压电缆满足热稳定要求

9、。4、按电压损失校验电缆截面myjv22-395型矿用6kv聚氯乙烯铠装电缆，查表得r65=0.192/km,x=0.068/km；取负荷的功率因数cos=0.7，tan=1.02。 u%=（pl/10un2）（r65+xtan）%=（22201.1/1062）（0.192+0.0681.02）%=4%5%myjv22-395型矿用6kv高压聚氯乙烯铠装电缆能够满足供电要求。二、800 kva移动变电站高压电缆的选择1、向800 kva移动变电站供电的6kv高压电缆选用myjv22-335型矿用6kv铜芯钢带双屏蔽电缆,截面35mm2，从南三上部变电所到800 kva移动变电站l=780m。2

10、、按长时允许电流选择校验电缆截面myjv22-335型矿用6kv聚氯乙烯铠装电缆其长时允许电流为iy=136a，取=0.9，cos=0.85。ifh=pekx103/ue cosn=8600.59103/60000.850.9=53 ak3x=0.4+0.6(p2max/p2e)=0.4+0.6(250/860)=0.57 iy=136aifh=53a3、按经济电流密度校验高压电缆截面查表经济电流密度ij=2a/mm2aj= ifh /ij=53/2=26.5mm235mm2因此所选高压电缆满足要求。4、热稳定校验电缆截面短路参数按采区变电所出口短路容量50 kva计算，则其最大三相稳态短路电

11、流为i（3）=sd/u=50106/6000=4811a按下式求得采区变电所到综采工作面移动变电站间高压电缆的截面，即amin= i（3）/c=4811/93.4=25.7mm2tj-短路电流的假象时间,取tj=0.25sc-电缆的热稳定系数，铜芯橡套电缆c=93.4所需最小截面amin=25.7 mm235mm2，所选35mm2高压电缆满足热稳定要求。综上，myjv22-335型高压电缆能够满足供电要求。第六节 移动变电站负荷侧电缆选择与计算一、1140v电缆选择与计算1、移变馈出两根主干线，其中一根供转载机、破碎机；i1=pe/ucos=360/1.20.85=203.8a 选用myp39

12、5+150 mm2 电缆10米iy=260a203.8a 因此选用95 mm2 电缆满足要求另一根馈出线供两部150kw皮带机和两台喷雾泵；i1=pe/ucos=345/1.20.85=195a 选用myp395+150 mm2 电缆10米iy=260a195a 因此选用95 mm2 电缆满足要求2、1140v馈电开关支线电缆的选择：（1）转载机、破碎机回路：ig=pe/ucos=360/1.20.85=203.8a 由于供电距离远，故选用一根95mm2电缆，l=1100米iy=260a203.8a 因此选用95mm2 电缆满足要求（2）两部150kw皮带机与两台45kw回路：ig=pe/uc

13、os=345/1.20.85=195a 初选用95mm2电缆，l1=120米，l2=540米iy=260a195a 因此选用95mm2 电缆满足要求3、1140v磁力启动器负荷线的选择：（1）转载机：ig=pe/ucos=200/1.20.85=90.5a 故选用一根35mm2电缆，l=120米。iy=138a90.5a 因此选用35mm2 电缆满足要求（2）破碎机：ig=pe/ucos=160/1.20.85=90.6a 故选用一根35mm2电缆，l=140米。iy=138a90.6a 因此选用35mm2 电缆满足要求（3）150kw皮带机：由于是双电机驱动，所以ig=pe/ucos=75/

14、1.20.85=42.5a 故选用两根25mm2电缆，l=20米。iy=113a42.5a 因此选用25mm2 电缆满足要求。（4）45kw喷雾泵：ig=pe/ucos=45/1.20.85=34a试选25 mm2电缆，l=20米。iy=113a34a 因此选用25mm2 电缆满足要求。二、3300v移动变电站负荷侧电缆选择与计算1、初选1#移变采煤机组3300v干线高压电缆并对其校验：（1）按设计规定初选1#移变干线电缆为一根myp395+150电缆， l=1100m，iy=260a。（2）按长时允许负荷电流校验电缆截面: ig=pekx/( uecos)k1x=0.4+0.6(p1max/

15、p1e)=0.4+0.6(400/920)=0.66取=0.9，cos=0.87ig=9201030.66/( 34500.870.9)=129.78aiyig故选择myp395+150电缆满足需要。（3）按经济电流密度校验高压电缆截面： aj= ig/ij ij-经济电流密度，查综采设计手册下册表6-1-4得知 ij=2a/mm2 aj=129.78/2=65mm2ae=95 mm2 满足需要。（4）按热稳定校验电缆截面：零采区变电所6kv母线上的最大短路容量经过计算为50mva，其最大三相稳态短路电流为： =50000/ 6=4.811kva按下式求得变电所到综采工作面移动变电站间高压电缆

16、的截面为：=48110.5/93.4=25.7 mm2式中 tj短路电流的假想时间，即热等效时间、考虑井下的高压过电流保护为连续动作，取假想时间为tj=0.25s; c电缆的热稳定系数，铜芯橡套电缆c=93.4 所需最小截面=25.7mm2ae=95 mm2 满足需要2、初选2#移变运输机干线高压电缆并对其校验：（1）按设计规定初选2#移变支线3300v电缆为一根myp395+150电缆，l=1100m，iy=260a。（2）按长时允许负荷电流校验电缆截面:ig=pekx/( uecos)kx=0.4+0.6(pmax/pe)=0.4+0.6(400/1050)=0.63取=0.9，cos=0

17、.87ig=10501030.63/( 34500.870.9)=141.4a由于iy=260aig=141.4a故选择myp395+150电缆，满足要求。（3）按经济电流密度校验高压电缆截面： aj= ig/ij ij-经济电流密度，查综采设计手册下册表6-1-4得知 ij=2a/mm2 aj=141.4/2=70.7mm2ae=95 mm2 满足要求（4）按热稳定校验电缆截面：同理：所需最小截面=25.7 mm2ae=95 mm2 满足需要3、乳化液泵干线电缆的选择：乳化液泵选用两台，一台备用，单台功率为250kw，电压3300v，其长时允许工作电流52a；干线选用mypt-1.9/3.3

18、-350-325/3电缆，iy=173aie=52a，满足供电要求。三、贝克开关负荷侧电缆选择与计算1、按长时允许负荷电流与机械强度初选电缆截面（1）采煤机电缆的选择 已知ie=200a，因此采煤机支线电缆选用mcpt-1.9/3.3-395+125+46专用电缆。iy=260a200a 满足要求 l=300m（2）运输机、乳化液泵电缆的选择运输机电缆的选择运输机单电机长时负荷电流为88.77a选mcpt-1.9/3.3-350+125+44型采煤机用金属橡套电缆二根分别供运输机机头、机尾电机。iy=173a88.77a 满足要求。l头=170m，l尾=300m且机械强度大于最小截面35mm2

19、 满足要求乳化液泵电缆的选择: 负荷线选用mypt-1.9/3.3-335+16/3电缆，iy=138aie=52a且机械强度满足最小截面16mm2，满足供电要求。四、按允许电压损失校验或复选电缆截面1、允许电压损失根据有关技术资料规定变压器低压侧到电机端子的电压损失，不能大于其允许值为合格uuy.ue（v）u2n（v）uy（v） 660 690 63 1140 1200 117 3300 3450 3302、1#移变及线路系统电压损失计算采区低压电网的最大电压损失一般由三部分组成，即电源变压器至最远电动机端子之间总的电压损失为： u=ub+ug+uz（1）1#变压器的电压损失ub=up%ue

20、up%=(urcos+uksin)ur=(p/10se)%变压器的负荷系数，=sb/se=（11700.61/0.85）/1600=0.525ur变压器在额定负荷时变压器中的电阻压降百分数 uk变压器在额定负荷时变压器中的电抗百分数p变压器的短路损耗w由kbsgzy-1600/6移变技术参数表得知uk=3.7%, p=8800wur=(p/10se)%=8800/(101600)%=0.55% ux%= uk2- ur2 %= 3.72-0.552%=3.66% up%=(urcos+uxsin)%=0.525(0.550.85+3.660.527)%=1.26% ub=up%ue=1.26%

21、3450=43.5v（2）支线电压损失uz=ie lz（r0 cos+x0 sin）=1.7321400.3（0.2170.85+0.0690.527） =17.1v（由95mm2电缆技术参数得知r00.217/km，x00.069/km）（3）干线上的允许电压损失为uyg=uy-ub-uz =330-43.5-17.1=269.4v（4）按允许电压损失选择干线电缆最小截面： =（9201100103）/（330042.50.9269.4） =29.8mm2a=95 mm2（5）按启动时的电压损失效验电缆最截面采煤机系统煤机功率最大为920kw，按煤机启动时校验。阻值等值电路如图：zb:变压器

22、内部阻抗 zl:电缆阻 zq:采煤机电动机阻抗 启动回路元件阻抗采煤机电动机双电机同时启动时，cosq=0.4,额定启动电流为inq=25.887=1009.2a启动时每相阻抗为zq=un/ inq =3300/1747.6=1.888启动时每相电阻为rq=zq cosq =0.755启动时每相电抗为xq=zq sinq =1.8880.9165=1.73043.3kv电缆阻抗为支线电缆rb=0.217/km,xb=0.069/kmrl=0.2170.3=0.069 xl=0.0690.3=0.023采煤机电动机回路每相阻抗电阻 rst=rq+ rl =0.755+0.069=0.824电抗

23、xst=xq+xl =1.7304+0.023=1.75阻抗 zst=1.936电导、电纳：g st= rst/ zst2=0.220s b st= xst/ zst2=0.467s乳化泵电动机正常运行等值阻抗，cosn=0.85阻抗zb=un/in=3300/53=35.948电阻rb= zbcosn=30.556电抗xb= zbsinn=18.937电导、电纳：g b= rb/ zb2=0.024s b b= xb/ zb2=0.015s采煤机启动时，变压器负载总阻抗电导= g st + g b =0.220+0.024=0.244 s电纳= b st + b b=0.467+0.015=

24、0.482 s导纳y=0.531 s阻抗z=1/y=1.883电阻r=（）z2=0.865电抗x=（）z2=1.709移动变电站xt=0.3289 rt=0.041273.3kv电缆阻抗干线电缆阻抗rb0=0.217/km，xb0=0.069/kmrl0=0.2171.1=0.2387 xl0=0.0691.1=0.0759启动回路总阻抗=r+ rl0+ rt =1.1450 =x+ xl0+xt=2.1138=2.4038采煤机启动时的实际启动电流为：iq= u2n /=792.6a采煤机启动时的端电压为：uq= iq zq=792.61.883=2585v0.75un=2475v,所选电缆

25、满足采煤机启动时的要求。3、2#移变及线路系统电压损失计算u=ub+ug+uz （1）变压器的电压损失ub=up%ueup%=(urcos+uksin)ur=(p/10se)%变压器的负荷系数，=sb/se=（10500.61/0.85）/1600=0.47ur变压器在额定负荷时变压器中的电阻压降百分数 uk变压器在额定负荷时变压器中的电抗百分数p变压器的短路损耗w由kbsgzy-1600/6移变技术参数表得知uk=3.7%, p=8800wur=(p/10se)%=8800/(101600)%=0.55% ux%= uk2- ur2 %= 3.72-0.552%=3.66% up%=(urc

26、os+uxsin)%=0.47(0.550.85+3.660.527)%=1.13% ub=up%ue=1.13%3450=39v（2）支线电压损失uz=ie lz（r0 cos+x0 sin）=1.732（120+52）0.3（0.4480.85+0.0810.527） =36v（由50mm2电缆技术参数得知r00.412/km，x00.075/km）（3）干线上的允许电压损失为uyg=uy-ub-uz =330-39-36=255v（4）按下式计算出干线电缆所需的最小截面且满足下式要求： =（10501100103）/（330042.50.9255） =35.9 mm2a=95 mm2（5

27、）按启动时的电压损失效验电缆最截面 运输机供电系统2#移变所带负荷，运输机电动机功率最大，供电距离最远，且机头机尾电动机同时启动，以此来校验启动电压。阻抗等值电路如图zt:变压器内部阻抗 zl1: 运输机机头电缆阻抗zl2: 运输机机尾电缆阻抗 zq1:运输机机头电动机启动阻抗 zq2: 运输机机尾电动机启动阻抗 zb乳化泵电动机启动阻抗运输机电动机启动阻抗。单台电动机启动电流in,q=6in,启动功率因数cosq=0.5。启动阻抗zq1= zq2=un/in,q=3300/652=5.745启动电阻rq1=rq2= zq1cosq=5.7450.5=2.87启动电抗x q1=xq2= zq1

28、sinq=5.7450.866=4.98运输机机头电动机支路阻抗给运输机供电的支线电缆阻抗支线电缆rb=0.412/km,xb=0.075/km机头电动机支线回路总电阻、电抗：机头电缆rl1=rg+ rbl1=0.015+ 0.4120.170=0.0822xl1=xg+ xbl1=0.0039+ 0.0750.170=0.0161支路阻抗rq1= rq1+ rl1=2.87+0.0822=2.95 x q1= xq1+ xl1=4.98+0.0161=4.99zq1=5.80支路的电导、电纳：g q1= rq1/ zq12=0.088s b q1= xq1/ zq12=0.149s运输机机尾

29、电动机支路阻抗给运输机供电的支线电缆阻抗支线电缆rb=0.412/km xb=0.075/km机尾电动机支线回路总电阻、电抗：机尾电缆rl2=rbl2=0.4120.3=0.134xl2=xbl2=0.0750.3=0.024支路阻抗rq2= rq2+ rl2=2.87+0.134=3.004 x q2= xq2+ xl2=4.98+0.024=5.004zq2=5.836支路的电导、电纳：g q2= rq2/ zq22=0.088s b q2= xq2/ zq22=0.147s运输机2台电动机同时启动，变压器的负载阻抗。电导= g q1+ g q2=0.176s 电纳= bq1+ bq2=0

30、.296s导纳y=0.344s 阻抗z=1/y=2.907电阻r=（）z2=1.487 电抗x=（）z2=2.5012#移动变电站变压器阻抗移动变电站xt=0.3289 rt=0.041273.3kv电缆阻抗干线电缆阻抗rb0=0.217/km，xb0=0.069/kmrl0=0.2171.1=0.2387 xl0=0.0691.1=0.0759运输机电动机启动时变压器输出回路阻抗：=r+ rl0+ rt =1.767 =x+ xl0+xt=2.906=3.401运输机电动机启动时变压器输出电流与电压i=u2n/=3450/3.401=586au= i z=5862.907=1703 v运输机

31、电动机实际启动电流和启动电压iq=u/zq2=1703/5.836=292auq= iq zq1=2925.80=29330.75un=2475v,所选电缆满足运输机启动时的要求。因乳化泵与移变距离较近，故可忽略计算 由计算可知最远点最大负荷端子上的电压损失满足要求，其它电机功率较小，供电距离较近，所以起动时压降相对较小，无须再一一校验。4、3#移变及线路系统电压损失计算u=ub+ug+uz （1）变压器的电压损失ub=up%ueup%=(urcos+uksin)ur=(p/10se)%变压器的负荷系数，=sb/se=（7050.61/0.85）/800=0.632ur变压器在额定负荷时变压器

32、中的电阻压降百分数 uk变压器在额定负荷时变压器中的电抗百分数p变压器的短路损耗w由kbsgzy-800/6移变技术参数表得知uk=6%, p=6000wur=(p/10se)%=6000/(10800)%=0.75% ux%= uk2- ur2 %= 62-0.752%=5.99% up%=(urcos+uxsin)%=0.632(0.750.85+5.990.527)%=2.398% ub=up%ue=2.398%1200=27v（2）支线电压损失uz =ie lz（r0 cos+x0 sin）=1.73290.50.15（0.2300.85+0.0760.527） =5.54v（由95m

33、m2电缆技术参数得知r00.230/km，x00.076/km）（3）干线上的允许电压损失为uyg=uy-ub-uz =117-27-5.54=70.46v（4）按下式计算出干线电缆所需的最小截面且满足下式要求： =（3601100103）/（114042.50.970.46） =91.4mm2a=95 mm2第七节 短路电流计算一、3300v系统短路电流计算：1、1#移变短路回路元件阻抗计算（1）电源系统电抗（额定电压为3450v）电源系统电抗 =3.42/50=0.2312（）myjv22-395型矿用6kv聚氯乙烯铠装电缆750米。r0=0.192/km, x0=0.068/kmrl=0

34、.1920.75=0.144 xl=0.0680.75=0.051将系统电抗、高压电缆电抗折算到移动变电站二次侧 r干= rl（uar,2/ uar,1）2=0.144/（6.3/3.4）2=0.0419x干=xx + xl（uar,2/ uar,1）2=0.2312 +0.051/（6.3/ 3.4）2=0.246 （2）移动变电站阻抗值由kbsgzy-1600/6/3.45移动变电站的技术参数表可知：se=1600kva，ue=3450v ，xb=0.2719，rb=0.0427（3）移变到贝克开关电缆一根mcpt-1.9/3.3-395+125+45电缆，l=1100m。r1=0.217

35、/km, x0=0.069/kmrd=0.2171.1=0.2387 xd=0.0691.1=0.0759（4）贝克开关到煤机电机电缆mcpt-1.9/3.3-395+125+44l=300mr0=0.217/km, x0=0.069/kmrd=0.2170.30=0.0651 xd=0.0690.30=0.0207（5）采煤机电机最远点两相短路电路电流为is1(2)=u2/（2）=3450/（2）=1725/0.727=2373a其中r=0.0419+0.0427+0.2387+0.0651=0.3884x=0.246+0.2719+0.0759+0.0207=0.6145=0.727。（6

36、）采煤机用贝克开关处两相短路电路电流为is2(2)=u2/（2）=3450/（2）=1725/0.6761=2551a其中r=0.0419+0.0427+0.2387=0.3233x=0.246+0.2719+0.0759=0.5938=0.6761（7）乳化泵开关处两相短路电路电流为is3（2）=u2/（2）=3450/（2）=1725/0.5648=3054a乳化泵支线电缆r0=0.412/km,x0=0.075/km，l=0.05kmr=0.4120.05=0.0206,x=0.0750.05=0.0375其中r=0.0419+0.0427+0.0206=0.1025 x=0.246+0

37、.2719+0.0375=0.5554=0.56482、2#移变短路回路元件阻抗计算2#移动变电站回路（为校验开关的分断能力和过流保护灵敏度，运输机机尾电动机进线端为第二短路点s4，运输机机头电动机进线端为第二短路点s5）（1）电源系统电抗（额定电压为3450v）电源系统电抗 =3.42/50=0.2312（） myjv22-395型矿用6kv聚氯乙烯铠装电缆750米r0=0.192/km, x0=0.068/kmrl=0.1920.75=0.144 xl=0.0680.75=0.051将系统电抗、高压电缆电抗折算到移动变电站二次侧 r干= rl（uar,2/ uar,1）2=0.144/（6

38、.3/3.4）2=0.0419x干=xx + xl（uar,2/ uar,1）2=0.2312 +0.051/（6.3/ 3.4）2=0.246 （2）移动变电站阻抗值由kbsgzy-1600/6/3.45移动变电站的技术参数表可知：se=1600kva，ue=3450v ，xb=0.2719，rb=0.0427（3）移变到运输机用贝克开关电缆一根mcpt-1.9/3.3-395+125+45，l=1100米。r0=0.217/km, x0=0.069/kmrd=0.2171.1=0.2387 xd=0.0691.1=0.0759（4）运输机用贝克开关到运输机电机电缆mcpt-1.9/3.3-

39、350+125+46机头 l=170m，机尾 l=300m，r0=0.412/km, x0=0.075/km运输机尾电缆每相阻抗rd1=0.4120.3=0.1236,xd1=0.0750.3=0.0225运输机头电缆每相阻抗rd2=0.4120.17=0.0618,xd2=0.0750.17=0.01125（5）运输机机尾电机两相短路电流为运输机机尾短路回路总阻抗=0.0419+0.0427+0.2387+0.1236=0.4469=0.246+0.2719+0.0759+0.0255=0.6193 =0.7637is4（2）=u2n/（2）=1725/0.7637=2259a（6）运输机机

40、头电机两相短路电流为运输机机头短路回路总阻抗=0.0419+0.0427+0.2387+0.0618=0.2837=0.246+0.2719+0.0759+0.01125=0.6050=0.6683is5（2）=u2n/（2）=1725/0.6683=2581a二、1140v系统短路电流计算：1、电源系统电抗（额定电压为1200v）电源系统电抗 =1.22/50=0.0288()注：上部变电所6kv母线短路容量以50mva计算。2、高压电缆阻抗这算到低压侧电缆阻抗值=0.2170.78/52= 0.0068 =0.0288+0.0690.78/52=0.03093、移动变电站阻抗值由kbsgz

41、y-800/6移动变电站的技术参数表可知：se=800kva，ue=1200v xb=0.107，rb=0.0135 4、低压电缆阻抗按下式计算（1）干线电缆的阻抗干线为myp395mm2 1100米由电缆参数可知： x0=0.069/km r0=0.217/km l=1100米所以 x= x0l=0.0691.1=0.0759 r= r0l=0.2171.1=0.2387（2）支线电缆的阻抗 支线为myp335mm2 100米由电缆参数可知： r0=0.588/km x0=0.078/km 所以 x= x0l=0.0780.1=0.0078 r= r0l=0.5880.1=0.0588（3）

42、二部皮带机电源线长120米 电缆型号为myp395mm2 由电缆参数可知： r0=0.217/km x0=0.069/km 所以 x= x0l=0.0690.12=0.0083 r= r0l=0.2170.12=0.026（4）三部皮带机电源线长540米 电缆型号为myp395mm2 由电缆参数可知： r0=0.217/km x0=0.069/km 所以 x= x0l=0.0690.54=0.0373 r= r0l=0.2170.54=0.11725、变压器二次侧短路回路总阻抗 r=r干+rb=0.0068+0.0135=0.0203x=x干+xb=0.0309+0.1072=0.13796、

43、变压器二次侧两相短路电流按下式计算id1（2）= u2/（2）=600/=4305a7、转载机处短路回路总阻抗 r=r干+rb=0.0068+0.0135+0.2387+0.0078=0.2668x=x干+xb=0.0309+0.1072+0.0759+0.0588=0.2726二部皮带机短路回路总阻抗r=r干+rb=0.0068+0.0135+0.0026=0.0229x=x干+xb=0.0309+0.1072+0.0083=0.1464三部皮带机短路回路总阻抗r=r干+rb=0.0068+0.0135+0.1172=0.1375x=x干+xb=0.0309+0.1072+0.0373=0.

44、17548、转载机处两相短路电流id1（2）= u2/2=600/=1573a 二部皮带机处两相短路电流id1（2）= u2/2=600/=4049a三部皮带机处两相短路电流id1（2）= u2/2=600/=2692a第八节 过电流保护装置的整定计算与校验一、高压配电装置过流保护整定1、采煤机高压配电装置中选用bgp30-6则过电流保护的整定如下：（1）工作面的高压最大负荷电流为=1970/0.85/（1.7326）=223a所选矿用高压隔爆配电装置的额定电流ie=315aie=315aibe=223a（2）过载保护的整定动作电流为ibenzdie223nzd315 过载整定倍数 nzd取0

45、.8（3）过流保护的整定n (iqe+kxie )/kbigen (687+0.65328.4)/1.74315n 1.342 n取互感器二次额定电流（5a）的2倍（4）灵敏系数校验按移动变电站二次出线端的最小两相短路电流来校验，其灵敏系数为：k=id(2)/nie=3292/1.732/2315=3.021.5 合格。二、移变低压侧保护整定1、1#移变低压侧保护整定 （1）过载整定 由移动变电站低压侧保护箱bxbd500/3300的综合保护器的性能可知： izie，izie200.4a，取iz180a（2）过电流速断保护整定：根据保护器的性能得知：iz610ie取iz= 8ie=8180a1440a当iz1440时，即视为短路，保护器动作时间t0.2s（3）整定校验必须满足id (2)/ iz1.5id (2)/ iz2373/14401.651.5， 满足要求2、2#移变低压侧保护整定 （1）过载整定 由移动变电站低压侧保护箱bxbd500/3300的综合保