浙江某框架结构家居广场塔吊专项施工方案(含计算书、示意图)

1、宁波华生国际家居广场市场项目c地块工程 塔吊专项施工方案宁波华生国际家居广场市场项目c地块工程塔吊专项施工方案编制人： 职 务： 审核人： 职 务： 审批人： 职 务： 五洋建设集团股份有限公司二一二年二月目录第一节、工程概况- 2 -一、工程概况- 2 -二、施工要求- 2 -三、技术保证条件- 2 -第二节、编制依据- 4 -第三节、施工计划- 5 -一、材料与设备计划- 5 -第四节、施工工艺技术- 6 -一、技术参数- 6 -二、工艺流程- 6 -三、施工方法- 6 -四、检查验收- 7 -第五节、施工安全保证措施- 9 -一、组织保障- 9 -二、技术措施- 10 -三、监测监控-

2、11 -四、应急预案- 11 -第六节、劳动力计划- 13 -一、专职安全生产管理人员- 13 -第七节、计算书及相关图纸- 13 -【1#塔吊计算书】- 14 -【2#塔吊计算书】- 14 -附：1、塔吊平面布置图第一节、工程概况一、工程概况【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】 项目名称：宁波华生国际家居广场项目c地块工程；工程建设地点：宁波市北仑区小港新立村；总建筑面积：61085.27平方米；占地面积：12495.5平方米；建筑高度：21.00m；地上4层；地下1层；主体结构：框架；qtz63塔机台数：2台；。 本工程建设单位：宁波华生国际家居广场有限公司；施

3、工单位：五洋建设集团股份有限公司；设计单位：杭州市建筑设计研究院有限公司；监理单位：宁波国际投资咨询有限公司；项目经理：章国昌。二、施工要求1、确保塔吊在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、塔吊在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、塔吊施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。三、技术保证条件1、安全网络2、塔吊的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据 建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程jgj196-2010； 塔式起重机设计规范gb/t13752-1992； 宁波华生国际家居广场项目c地块工程施工组织设计及其建筑、结构施工图纸； qtz63c塔式起重机使用说明

4、书。第三节、施工计划一、材料与设备计划1、钢材、水泥、砂、石子、外加剂等原材料进场时，按现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范gb50204和钢结构工程施工质量验收规范gb50205的规定作材料性能检验。2、焊接材料的品种、规格、性能等符合国家产品标准和设计要求。焊条等焊接材料与母材的匹配符合设计要求及现行行业标准建筑钢结构焊接技术规程jgj81的规定。 第四节、施工工艺技术一、技术参数【1#塔吊矩形格构式基础】承台长l(m)5承台宽b(m)5承台高h(m)1.25承台混凝土强度等级c35承台混凝土自重c(kn/m3)25承台混凝土保护层厚度(mm)50承台底部长向配筋hrb4002216

5、0承台底部短向配筋hrb40022160承台顶部长向配筋hrb40020200承台顶部短向配筋hrb40020200【2#塔吊矩形格构式基础】承台长l(m)5承台宽b(m)5承台高h(m)1.25承台混凝土强度等级c35承台混凝土自重c(kn/m3)25承台混凝土保护层厚度(mm)50承台底部长向配筋rrb40022160承台底部短向配筋rrb40022160承台顶部长向配筋hrb33520200承台顶部短向配筋hrb33520200二、工艺流程塔吊 预埋锚栓或地下节 安装基础节或过渡节 安装一节标准节 安装爬升架 安装回转机构平台 安装塔顶 安装平衡臂 安装一块平衡重及拉杆 安装起重臂及拉杆

6、 安装全部平衡重 利用爬升架安装标准节 调整安全装置检查验收 塔机运转。 三、施工方法塔吊1、基础施工前按塔机基础设计及施工方案做好准备工作，必要时塔机基础的基坑采取支护及降排水措施。2、基础的钢筋绑扎和预埋件安装后，按设计要求检查验收，合格后方可浇捣混凝土，浇捣中不得碰撞、移位钢筋或预埋件，混凝土浇筑合格后及时保湿养护。基础四周应回填土方并夯实。3、安装塔机时基础混凝土达到80%以上设计强度，塔机运行使用时基础混凝土达到100%设计强度。4、基础混凝土施工中，在基础顶面四角作好沉降及位移观测点，并作好原始记录，塔机安装后定期观测并记录，沉降量和倾斜量不超过规范要求。5、基础的防雷接地按现行行

7、业标准建筑机械使用安全技术规程jgj33的规定执行。6、吊装组合式基础的格构式钢柱时，垂直度和上端偏位值不大于规范要求。格构式钢柱分肢位于灌注桩的钢筋笼内且与灌注桩主筋焊接牢固。7、组合式基础，随着基坑土方的分层开挖，按逆作法设置格构式钢柱的型钢支撑。8、基坑开挖中要保护好组合式基础的格构式钢柱。开挖到设计标高后，立即浇筑工程混凝土基础的垫层，在组合式基础的混凝土承台或型钢平台投影范围加厚垫层(不小于200mm)并掺入早强剂。格构式钢柱在底板厚度的中央位置，在分肢型钢上焊接止水钢板。四、检查验收塔吊1、地基土检查验收(1)、塔机基础的基坑开挖后按现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范gb

8、50202的规定进行验槽，检验坑底标高、长度和宽度、坑底平整度及地基土性是否符合设计要求，地质条件是否符合岩土工程勘察报告。(2)、基础土方开挖工程质量检验标准符合现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范gb50202的规定。(3)、地基加固工程在正式施工前进行试验段施工，并论证设定的施工参数及加固效果。为验证加固效果所进行的荷载试验，其最大加载压力不小于设计要求压力值的2倍。(4)、经地基处理后的复合地基的承载力达到设计要求的标准。检验方法按现行行业标准建筑地基处理技术规范jgj79的规定执行。(5)、地基土的检验符合建筑地基基础工程施工质量验收规范gb50202的有关规定，必要时检验塔

9、机基础下的复合地基。2、基础检查验收(1)、基础的钢筋绑扎后，作隐蔽工程验收。隐蔽工程包括塔机基础节的预埋件或预埋节等。验收合格后方浇筑混凝土。(2)、基础混凝土的强度等级符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，在混凝土的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范gb50204的有关规定。(3)、基础结构的外观质量没有严重缺陷，不宜有一般缺陷，对已出现的严重缺陷或一般缺陷采用相关处理方案进行处理，重新验收合格后安装塔机。(4)、基础的尺寸允许偏差符合下表规定：项目允许偏差(mm)检验方法标高20水准仪或拉线、钢尺检查平面外形尺寸(长度、宽度、高度)2

10、0钢尺检查表面平整度10、l/1000水准仪或拉线、钢尺检查洞穴尺寸20钢尺检查预埋锚栓标高(顶部)20水准仪或拉线、钢尺检查中心距2钢尺检查注：表中l为矩形或十字形基础的长边。(5)、基础工程验收符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范gb50204的规定。3、桩基检查验收(1)、灌注桩施工过程中进行下列检验：1)、灌注混凝土前，按现行行业标准建筑桩基技术规范jgj94的规定，对已成孔的中心位置、孔深、孔径、垂直度、孔底沉渣厚度进行检验；2)、对钢筋笼安放的实际位置等进行检查，并填写相应的质量检测、检查记录。(2)、混凝土灌注桩的强度等级按现行行业标准建筑桩基技术规范jgj94的规定进

11、行检验。(3)、成桩桩位偏差的检查按现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范gb50202和行业标准建筑桩基技术规范jgj94的规定执行。(4)、桩基宜随同主体结构基础的工程桩进行承载力和桩身质量检验。(5)、桩基与承台的连接构造以及主筋的锚固长度符合塔式起重机混凝土基础工程技术规程jgj/t 187和现行行业标准建筑桩基技术规范jgj94的规定。4、格构式钢柱检查验收(1)、焊工经过考试合格并取得合格证书。(2)、焊缝厚度符合设计要求，焊缝表面没有裂纹、焊瘤、气孔、夹渣、弧坑裂纹、电弧擦伤等缺陷。(3)、格构式钢柱及缀件的拼接误差符合设计要求及现行国家标准钢结构工程施工质量验收规范gb5

12、0202的规定。(4)、格构式钢柱的安装误差符合下表规定：项 目允许偏差(mm)检验方法柱端中心线对轴线的偏差020用吊线和钢尺检查柱基准点标高10用水准仪检查柱轴线垂直度0.5h/100且35用经纬仪或吊线和钢尺检查注：表中h为格构式钢柱的总长度。第五节、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系二、技术措施塔吊1、塔机的安装(1)、准备工作：清理场地，汽车吊进场，备好常用工具及测量仪器，备好常用工具及测量仪器，配好有关工作人员。(2)、将基础节或过渡节通过高强度螺栓和基础紧固，安装一个加强标准节，调整塔身垂直度1/1000。注意基础节上有爬梯的一面塔身要与建筑物垂直。(3)、塔身标准节，用汽

13、车吊安装。标准节与基础节用高强螺栓连接。(4)、用汽车吊安装活动节（含液压装置的爬升架）。(5)、用汽车吊安装转盘（上下支座、回转机械、回转支承）。(6)、用汽车吊安装塔尖（包括二节拉杆、滑轮）。(7)、用汽车吊安装平衡臂。(8)、汽车吊安装司机室。(9)、用汽车吊安装现场组装好的大臂（包括含小车、以及拉杆）。(10)、用汽车吊安装满载平衡箱中的平衡重块。(11)、调整好安全装置，通电试运转起重力矩限制器、起重量限制器、调整高速和低速档、幅度限制器、起升高度限位器、回转限位器。(12)、通过液压装置调整活动节加标准节使塔身不断上升，有指挥和备专管人员在白天操作。2、塔机的拆卸将塔机旋转至裙房屋

14、顶或空地上进行拆卸，保证该区域无影响拆卸作业的任何障碍。拆卸顺序与安装顺序相反，即后装的先拆，先装的后拆。具体步骤如下：(1)、通过爬升架液压装置调整塔身高度，即降低高度并逐节取下标准节。(2)、每下降一段即拆掉一层连墙附着架附着杆。(3)、塔身降至最低，用钢管支架支牢吊臂及平衡臂，人工用起重架及葫芦卸下平衡臂（先卸一块），分段卸下吊臂并人工移到边上。(4)、取下平衡箱及平衡臂。(5)、卸下司机室、塔尖、转盘等回转机构。(6)、卸下活动节、标准节、基础节。(7)、利用汽车吊和卡车吊运塔机各部件。(8)、拆除混凝土承台。3、维护与保养：(1)、机械的制动器应经常进行检查和调整制动瓦和制动轮的间隙

15、，以保证制动的灵活可靠，其间隙在0.5-1mm之间，在摩擦面上不应有污物存在，遇有异物即用汽油洗净。(2)、减速箱、变速箱、外啮合齿轮等部分的润滑指标进行添加或更换。(3)、要注意检查个部钢丝绳有无断股和松股现象，如超过有关规定，必须立即更换。(4)、经常检查各部位的联结情况，如有松动，应予拧紧，塔身联结螺栓应在塔身受压时检查松紧度，所有联结销轴必须带有开口销，并需张开。(5)、安装、拆卸和调整回转机械时，要注意保证回转机械与行星减速器的中心线与回转大齿圈的中心线平行，回转小齿轮与大齿轮圈的啮合面不小于70%，啮合间隙要合适。(6)、在运输中尽量设法防止构件变形及碰撞损坏；必须定期检修和保养；

16、经常检查节构联结螺栓，焊缝以及构件是否损坏、变形和松动。4、塔吊的操作使用(1)、塔顶的操作人员必须经过训练，持证上岗，了解机械的构造和使用方法，必须熟知机械的保养和安全操作规程，非安装维护人员未经许可不得攀爬塔机。(2)、塔机的正常工作气温为-2040度，风力不得大于6级。(3)、在夜间工作时，除塔机本身备有照明外，施工现场应备有充足的照明设备。(4)、在司机室内禁止存放润滑油，油棉纱及其他易燃易爆物品冬季用电炉取暖时更要注意防火，原则上不许使用。(5)、塔顶必须定机定人，专人负责，非机组人员不得进入司机室擅自进行操作。在处理电气故障时，须有维修人员二个以上。(6)、司机操作必须严格按“十不

17、吊”规则执行。(7)、塔上与地面用对讲机联系。三、监测监控塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资

18、源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上

19、级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(a) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(b) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须

20、注射破伤风抗菌素。(c) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(d) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：徐建丰 手机 全 员：郭俊 手机术负责人：杭华锋 手机

21、院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作。第七节、计算书及相关图纸【计算书】1#塔吊矩形格构式基础计算书一、塔机属性塔机型号qtz63塔机独立状态的最大起吊高度h0(m)40塔机独立状态的计算高度h(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度b

22、(m)1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重g0(kn)251起重臂自重g1(kn)37.4起重臂重心至塔身中心距离rg1(m)22小车和吊钩自重g2(kn)3.8最大起重荷载qmax(kn)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离rqmax(m)11.5最小起重荷载qmin(kn)10最大吊物幅度rqmin(m)50最大起重力矩m2(knm)max6011.5，1050690平衡臂自重g3(kn)19.8平衡臂重心至塔身中心距离rg3(m)6.3平衡块自重g4(kn)89.4平衡块重心至塔身中心距离rg4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kn/m2)工程所在地浙

23、江 宁波市基本风压0(kn/m2)工作状态0.2非工作状态0.5塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度c类(有密集建筑群的城市市区)风振系数z工作状态1.77非工作状态1.86风压等效高度变化系数z0.94风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kn/m2)工作状态0.81.21.771.950.940.20.62非工作状态0.81.21.861.950.940.51.64 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值fk1(kn)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值fqk

24、(kn)60竖向荷载标准值fk(kn)401.4+60461.4水平荷载标准值fvk(kn)0.620.351.64314.93倾覆力矩标准值mk(knm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.514.9343)596.74非工作状态竖向荷载标准值fk(kn)fk1401.4水平荷载标准值fvk(kn)1.640.351.64339.49倾覆力矩标准值mk(knm)37.422-19.86.3-89.411.8+0.539.4943492.17 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值f1(kn)1.2fk11.2401.4481.68起

25、重荷载设计值fq(kn)1.4fqk1.46084竖向荷载设计值f(kn)481.68+84565.68水平荷载设计值fv(kn)1.4fvk1.414.9320.9倾覆力矩设计值m(knm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.514.9343)898.06非工作状态竖向荷载设计值f(kn)1.2fk1.2401.4481.68水平荷载设计值fv(kn)1.4fvk1.439.4955.29倾覆力矩设计值m(knm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.40.539.4943760.42三、桩顶作用效应计算

26、承台布置桩数n4承台高度h(m)1.25承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.4承台宽向桩心距ab(m)3.4桩直径d(m)0.6承台参数承台混凝土等级c35承台混凝土自重c(kn/m3)25承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： gk=bl(hc+h)=55(1.2525+019)=781.25kn 承台及其上土的自重荷载设计值：g=1.2gk=1.2781.25=937.5kn 桩对角线距离：l=(ab2+al2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.81m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：qk=(fk

27、+gk)/n=(461.4+781.25)/4=310.66kn 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： qkmax=(fk+gk)/n+(mk+fvkh)/l =(461.4+781.25)/4+(596.74+39.491.25)/4.81=445.03kn qkmin=(fk+gk)/n-(mk+fvkh)/l =(461.4+781.25)/4-(596.74+39.491.25)/4.81=176.29kn 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： qmax=(f+g)/n+(m+fvh)/l =(565.68+937.5)/4+(898.06+20.91.25)/4.8

28、1=568kn qmin=(f+g)/n-(m+fvh)/l =(565.68+937.5)/4-(898.06+20.91.25)/4.81=183.59kn四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)480格构式钢柱计算长度h0(m)6缀板间净距l01(mm)310格构柱伸入灌注桩的锚固长度(m)3格构柱分肢参数格构柱分肢材料l125x12分肢材料截面积a0(cm2)28.91分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)2.46格构柱分肢平行于对称轴惯性矩i0(cm4)423.16分肢形心轴距分肢外边缘距离z0(cm)3.53分肢材料强度设计值fy(n/mm2)23

29、5分肢材料抗拉、压强度设计值f(n/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料42420010格构式钢柱缀件截面积a1x(mm2)2000焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)10焊缝计算长度lf(mm)200焊缝强度设计值ftw(n/mm2)160 1、格构式钢柱换算长细比验算 整个格构柱截面对x、y轴惯性矩： i=4i0+a0(a/2-z0)2=4423.16+28.91(48.00/2-3.53)2=50148.22cm4 整个构件长细比：x=y=h0/(i/(4a0)0.5=600/(50148.22/(428.91)0.5=28.81 分肢长细比：1=l01/iy0=31.00/2.

30、46=12.6 分肢毛截面积之和：a=4a0=428.91102=11564mm2 格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：0 max=(x2+12)0.5=(28.812+12.62)0.5=31.45 满足要求！ 2、格构式钢柱分肢的长细比验算 1=12.6min(0.50max，40)=min(0.531.45，40)=15.72 满足要求！ 3、格构式钢柱受压稳定性验算 0max(fy/235)0.5=31.45(215/235)0.5=30.08 查表钢结构设计规范gb50017附录c：b类截面轴心受压构件的稳定系数：=0.932 qmax/(a)=568103/(0.9327704)=79

31、.11n/mm2f=215n/mm2 满足要求！ 4、缀件验算 缀件所受剪力：v=af(fy/235)0.5/85=1156421510-3(235/235)0.5/85=29.25kn 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+20=31.00+20=51cm 作用在一侧缀板上的弯矩：m0=vl1/4=29.250.51/4=3.73knm 分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2z0=0.48-20.0353=0.41m 作用在一侧缀板上的剪力：v0=vl1/(2b1)=29.250.51/(20.41)=18.22kn 角焊缝面积：af=0.8hflf=0.810200=1600mm2 角焊缝截

32、面抵抗矩：wf=0.7hflf2/6=0.7102002/6=46667mm3 垂直于角焊缝长度方向应力：f=m0/wf=3.73106/46667=80n/mm2 垂直于角焊缝长度方向剪应力：f=v0/af=18.22103/1600=11n/mm2 (f /1.22)2+f2)0.5=(80/1.22)2+112)0.5=66n/mm2ftw=160n/mm2 满足要求！五、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级c25桩基成桩工艺系数c0.75桩混凝土自重z(kn/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)60桩入土深度lt(m)32桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型钢筋混凝土桩身普通钢筋配

33、筋hrb400 818地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kpa)端阻力特征值qpa(kpa)抗拔系数承载力特征值fak(kpa)淤泥质粘土23.35600.555淤泥质粉质粘土11.7900.665粉质粘土2.51300.75100含粉质粘土粉砂8.3254500.6180粉质粘土1.81800.75110粉砂7328000.7220 考虑基坑开挖后，格构柱段外露，不存在侧阻力，此时为最不利状态 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.6=1.88m 桩端面积：ap=d2/4=3.140.62/4=0.28m2 ra=uqsiali+qp

34、aap =1.88(19.486+10.159)+00.28=392.45kn qk=310.66knra=392.45kn qkmax=445.03kn1.2ra=1.2392.45=470.94kn 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 qkmin=176.29kn0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：as=nd2/4=83.14182/4=2036mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：q=qmax=568kn cfcap+0.9fyas=(0.75120.28106 + 0.9(3602035.75)1

35、0-3=3256.36kn q=568kncfcap+0.9fyas=3256.36kn 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 qkmin=176.29kn0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、桩身构造配筋计算 as/ap100%=(2035.75/(0.28106)100%=0.72%0.45% 满足要求！六、承台计算承台配筋承台底部长向配筋hrb400 22160承台底部短向配筋hrb400 22160承台顶部长向配筋hrb400 20200承台顶部短向配筋hrb400 20200 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mm m=(qmax+qmi

36、n)l/2=(568+(183.59)4.81/2=1806.94knm x方向：mx=mab/l=1806.943.4/4.81=1277.7knm y方向：my=mal/l=1806.943.4/4.81=1277.7knm 2、受剪切计算 v=f/n+m/l=565.68/4 + 898.06/4.81=328.19kn 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1189)1/4=0.91 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-b-d)/2=(3.4-1.6-0.6)/2=0.6m a1l=(al-b-d)/2=(3.4-1.6-0.6)/2=0.6m 剪跨比：b=a1b/

37、h0=600/1189=0.5，取b=0.5； l= a1l/h0=600/1189=0.5，取l=0.5； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.5+1)=1.16 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.5+1)=1.16 hsbftbh0=0.911.161.5710351.19=9831.91kn hslftlh0=0.911.161.5710351.19=9831.91kn v=328.19knmin(hsbftbh0， hslftlh0)=9831.91kn 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：b+2h0=1.6+21.19=3.98m ab=3

38、.4mb+2h0=3.98m，al=3.4mb+2h0=3.98m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 s1= my/(1fcbh02)=1277.7106/(1.0316.7500011892)=0.011 1=1-(1-2s1)0.5=1-(1-20.011)0.5=0.011 s1=1-1/2=1-0.011/2=0.995 as1=my/(s1h0fy1)=1277.7106/(0.9951189360)=3001mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0

39、.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：a1=max(as1, bh0)=max(3001,0.00250001189)=11890mm2 承台底长向实际配筋：as1=12260mm2a1=11890mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 s2= mx/(2fcbh02)=1277.7106/(1.0316.7500011892)=0.011 2=1-(1-2s2)0.5=1-(1-20.011)0.5=0.011 s2=1-2/2=1-0.011/2=0.995 as2=mx/(s2h0fy1)=1277.7106/(0.9951189360)=3001mm2 最小配筋率：=max

40、(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,451.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：a2=max(9674, lh0)=max(9674,0.00250001189)=11890mm2 承台底短向实际配筋：as2=12260mm2a2=11890mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：as3=8169mm20.5as1=0.512260=6130mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：as4=8169mm20.5as2=0.512260=6130mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承

41、台竖向连接筋为双向10500。七、示意图矩形桩式承台配筋图 矩形桩式桩配筋图 矩形桩式钻孔灌注桩详图 矩形桩式格构柱与承台连接详图 矩形桩式格构柱详图 矩形桩式格构柱逆作法加固图 矩形桩式格构柱截面图 矩形桩式格构柱止水片详图 矩形桩式柱肢安装接头详图 矩形桩式水平剪刀撑布置图 矩形桩式水平剪刀撑连接详图2#塔吊矩形格构式基础计算书一、塔机属性塔机型号qtz63塔机独立状态的最大起吊高度h0(m)40塔机独立状态的计算高度h(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度b(m)1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重g0(kn)251起重臂自重g1(kn)37.4起重臂

42、重心至塔身中心距离rg1(m)22小车和吊钩自重g2(kn)3.8最大起重荷载qmax(kn)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离rqmax(m)11.5最小起重荷载qmin(kn)10最大吊物幅度rqmin(m)50最大起重力矩m2(knm)max6011.5，1050690平衡臂自重g3(kn)19.8平衡臂重心至塔身中心距离rg3(m)6.3平衡块自重g4(kn)89.4平衡块重心至塔身中心距离rg4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kn/m2)工程所在地浙江 宁波市基本风压0(kn/m2)工作状态0.2非工作状态0.5塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度c类(有密集建筑

43、群的城市市区)风振系数z工作状态1.77非工作状态1.77风压等效高度变化系数z0.94风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kn/m2)工作状态0.81.21.771.950.940.20.62非工作状态0.81.21.771.950.940.51.56 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值fk1(kn)251+37.4+3.8+19.8+89.4401.4起重荷载标准值fqk(kn)60竖向荷载标准值fk(kn)401.4+60461.4水平荷载标准值fvk(kn)0.620.351.64314.9

44、3倾覆力矩标准值mk(knm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.514.9343)596.74非工作状态竖向荷载标准值fk(kn)fk1401.4水平荷载标准值fvk(kn)1.560.351.64337.56倾覆力矩标准值mk(knm)37.422-19.86.3-89.411.8+0.537.5643450.68 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值f1(kn)1.2fk11.2401.4481.68起重荷载设计值fq(kn)1.4fqk1.46084竖向荷载设计值f(kn)481.68+84565.68水平荷载设计值fv(k

45、n)1.4fvk1.414.9320.9倾覆力矩设计值m(knm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.514.9343)898.06非工作状态竖向荷载设计值f(kn)1.2fk1.2401.4481.68水平荷载设计值fv(kn)1.4fvk1.437.5652.58倾覆力矩设计值m(knm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.40.537.5643702.32三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.25承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.4承台宽向桩心距ab(m)

46、3.4桩直径d(m)0.6承台参数承台混凝土等级c35承台混凝土自重c(kn/m3)25承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： gk=bl(hc+h)=55(1.2525+019)=781.25kn 承台及其上土的自重荷载设计值：g=1.2gk=1.2781.25=937.5kn 桩对角线距离：l=(ab2+al2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.81m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：qk=(fk+gk)/n=(461.4+781.25)/4=310.66kn 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： qkmax=(fk+gk

47、)/n+(mk+fvkh)/l =(461.4+781.25)/4+(596.74+37.561.25)/4.81=444.53kn qkmin=(fk+gk)/n-(mk+fvkh)/l =(461.4+781.25)/4-(596.74+37.561.25)/4.81=176.79kn 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： qmax=(f+g)/n+(m+fvh)/l =(565.68+937.5)/4+(898.06+20.91.25)/4.81=568kn qmin=(f+g)/n-(m+fvh)/l =(565.68+937.5)/4-(898.06+20.91.

48、25)/4.81=183.59kn四、格构柱计算格构柱参数格构柱缀件形式缀板格构式钢柱的截面边长a(mm)480格构式钢柱计算长度h0(m)6缀板间净距l01(mm)310格构柱伸入灌注桩的锚固长度(m)3格构柱分肢参数格构柱分肢材料l125x12分肢材料截面积a0(cm2)28.91分肢对最小刚度轴的回转半径iy0(cm)2.46格构柱分肢平行于对称轴惯性矩i0(cm4)423.16分肢形心轴距分肢外边缘距离z0(cm)3.53分肢材料强度设计值fy(n/mm2)235分肢材料抗拉、压强度设计值f(n/mm2)215格构柱缀件参数格构式钢柱缀件材料42420010格构式钢柱缀件截面积a1x(

49、mm2)2000焊缝参数角焊缝焊脚尺寸hf(mm)10焊缝计算长度lf(mm)200焊缝强度设计值ftw(n/mm2)160 1、格构式钢柱换算长细比验算 整个格构柱截面对x、y轴惯性矩： i=4i0+a0(a/2-z0)2=4423.16+28.91(48.00/2-3.53)2=50148.22cm4 整个构件长细比：x=y=h0/(i/(4a0)0.5=600/(50148.22/(428.91)0.5=28.81 分肢长细比：1=l01/iy0=31.00/2.46=12.6 分肢毛截面积之和：a=4a0=428.91102=11564mm2 格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：0 max=(x2+12)0.5=(28.81