楼面加固措施

1、第一章工程概况 1第二章加固措施 1第三章楼面监控措施 1第四章材料堆场附图 3第五章钢筋堆场加固示意图 4第六章79#超市钢筋堆场计算书 6欢迎下载第一章工程概况由于场地原因，把79# 楼和8# 楼负二层顶板作为钢筋调直加工场以及钢筋堆场，现对钢筋堆场部分采取加固措施，具体位置见附图所示。第二章加固措施本工程79#超市负一层堆放钢筋区域：？ ？轴/(ah上偏1500当士墙，尺寸为5200 x 23650mm 面积约为 123 吊，经与设计商量楼面荷载每平方按 15kn/m2 考虑； 8#楼负一层堆放钢筋区域： ？ ？ ？ 轴/？ ？ 挡土墙，尺寸为 4940 x 10450mm 面积约为51

2、.6m 2，楼面荷载每平方按 35kn/m2 考虑。因楼面荷载大 小满足堆荷要求，但出于对楼板的保护，在钢筋堆场下部搭设钢管支撑架，钢管型号为48x2.8,具体做法为：钢管支撑架与楼板顶实，钢管脚手架立杆间距为 800 x800mm ，步距 w 1500mm 下部离地面200mm设扫地杆，上部距楼板w 500mm 包 括托撑伸出长度，且伸出长度w 300mm 处设纵横向水平拉杆，脚手架四周及沿长度方向搭设一道竖向剪刀撑，竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角为4560 度；在竖向 剪刀撑顶部以及扫地杆处设置水平剪刀撑，夹角为 4560 度，以确保其稳定性，钢管架搭设严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

3、范 jgj130-2011 进行。现钢筋堆场部份下层模板支撑架未拆除的均不拆除，实际堆料时8#楼楼面限荷按2.8吨/m2控制，79#楼限荷按1.2吨/m2控制。第三章楼面监控措施1 、堆料过程中，施工人员要严格按照要求进行限荷堆料，不能超荷，钢筋堆场相应位置悬挂限荷标识牌；2 、定期检查支撑体系的完整性，发现有松动、变形等现象要急时整改及恢复；3 、每半月对楼面作变形观测，观测要有记录，发现有楼面下绕现象要及时汇报，并采取相应控制措施。yl?vz/5切+1alikk)v= ?iv啊财杆-r jia;sa1ijl 1“丸厂9#楼超市钢筋堆场架体监 测点第四章材料堆场附图13i1.79#超市钢筋堆

4、场区域（图中阴影部分表示）(io) flyhil伽=ckhjc37 9#楼超市钢筋堆场 （ 9冈2.8#楼钢筋堆场区域（图中阴影部分表示）二凶 im，哨 一i胖楼超市钢筋堆场（-4.950）第五章 钢筋堆场加固示意图1.79#超市钢筋堆场加固示意图79#楼超市钢筋堆场加固平面示意厂9#楼超市钢筋堆场加固立面 图2.8#楼钢筋堆场加固示意图ii8#娄钢筋堆场平面爪意加图-18#楼钢筋堆场加固立面图第六章79#超市钢筋堆场计算书计算依据：1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-20112、建筑施工高处作业安全技术规范jgj80-913、 建筑地基基础设计规范gb50007-20114、

5、 建筑结构荷载规范 gb50009-20125、钢结构设计规范 gb50017-2003、架体参数礴堂支撑架的宽度b(m)5.6满堂支撑架的长度l(m)24礴堂支撑架的高度 h(m)4.64脚手架钢管类型 48 x2.8杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m)1.5纵横向水平杆顶部步距hd(m)1.3立杆纵距la(m)0.8立杆横距lb(m)0.8立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.34刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数pi1.494非顶部立杆计算长度系数p21.656、荷载参数每米钢管自重 g1k(kn/m)0.031脚手板类型木脚手板2即手板自重标准值g2k(kn/

6、m )0.35每米立杆承受结构自重标准值gk(kn/m)0.1672材料堆放荷载q1k(kn/m )12.5施工均布荷载q2k(kn/m0平台上的集中力 f1(kn)0三、设计简图搭设示意图:底板支撑机件21000平面图脚手板满铺侧立面图四、板底纵向支撑次梁验算次梁增加根数n40材质及类型钢管载回类型(mm) 48.3 x3.62次梁抗弯强度设计值f(n/mm )2054次梁截面惯性矩l(cm )12.712次梁抗剪强度设计值t (n/mm)1253次梁截卸抵抗矩 w(cm)5.262次梁弹性模量e(n/mm)206000次梁自重标准值 nc(kn/m)0.04次梁验葬方式三等跨连续梁g ik

7、=n : =0.04kn/m ；g 2k= g 2kx l b/(n 4+1)= 0.35 x 0.8/(0+1)=0.28kn/m ;q ik= q ikx l b/(n 4+1) = 12.5 x 0.8/(0+1)=10kn/m ;q 2k= q 2kx l b/(n 4+1)= 0 x 0.8/(0+1)=0kn/m ;1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算满堂支撑架平台上无集中力欢迎下载q 1=1.2 x (gik+gk尸 1.2 x (0.04+0.28)=0.384kn/m q 2=1.4 x (qik+qk尸 1.4 x (10+0)=14kn/mq=q 1

8、+q2=0.384+14=14.384kn/m计算简图m ma=0.100qil2+0.117q2l 2=0.100 x 0.384 x 0.8 2+0.117 x 14x 0.8 2=1.073kn ? mr ma=1.100q1l+1.200q 21=1.100 x 0.384 x 0.8+1.200 x 14x 0.8=13.778knv ma=0.6q 11a +0.617q da =0.6 x 0.384 x 0.8+0.617 x 14x 0.8 = 7.095kn2 2t ma 尸 2vmax/a=2 x 7.095 x 1000/506=28.043n/mni t =125n/

9、mn n满足要求！(t =maxw=1.073x 106/(5.26 x 103)=203.992n/mn f=205n/mm 2满足要求！2、挠度验算满堂支撑架平台上无集中力q 1=gk+gk=0.04+0.28=0.32kn/mq 2=qk+qk= 10+0=10kn/mr max=1.100q 1l+1.200q=1.100 x 0.32 x 0.8+1.200 x 10x 0.8=9.882knv max=(0.677q i1 4+0.990q 2i 4)/(100ei)=(0.677x 0.32 x (0.8 x 103)4+0.9903 454x 10x (0.8 x 10) )/

10、(100 x 2.06 x 10 x 12.71 x 10)=1.583 mm min800/150 ,10=5.333mm满足要求!五、横向主梁验算“质及类型钢管截回类型(mm) 48 x2.82主梁抗弯强度设计值f(n/mm )2054主梁截面惯性矩l(cm )10.192主梁抗男强度设计值t (n/mm)1253主梁截卸抵抗矩 w(cm)4.252主梁弹性模量e(n/mm)206000主梁自重标准值 nz(kn/m)0.031(梁验宾方式三等跨连续梁横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载p取板底支撑钢管传递最大支座力满堂支撑架平台上无集中力q=1.2 x nz

11、=1.2x 0.03 仁 0.0372kn/m q=nz=0.031kn/mp=r maj2=13.778/2=6.889knp=r maj2=9.882/2=4.941kni!unui!unui!uiuu!niuuummiuuuiimmmmu工l=r计算简图弯矩图(kn ? m)m ma=0.002kn ? m(t =mmaxw=0.002 x 106/(4.25 x 103)=0.471n/mmf w f=205n/mm 2满足要求!剪力图（kn）r max =0.033knv maxf=0.018kn2 2t max= 2vw/a=2x 0.018 x 1000/398=0.09n/mm

12、 w t =125n/mm满足要求！变形图（mm）v max=0.004 mm min800/150 , 10=5.333mm满足要求！六、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值nkn30按上节计算可知，可调托座受力n=2 x raa+fi=2x 0.033+0=0.066kn w n = 30kn满足要求！七、立杆的稳定性验算x管作 48 x2.82立柱截卸卸积 a(mm)398立柱截面回转半径i(mm)163立柱截回抵抗矩 w(cm )4.25抗压强度设计值f(n/mm 2)205次梁增加根数n40.干伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.34剪刀撑设置类型加强型顶部

13、立杆计算长度系数p11.494非顶部立杆计算长度系数p21.656，米立杆承受结构自重标准值jk(kn/m)0.167立杆底部荷载：ngi=gkx h+lax ”x n+lbx n=0.167 x 4.64+0.8 x 0x 0.04+0.8x 0.031=0.8kn立杆顶部荷载：nsi=l ax n4x 2+1 bx 2=0.8 x 0x 0.04+0.8 x 0.031=0.025knn g2=g2kx l ax l b=0.35 x 0.8 x 0.8=0.224knl=maxl a,l b=max0.8,0.8=0.8mn q=qikx l ax l b=12.5 x 0.8 x 0.

14、8=8knn q2=q2kx l ax l b=0x 0.8 x 0.8=0knn q4=fi=0kn不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：立杆顶部荷载：n 顶=1.2(n gid+ng2)+1.4(n q汁 nq2+n)=1.2 x (0.025+0.224)+1.4 x (8+0+0)=11.499kn立杆底部荷载：n 底=1.2(ng1+ng2)+1.4(n q1+n+nq4)=1.2 x (0.8+0.224)+1.4 x (8+0+0)=12.429kn1、长细比验算顶部立杆段：101=5 1(hd+2a)=1 x 1.494 x (1300+2 x 340)=2958.12mm非顶

15、部立杆段：l 02=k p 2h=1 x 1.656 x 1500=2484mm入=l。八=2958.12/16=184.882 入=210满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：b=ky i(hd+2a)=1.155 x 1.494 x (1300+2 x 340)=3416.629mm入 i=hi=3416.629/16=213.539 ,查表得，？ i = 0.16(t =自/ ? a=11.499x 103/( 0.16 x 398)=180.575n/mm w f=205n/mm 2满足要求！底部立杆段：1 02=5 2h=1.155 x 1.656 x 1500=2869.02mm入 2=l mi=2869.02/16=179