办公楼脚手架施工方案

1、办公楼脚手架施工方案一、编制依据1、内蒙古伊泰集团办公楼施工设计图纸2、内蒙古伊泰集团办公楼施工组织设计3、工程建设标准强制性条文4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JG-J130-20015、建筑施工手册6、建筑分项工程施工工艺标准二、工程概况2.1工程建设概况工程名称：内蒙古伊泰集团办公大楼建设单位：内蒙古伊泰集团建设地点：内蒙古鄂尔多斯市天骄路北设计单位：广东省广州设计院勘测单位：鄂尔多斯市宏图地质勘察院质检单位：鄂尔多斯市工程质量监督站监理单位：鄂尔多斯市宏安监理公司施工单位：鄂尔多斯市兴泰置业集团建筑公司建设面积：22984.09m2开工时间：2003年7月11日竣工时间：200

2、4年8月1日2.2工程设计概况2.2.1建筑设计概况（1）本工程建筑面积为22984.09m2，主楼地下一层，地上十五层，裙房为地下一层，地上二层，活动中心为地上三层，主楼及裙房地下室层高为4.5m，一层层高为4.5m，二至十五层层高为3.6m，建筑物主楼的几何尺寸为5480023500mm，裙房几何尺寸为4930028600mm，活动中心几何尺寸为3000051000mm，裙房与活动中心中间设入口大门及雨篷，其宽度为35.5m，室内外高差均为0.3m，裙房中设大会议室为一层中空，活动中心设网球馆、网球馆处一二层为中空。主楼设电梯四部，楼梯二部，其中一部电梯为消防电梯，裙房设楼梯二部，活动中心

3、设楼梯二部。（2）主楼及裙房地下室为平战转换人防工程，按六级人防地下室设计，在战时为人防地下掩蔽所，和平时期为地下车库及档案室。（3）本工程主楼及裙房一层为财务中心及会议室，二至十三层为行政办公室，十四、十五层为客房及餐厅，活动中心一层为网球馆和化验室，二层为乓乒兵球室，健身房等娱乐房间，三层为阅览室、图书室。（4）本工程内装修为高级抹灰并刮腻子三遍，顶棚除办公室为高级抹灰刮腻子三遍外，其余走廊、大厅顶棚为铝合金龙骨石膏板吊顶，地面做法面层为铺贴磨光花岗岩和抛光地板砖，卫生间、厨房地面面层为陶瓷地砖地面。（5）本工程外装修主楼、裙房、活动中心主要为灰蓝色玻璃及银灰色铝板幕墙、只主楼局部顶层上设

4、银灰色氟碳涂料。（6）外门窗采用铝合金窗，本工程外窗七层以上采用钢化安全玻璃，内门采用普通木门。2.2.2结构设计概况（1）本工程主楼及裙房为框剪结构，活动中心为框架结构，主要的柱断面有800800、600600，梁断面为370700、250600、250700，楼板为100mm厚现浇钢筋砼楼板，地下室现浇顶板厚度为160mm，地下室外墙为钢筋砼剪力墙体，内墙部分为200mm及300mm厚钢筋砼墙，部分为240mm厚实心粘土砖墙，地上部分均为容重小于18KN/m3的陶粒砼砌块砌筑，外墙采用370mm厚，内墙体的厚度分别为240mm、190mm、120mm。（2）本工程主楼及裙房采用筏型基础，筏

5、基形式为筏板下设梁，筏基厚度主楼为800mm，裙房为500mm，筏基梁高为1500mm及1200mm，宽度为9501200mm，砼强度等级为C30，活动中心选用独立柱基础，设承墙地梁，砼强度等级为基础C20，基础梁C25。（3）主楼、裙房、活动中心砼强度等级选用表楼层构件主楼（高层）裙楼活动中心网球场-1-23-89-1415-11梁、板C30C30C25C25C30C25C25剪力墙C35C35C30C25C30柱C35C35C30C25C30C25C25注：地下室顶板及梁砼强度等级为C302.2.3人防地下室设计概况（1）人防地下室位于内蒙古伊泰集团办公大楼地下一层，平时作为小车库及档案馆

6、，战时作为二等人员掩蔽所。（2）该人防地下室的实建人防面积为1033m2，共掩蔽人员为600人，人防地下室的抗力等级为六级，分为二个防护单元，防化等级第一防护单元为丙级，第二防护单元为隔绝式防护。（3）防护单元口部设防护密闭门、密闭门各一道，各通风口部位防爆波胶管活门，以利战时通风。（4）人防工程防水以结构自防水为主，外包防水为辅，临水结构构件砼抗渗等级为S6，外包防水采用柔性防水层。（5）人防地下室使用的有关人防设备应到国家人防设备安全生产厂家定购，并由厂家负责安装。三、脚手架的搭设情况及材料选用3.1脚手架搭设概述3.1.1根据本工程的具体特点，因本工程的主楼与裙房同时施工，故在1-5层结

7、构施工期间，因地下室回填土未施工完，故选用悬挑脚手架施工，悬挑脚手架层层从结构脚手架中出挑，结构脚手架拆除时相应的悬挑脚手架也拆除，待基础回填完毕后，立即从地面向上开始搭设落地式钢管双排脚手架，本工程因高度为6450m，大于双排脚手架搭设的高度限值，故必须采取卸荷措施，采用双立杆搭设双排脚手架，以保证架体的受力稳定性，主立杆搭设高度为最高处65.5m，次立杆搭设高度为24m。3.1.2本工程南立面在8层顶板上结构出挑了2m，其高度为29.7m，其余地9-15层各层此处也均出来，故此处的脚手架搭设为4排承重脚手架，用以承受9层底板的结构自重，最外端两排脚手架伸至15层，做为装修及结构施工的脚手架

8、。3.1.3本工程主楼北立面的双排脚手架座于裙房的屋面上，其从裙房屋面至顶层的高度为50多米，裙房屋面板无法承重此部分的荷载，故此处的双排脚手架也均从地下室地面开始搭设，至地下室顶板、一层及二层顶板的立杆上部用木板与地下室顶板、一层楼板及二层屋面板顶紧，各层脚手架的立柱必须放线对准，使使地下室顶板、一层楼板及屋面板不受力，立杆的轴力直接传递至地基。3.1.4本工程结构内脚手架采用满堂红扣件式钢管脚手架施工。3.2材料选用3.2.1脚手架的材料选用483.5钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235-A级钢的规定。3.2.2 脚手架的扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合

9、现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定，本工程用扣件的种类有十字扣件、对接扣件及旋转扣件。3.2.3脚手架用垫板采用厚度为5cm厚的松木垫板，长度为4m，宽度为200mm-300mm。3.2.4脚手板采用松木脚手板，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范GBJ5中级材质的规定，脚手板的厚度为5cm，长度为4m，宽度为200mm-300mm，木脚手板两端各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。3.2.5连墙件也选用483.5钢管，外与脚手架采用扣件锁紧，里与建筑物可靠固定。3.2.6层间网选用网眼规格为5050的一层尼龙绳水平安全网。3.2.7脚手架外挂不小于2400目/cm2的安全绿网在立面

10、上全封闭，安全立网挂于扣件式双排脚手架的外排立杆的里侧，并用22#铅丝与架体可靠的固定。四、脚手架构件的质量进场检验脚手架的用材必须在材料进场时进行检验4.1、钢管：4.1.1必须有生产厂家许可证及复印件。4.1.2必须出具生产厂家产品合格证。4.1.3 材质符合国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管的要求。4.1.4钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。4.1.5钢管外径、壁、端面等的偏差应符合下表的规定：序号项 目允许偏差（mm）1焊接钢管尺寸外径：48-0.5壁厚：3.5-0.52钢管两端面切斜偏差1.703钢管外表面锈

11、蚀深度0.504各杆件钢管端部的弯曲L1.55m5立杆钢管弯曲3mL1.5 4mL6.512206水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5304.1.6钢管必须涂有防锈漆，并外刷桔黄色油漆。4.2、扣件4.2.1新扣件必须有生产厂家的生产许可证复印件。4.2.2必须有扣件的产品合格证4.2.3应有法定检测单位的测试报告4.2.4禁止选用有裂缝、变形、滑丝的扣件4.2.5新旧扣件应做防锈处理4.3、木脚手架4.3.1木脚手板的宽度不小于200mm4.3.2必须采用杉木或松木制作4.3.3材质应符合木结构设计规范GBJ5中级材质规定4.3.4每块木脚手板的板重应小于30kg4.3.5板两端各设直径为4mm的

12、镀锌铅丝两道4.3.6板厚不小于50mm4.3.7腐朽的脚手板不得使用4.4、安全网4.4.1安全网必须有生产厂家的生产许可复印件4.4.2必须有生产厂家的产品合格证4.4.3必须有安全生产准用证4.4.4安全网应无破损，断线等质量缺陷4.4.5安全网的网目应符合质量要求规定不应少于2400目/100cm3五、脚手架的主要施工方法5.1主楼及裙房东、西、北立面处在主体及结构装修时搭设落地式双排扣件脚手架。5.1.1脚手与尺寸1）立杆横距为1.3m。2）立杆纵距为1.2m3）立杆步距为1.8m4）横向水平杆间距为0.6m。5）双排脚手架靠墙一端的外伸长度为300mm。6）连墙件按二步三跨布置。7

13、）脚手架立杆采用双立杆，主立杆高度为女儿墙顶上1.2m，最高处为65.5m，次立杆的高度为24m。5.1.2双排脚手架的搭设形式见下图：5.1.3东、西北立面落地式双排脚手架计算见第六章第1条。5.2一至五层结构施工时钢管悬挑脚手架5.2.1脚手架尺寸：1）悬挑脚手架挑出结构外立面尺寸为1m。2）悬挑水平杆和斜撑间距为1.2m。3）横向水平杆间距为0.6m。4）悬挑脚手架外侧立杆高度为1.2m，外挂密目式安全网。5.2.2悬挑脚手架的水平悬挑杆应与结构脚手架不少于三跨用扣件可靠固定，悬挑斜撑应座于结构楼面上，并与结构脚手架的扫地杆用扣件紧固。5.2.3钢管悬挑脚手架的搭设方法如图示：5.2.4

14、钢管悬挑脚手架的计算见第六章第2条5.3主楼南立面在结构和装修施工时承重脚手架。5.3.1脚手架尺寸：1）承重脚手架共四排。2）立杆横距为第1-2排，2-3排间距为1.05m，第3-4排间距为1.3m。3）立杆纵距均为0.9m。4）步距为1.8m。5）横向水平杆间距为0.45m。6）连墙件按二步三跨布置。7）脚手架靠墙一端的外伸长度为300mm。5.3.2脚手架立杆最里端两排采用单立杆，第三排采用从底至顶的双立杆。第四排即最外端一排采用双立杆，主立杆的高度为至女儿墙顶加1.2m，最高处为65.5m，次立杆的高度为24m。5.3.3承重脚手架在承受结构自重和施工荷载处的纵向水平杆及横向水平杆均采

15、用双钢管，且纵向水平杆与立杆的连接采用双扣件紧固。5.3.4承重脚手架的搭设方式如图示：5.3.5承重脚手架的计算见第六章第3条。5.4连墙件的布置：5.4.1连墙件按二步三跨布置，即纵向每隔2.7m（南立面）和3.6m（东、西、北立面）布置一道，竖向每隔3.6m布置一道。5.4.2连墙件在柱上布置时，在柱上设柱箍，用扣件使连墙件与柱箍固定，扣件的数量应满足计算要求的数量。5.4.3当连墙件无法固定于柱上时，应在楼板内埋设25的钢筋用于连接连墙件，连接连墙件时先用4835的短钢管插入25钢筋中，中间空隙用木楔塞紧，然后用扣件使短钢管与连墙件固定，扣件的数量应满足计算中要求的数量。5.4.4连墙

16、件设置连接方式见下图：5.5主楼北立面双排脚手架座于裙房屋面时脚手架的搭设方法。5.5.1因本工程的主楼与裙房同时施工，故主楼北立面的双排脚手架座于了裙房二层屋面，此处的脚手架搭设方式同 5.1条中脚手架的搭设方式，但此处的脚手架也从裙房内地下室筏基上开始搭设，立杆上下部均加设垫板，且立杆上部垫板必须与结构层挤紧。5.5.2钢管立柱必须上下对准，立杆的位置应通过放线精确确定。5.5.3搭设方法如图示：5.6纵向水平杆，横向水平杆的构造。5.6.1纵向水平杆的构造应符合下列规定。（1）纵向水平杆连接宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接、搭接应符合下列规定。（2）纵向水平杆的对接扣件应交错布置，

17、两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平纵向错开的距离不少于500mm，各接头中心点距主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（3）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘无搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。（4）使用木脚手板时，纵向水平杆应为横向水平杆的支座，用直角扣件固定于立杆上。5.6.2横向水平杆的构造应符合下列规定。（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（2）作业层上排主节点处的横向水平杆，宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，其最大间距不应大

18、于0.6m。（3）采用木脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。5.7脚手板的构造设置5.7.1作业层上的脚手板应满铺、铺稳、离开墙面120-150mm。5.7.2木脚手板应设置在三根横向水平杆上，脚手板采用搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。5.7.3作业层端部脚手板接头长度取150mm，其板两端均应与支撑杆可靠的固定。5.8立杆的构造要求5.8.1每根立杆的底部应设置垫板。5.8.2脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底层上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆

19、应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。5.8.2脚手架底层步距不应大于2m。5.8.3立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。5.8.4立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下列要求。（1）立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头，不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（2）搭接长度不应小于1m，应采用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。5.8.5立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。5.9连

20、墙件的构造要求。5.9.1连接件的数量设置除应满足计算要求外，尚应符合下表中规定。脚手架高度竖向间距h水平间距（La）每根连墙件的覆盖面积（m2）双排50m3h3 La4050m2h3 La27单排24m3h3 La405.9.2连墙件的布置应符合下列规定：（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。（2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。（3）宜优先采用菱形布置。（4）一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m。5.9.3连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，脚手

21、架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。5.9.4当脚手架下部暂不设连墙件时可搭设抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45-60之间，连接点中心至主节点的距离不应大于300mm，抛撑应在连墙件搭设好后方可拆除。5.10剪刀撑与横向斜撑构造。5.10.1双排脚手架应设置剪刀撑与横向斜撑。5.10.2剪刀撑的设置应符合下列规定。（1）每道剪刀撑跨越立杆的根数按下表规定确定：每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45-60之间。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数765（2）双排脚手架应在外侧立面整个长度和

22、高度上连续设置剪刀撑。（3）剪刀撑的斜杆接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。5.10.3横向斜撑的设置应符合下列规定：（1）横向斜撑应在同一节间，由底至顶呈之字形连续布置。（2）开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设一道。六、脚手架计算6.1双排脚手架设计计算现场作业条件：根据本工程具体特点，办公楼主楼的女儿墙高度为56.3m，设电梯机房高度为64m，故脚手架的搭设高度为64+

23、1.2m+0.3=65.5m，因此高度超过了双排脚手架的搭设高度50m限值，故本工程的双排脚手架应采取卸荷措施，本工程以采用双立杆承重的卸荷措施，主立杆高度最高处为65.5m，副立杆高度为24m。双排脚手架的搭设高度为65.5m，用于结构及装修施工取QK=2.0KN/m2，两个作业层同时施工QK=4.0KN/m2，立杆横距Lb=1.3m，步距1.8m，纵距La=1.2m，连墙件按二步三跨布置，伊泰办公楼所在地区基本风压为W0=0.50KN/m2，地面粗糙度为B类，背靠建筑物状况为开洞墙，采用木脚手板自重：0.35 KN/m2（JGJ130-2001表中4.2.1-1）满铺二层，483.5的Q2

24、35A钢管自重0.038KN/m（JGJ130-2001表B）截面积A=4.89cm2，惯性矩I=12.19cm4，截面模量W=5.08 cm3，回转半径i=1.58cm，钢材强度设计值为f=205N/mm2，弹性模量E=2.06105N/mm2，扣件的抗滑承载力设计值8KN，施工层的横向水平杆间距为0.6m，外侧挂密目网为2400目/100cm2，每目进风面积1.5mm2，网自重0.002 KN/m2，因该脚手架的搭设高度为65.5m，故立杆采用双立杆。6.1.1横向水平杆计算：（按均布荷载的简支梁计算见下图）。横向水平杆所受线荷载的标准值及设计值。qk=（2+0.35）0.6+0.038=

25、1.45KN/mq=1.2（0.350.6+0.038）+1.420.6=1.98KN/M抗弯强度计算：筒支梁计算跨度：L=Lb+0.3=1.3m+0.3=1.6m跨中最大弯矩设计值：Mmax=0.64KN.m=125.9N/mm2205N/mm2变形计算：跨中最大挠度：max=4.9mm根据挠度公式：容许挠度查JGJ130-2001表5.1.8表中知：=L/150与10mm=10.6mm与10mm=4.9mm=10.6mm与10mm所以：横向水平杆强度变形满足要求。6.1.2纵向水平杆计算：本纵向水平杆按受集中荷载的三等跨连续梁计算，见下图：集中于纵向水平杆的集中荷载标准值、设计值。脚手架里

26、侧纵向水平杆所受的集中荷载是由横向水平杆传给里侧纵向水平杆：其集中荷载为：Fk=（1+）2=（1+）2=1.42KNF=（1+）2=（1+）2=1.94KN抗弯强度计算：按上图中分布荷载计算：M=0.175FLa=0.1751.941.2=0.407KN.m=80.12N/mm2f=205 N/mm2扣件抗滑承载力计算：按上图中荷载分布计算：R=（KV+1）F=（1.15+1）1.94=4.17KNRC=8KN（KV为最大剪力系数1.15）变形计算：按上图中荷载分布且采用荷载标准值：=1.12mm=10mm及=8mm所以该脚手架纵向水平杆的强度变形满足要求。6.1.3密目全封闭脚手架立杆计算。

27、1）确定立杆计算部位：本脚手架采用了相同的步距、纵距和连墙件距，说明脚手架各部位稳定性（或）相同，底层立杆的轴压力最大，故计算部位应为底层立杆段，该处脚手架高度处65.5m为最不利处，本工程脚手架采用双立杆，主立杆伸至65.5m处，副立杆搭设至24m处，主立杆按承受70%的荷载计算，副立杆按承受30%的荷载计算。2）主立杆的计算计算立杆轴压力设计值：脚手架结构自重标准值产生的轴力。查规范JGJ130-2001附录A中表A-1得：据h=1.8m，La=1.2m，知脚手架承受的结构自重标准值为gk=0.1161KN/m脚手架结构自重标准值产生的轴向力：NGK=0.116165.5mm=7.6KN构

28、配件自重标准值产生的轴向力：NG2K=0.352(1.3+0.3) 1.20.50.7+0.00265.51.20.7=0.58KN施工荷载标准值产生的轴向力总和：NQK=4（1.3+0.3）1.20.50.7=2.7KN不组合风荷载时：N=1.2(NGIK+NG2K)+1.4NQK=1.2（7.6+0.58）+1.42.7=13.6KN组合风荷载时：N=1.2(NGIK+NG2K)+0.851.4NQK=1.2(7.6+0.58)+0.851.42.7=13KN风荷载产生的弯矩设计值MW脚手架用密目网全封闭时，风荷载体型系数=网+架网=1-=0.712查规范JGJ130-2001附表A-3，

29、据h=1.8m La=1.2m得：架=0.099=网+架=0.712+0.099=0.811由GJG130-2001表4.2.4查表知风荷载体型系数S=1.3=1.30.811=1.05水平风荷载标准值：W=0.7ZsW0查GBJ9中得：Z=0.8 Wo=0.50KN/m2故Wk=0.70.81.050.50=0.296风荷截设计值产生的弯矩MW=0.851.4Mwk=MW=0.136KN.M立杆长细比及稳定系数：查JGJ130-2001表5.3.3中据Lb=1.3m，连墙件二步三跨布置得：立杆计算长度系数u=1.55查JGJ130-2001附录B中得，回转半径i=1.58cm验算立杆长细比：

30、=177=210验算立杆稳定性用长细比=K=1.155177=204.4查JGJ130-2001中附表C得=0.174验算立杆的稳定性：将：以上各项所得数值代入5.3.1公式中不组合风荷载时：f=159.8N/mm2f=205 N/mm2组合风荷载时：+f+=+=152.8+26.8=179.6 N/mm2205 N/mm2所以该脚手架主立杆满足承载力要求。3）副立杆的计算计算立杆轴压力设计值：脚手架结构自重标准值产生的轴力。查规范JGJ130-2001附录A中表A-1得：据h=1.8m，La=1.2m，知脚手架承受的结构自重标准值为gk=0.1161KN/m脚手架结构自标准值产生的轴向力：N

31、GK=0.116124mm=2.8KN构配件自重标准值产生的轴向力：NG2K=0.352(1.3+0.3) 1.20.50.3+0.00265.51.20.3=0.25KN施工荷载标准值产生的轴向力总和：NQK=4（1.3+0.3）1.20.50.3=1.15KN不组合风荷载时：N=1.2(NGIK+NG2K)+1.4NQK=1.2（2.8+0.25）+1.41.15=5.27KN组合风荷载时：N=1.2(NGIK+NG2K)+0.851.4NQK=1.2(2.8+0.25)+0.851.41.15=5.03KN风荷载产生的弯矩设计值MW脚手架用密目网全封闭时，风荷载体型系数=网+架网=1-=

32、0.712查规范JGJ130-2001附表A-3，据h=1.8m La=1.2m得：架=0.099=网+架=0.712+0.099=0.811由GJG130-2001表4.2.4查表知风荷载体型系数S=1.3=1.30.811=1.05水平风荷载标准值：W=0.7ZsW0查GBJ9中得：Z=0.8 Wo=0.50KN/m2故Wk=0.70.81.050.50=0.296风荷截设计值产生的弯矩MW=0.851.4Mwk=MW=0.136KN.M立杆长细比及稳定系数：查JGJ130-2001表5.3.3中据Lb=1.3m，连墙件二步三跨布置得：立杆计算长度系数u=1.55查JGJ130-2001附

33、录B中得，回转半径i=1.58cm验算立杆长细比：=177=210验算立杆稳定性用长细比=K=1.155177=204.4查JGJ130-2001中附表C得=0.174验算立杆的稳定性：将：以上各项所得数值代入5.3.1公式中不组合风荷载时：f=62N/mm2f=205 N/mm2组合风荷载时：+f+=+=51.9+26.8=85.9 N/mm2205 N/mm2所以该脚手架副立杆满足承载力要求6.1.4立杆地基承载力计算：公式Pfg 其中P=N/A N：上部结构传至基础顶面的轴向力设计值。A：基础底面面积：根据立杆计算中N=13.6+5.27=18.87KN (主副立杆轴向力相加) A=0.

34、31.2=0.360.25 m2故取A=0.25 m2P=N/A=18.87/0.25=75.5KN/m2fg=kcfgkkc：地基承载力调整系数，因本工程脚手架座于基础回填土上，故取KC=0.4。fgk：地基承载力标准值，本工程图纸设计地基承载力为260Kpa。fg=Kcfgk=0.4260=104 KN/m2P=75.5 KN/m2fg=104 KN/m2所以该工程的地基承载力满足脚手架工程的施工要求。6.1.5连墙件计算：连墙件按二步三跨布置。连墙件的轴向力设计值：NL=Nlw+No其中：NLW风荷载产生的连墙件轴向力设计值。No：连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排架取5。N

35、LW=1.4wkAW其中WK风荷载值计算中已计算出为WK=0.294Aw=3.63.6=12.96m2NLW=1.40.29412.96=5.33KN故：NL= NLW+No=5.33+5=10.33KN扣件的抗滑承载力为8KN10.33KN，故本工程用的脚手架连墙件应采用双扣件或用钢性连接与主体结构可靠的固定。6.2 1-5层钢管悬挑脚手架计算。因本工程在施工主楼及裙房一至五层时，同步进行地下室及室外回填土工程，无法搭设落地式双排脚手架，故在主楼及裙房一至五层施工时，搭设悬挑脚手架，待回填土施工完毕后，再立即开始搭设落地式双排脚手架。作业条件：悬挑脚手架搭设如图示，从结构脚手架中出挑，用于结

36、构施工：Qk=3KN/m2，立杆纵距Lb=1.2m，横向水平间距为0.5m，悬挑水平杆及斜撑纵距1.2m，出挑长度为1m，基本风压W=0.50，采用木脚手板满铺一层自重0.35KN/m2，483.5Q235A钢管自重0.038KN/m A=4.89cm2，W=5.08cm3，I=12.19cm4，i=1.58cm，f=205N/mm2,E=2.06105 N/mm2，外挂密目网2400目/100cm2，每目透风面积1.5mm2，网自重0.002KN/m26.2.1横向水平杆所受荷载标准值及设计值（A、B杆受拉弯作用）。取ctg=1/3qk=（3+0.35）0.6+0.038=2.05KN/mF

37、k=0.11613.6+0.0021.23.6=0.43KNq=1.2(0.350.6+0.038)+1.430.6=2.82KN/mF=1.2(0.11613.6+0.0021.23.6)=0.51KNRABK=qkLCtg+Fk Ctg=2.051+0.43=0.48KNRAB=qkLCtg+Fk Ctg=2.821+0.510.33=0.63KN6.2.2抗拉计算：=128.8N/mm2f=205 N/mm26.2.3抗弯强度计算Mmax=FL+qL2=0.511+2.8212=0.61KN.m=120.1 N/mm2f=205 N/mm26.2.4变形计算：当拉力存在时，对水平杆的变形

38、为有利情况，所以只考虑弯矩引起的变形。=1.1mm10mm所以AB杆的强度变形满足要求。6.2.5 BC杆受压力计算：RBC=qLcos+Fcos=2.82 +0.51=0.62KN风荷载产生的弯矩设计值Mw查规范附录表A-3得架=0.099 则：s=1.30.099=0.129查表知Z=1.67wk=0.71.670.1290.5=0.075Mw=0.851.4Mwk=0.035KNBC杆长细比稳定系数查规范表5.3.3得=1.80，查附录B表得i=1.58cm验算BC杆长细比：=205=230验算BC杆稳定用长细比：=K=1.155205=236.7查附录表C得：=0.131验算BC杆稳定

39、性不组合风荷载时：=9.7N/mm2f=205 N/mm2组合风荷载时：+=+=9.7+6.9=16.6 N/mm2f=205 N/mm2经计算该钢管悬挑脚手架满足要求。6.3南立面承重脚手架计算1、现场作业条件：脚手架的搭设高度为30m，用于结构及装修施工，立杆横距Lb=1.05 m，步距h=1.8m，纵距La=0.9m，连墙件按二步三跨布置，基本风压为W0=0.50KN/m2，地面粗糙度为B类，采用木脚手板自重：0.35 KN/m2（JGJ130-2001表中4.2.1-1）满铺一层，483.5的Q235A钢管自重0.038KN/m（JGJ130-2001表B）截面积A=4.89cm2，惯

40、性矩I=12.19cm4，截面模量W=5.08 cm3，回转半径i=1.58cm，钢材强度设计值为f=205N/mm2，弹性模量E=2.06105N/mm2，扣件的抗滑承载力设计值8KN，施工层的横向水平杆间距为0.45m，外侧挂密目网为2400目/100cm2，每目进风面积1.5mm2，网自重0.002 KN/m2，因该脚手架的搭设高度为30m50m，故无需采取卸荷措施。因本工程的承重脚手架为四排，最外端两排的脚手架不承受出挑的砼及钢筋自重，只承受施工荷载，故最外端两排脚手架的计算同前第一条中的双排脚手架计算，且此处的纵距及横距均小于前双排架计算中的纵距及横距，故此处不再另做计算，只计算里侧

41、两排脚手架的受力情况，能否承受结构的自重。2、承重脚手架上部施工荷载组合：模板及其支架自重标准值取1.5KN/m2则1.51.20.9=1.62KN/m新浇筑砼自重：取：24 KN/m3则：240.41.20.9=10.4KN/m钢筋自重：取1.5 KN/m3则1.51.20.40.9=0.65KN/m施工荷载：取2.5 KN/m2则2.50.91.4=3.15KN/m倾倒砼时产生的荷载：取2 KN/m2则20.91.4=2.52KN/m荷载组合：1.62+10.4+0.65+3.15+2.52=18.34KN/m本工程在八层顶板处的楼板砼厚度为0.12m，梁的高度为0.7m，施工上部荷载的组

42、合为了便于计算，均化为了均布线荷载，故取厚度为0.4m，以利于计算。在脚手架的施工中，此处的模板支架立柱的间距应比楼板模板中立柱的间距小，以利于承受砼及钢筋的自重，模板支架的间距应按模板工程施工方案中梁模板的支架设计计算间距确定。承重脚手架的上部施工荷载组合后，因在本工程的施工中，为了使脚手架的施工偏于安全考虑，能够可靠的承受上部的荷载，故组合后的上部荷载不再乘以0.85的折减系数。3、横向水平杆计算：（按均布荷载的简支梁计算见下图）。横向水平杆所受线荷载的标准值及设计值。qk=（18.34+0.35）0.45+0.038=8.45KN/mq=1.2（0.350.45+0.038）+1.418

43、.340.45=11.8KN/M抗弯强度计算：筒支梁计算跨度：L=1.05m跨中最大弯矩设计值：Mmax=1.63KN.m=320.8N/mm2205N/mm2故选用双横向水平杆=160.4N/mm2f=205 N/mm2故纵向水平杆采用双钢管=126N/mm2RC=8KN（KV为最大剪力系数1.15）故采用双扣件紧固的方式连接纵向水平杆与立杆。变形计算：按上图中荷载分布且采用荷载标准值：=2.08mm=10mm及=6mm所以该脚手架纵向水平杆变为双钢管后强度变形满足要求。5、脚手架立杆计算。确定立杆计算部位：本脚手架采用了相同的步距、纵距和连墙件距，说明脚手架各部位稳定性（或）相同，底层立杆

44、的轴压力最大，故计算部位应为底层立杆段，该处脚手架高度30m处为最不利处。计算立杆轴压力设计值：脚手架结构自重标准值产生的轴力。查规范JGJ130-2001附录A中表A-1得：据h=1.8m，La=0.9m，La=0.9m表中无故按L1=1.2m取。知脚手架承受的结构自重标准值为gk=0.1161KN/m脚手架结构自重标准值产生的轴向力：NG1K=0.116130m=3.48KN构配件自重标准值产生的轴向力：NG2K=0.350.91.050.5+0.002300.9=0.22KN施工荷载标准值产生的轴向力总和：NQK=18.340.91.050.5=8.67KN不组合风荷载时：N=1.2(N

45、GIK+NG2K)+1.4NQK=1.2（3.48+0.22）+1.48.67=16.56KN组合风荷载时：N=1.2(NGIK+NG2K)+0.851.4NQK=1.2(3.48+0.22)+0.851.48.67=14.74KN风荷载产生的弯矩设计值MW因本工程脚手架位于四排脚手架的两侧，不挂密目网，故据规范JGJ130-2001附表A-3中，据H=1.8m，La=0.9m,因无La=0.9m，故选用La=1.2m的知=0.099由GJG130-2001表4.2.4查表知风荷载体型系数S=1.3=1.30.099=0.13水平风荷载标准值：W=0.7ZsW0查GBJ9中得：Z=0.8 Wo

46、=0.50KN/m2故Wk=0.70.80.130.50=0.036风荷截设计值产生的弯矩MW=0.851.4Mwk=MW=0.0125KN.m立杆长细比及稳定系数：查JGJ130-2001表5.3.3中据Lb=1.05m，连墙件二步三跨布置得：立杆计算长度系数u=1.50查JGJ130-2001附录B中得，回转半径i=1.58cm验算立杆长细比：=171=210验算立杆稳定性用长细比=K=1.155171=197.5查JGJ130-2001中附表C得=0.186验算立杆的稳定性：将：以上各项所得数值代入5.3.1公式中不组合风荷载时：f=182.2N/mm2f=205 N/mm2组合风荷载时：+f+=+=162.2+2.5=164.7 N/mm2205 N/mm2所以该脚手架立杆满足承载力要求。6、立杆地基承载力计算：公式Pfg 其中P=N/A N：上部结构传至基础顶面的轴向力设计值。A：基础底面面积：根据立杆计算中N=16.56KN A=0.30.9=0.270.25 m2故取A=0.25 m2P=N/A=16.56/0.25=66.24KN/