《机床电气控制技术》ppt课件

1、直流调速的根底知识直流调速的根底知识反响控制直流调速系统反响控制直流调速系统无静差直流调速系统无静差直流调速系统直流可逆调速系统简介直流可逆调速系统简介直流电动机优点：直流电动机优点： 转矩易于控制，具有良好的起制动性能，在相当长的时间内，不断在高性能调速转矩易于控制，具有良好的起制动性能，在相当长的时间内，不断在高性能调速领域占有绝对的统治位置。此外，直流调速技术方面的实际相对成熟，其研讨方法和领域占有绝对的统治位置。此外，直流调速技术方面的实际相对成熟，其研讨方法和许多根本结论很容易在其它调速领域内推行，所以直流调速不断是研讨调速技术的主许多根本结论很容易在其它调速领域内推行，所以直流调速

2、不断是研讨调速技术的主流。流。电动机电动机直流电动机直流电动机交流电动机交流电动机交流调速系统交流调速系统直流调速系统直流调速系统 由于直流拖动控制系统在实际上和实际上都比较成熟，而且从控制角度来看，它又是交流拖动控制系统的根底。因此，为了坚持由浅入深的教学顺序，本章将对直流调速的根本实际做较详细的引见。一一. .直流调速的根底知识直流调速的根底知识5-1 eKIRUn 式中： n电机转速r/min IRKeU电枢电压V电枢电流A电枢回路总电阻 励磁磁通Wb由电机构造决议的构造常数在稳定运转时，直流电动机的转速与其它参量的关系 ：由由5-1式可知，直流电动机的调速方法有三种：式可知，直流电动机

3、的调速方法有三种：1. 改动电枢回路电阻改动电枢回路电阻R 2. 改动励磁磁通改动励磁磁通 3. 改动电枢外加电压改动电枢外加电压U 对于要求大范围无级调速的系统来说，改动电枢回路总电阻的方案难以实现 改动电动机磁通的方案虽然可以平滑调速，但调速范围不能够很大 调电枢端电压U的方法调速，此时电动机磁通应为最大值(额定值)且坚持不变，以求得充分发扬电动机的负载才干。而在额定转速(基速)以上时，因电枢端电压U已不允许再添加，可采用减弱磁通的方法使电动机的转速进一步提高，从而提高整个系统的速度调理范围 调速范围宽、简单易行、负载顺应性广，是当今直流电动机调速的主要方法。一一. . 可控变流安装可控变

4、流安装 图图5-1 旋转变流机组供电的直流调速系统旋转变流机组供电的直流调速系统G-M系统系统 任务原理：任务原理：1.旋转变流机组 交流电动机为原动机，任务时转速根本恒定，由它拖动的直流发电机G给需求调速的直流电动M的电枢供电。GE为一台小型直流发电机，可与交流电动机、直流发电机同轴相连，也可另设一台小型交流电动机对其拖动，它提供一小容量的直流电源供直流发电机和直流电动机励磁用，所以又称GE为励磁发电机。旋转变流机组供电的直流调速系统可简称为G-M系统。改动G的励磁电流If的大小时，也就改动了G的输出电压U，进而改动了直流电动机M的转速 。构造如图构造如图 假设改动If的方向，那么U的极性和

5、n的方向都跟着改动，实现G-M系统的可逆运转。 由于可以实现回馈制动，G-M系统在允许的转矩范围内可以四象限运转，其完好的机械特性如图5-2 。图图5-2 G-M系统的机械特性系统的机械特性 图图5-3 晶闸管整流安装供电的直流调速晶闸管整流安装供电的直流调速 GT为晶闸管触发安装，V为晶闸管整流器，合起来为一可控直流电源。可控直流电源给直流电动机电枢供电组成直流调速系统。这类直流调速系统简称V-M系统任务原理：任务原理： 改动GT的输入信号大小，就可改动GT输出脉冲的相位，晶闸管在不同的相位处开场导通，使整流器输出的电压平均值Ud大小变化，进而改动电动机的转速。和传统的G-M系统相比，晶闸管

6、可控直流电源的功率放大倍数高出旋转变流机组两到三个数量级，而系统反响速度也要高出二个数量级以上。 2. 晶闸管整流3. 直流斩波器图图5-4 斩波器斩波器 -电动机系统的原理图和电压波形图电动机系统的原理图和电压波形图 任务原理：任务原理： 图5-49a中，当VT被触发导通时，电源电压Us加到电动机电枢上；当VT在控制信号作用下，经过强迫关断电路关断时，电源与电动机电枢断开，电动机经二极管VD续流，此时，图中A、B两点间电压接近零。假设使晶闸管反复通断，就得到A、B间电压波形如图b。常用的是周期T不变，改动导通时间ton,进而改动输出直流电压平均值，最终完成转速调理，这种方式称脉冲宽度调制，此

7、时系统简称PWM调速系统。目前，由于全控型电力电子器件的开展，作为开关用的VT半控型已被取代，线路被优化，性能更优越。二二. . 转速控制的要求和调速目的转速控制的要求和调速目的 调速范围 消费机械要求电动机所提供的最高转速与最低转速之比称为调速系统的调速范围。常用字母D来表示。minmaxnnD 5-2这里 、 通常指电动机带上额定负载时的转速值。 maxnminn2.静差率 系统转速的变化主要由负载变化引起，反映负载变化对转速影响的一个目的被定义为静差率。其定义为：调速系统在额定负载下的转速降落与理想空载转速之比。静差率用字母S表示：0010nnnnnSnom5-3调速稳速速度变化率静差率

8、百分数表示：%1000nnSnom 对普通系统来说，S越小时阐明系统转速的相对稳定性越好。而对同一系统而言，静差率不是定值，电动机任务速度降低时，静差率就会变大。请看图5-5。 图图5-5 不同转速下的静差率不同转速下的静差率 结论：调速系统只需在调速范围的最低任务转速时满足静差率要求，那么其在整个调速范围内都会满足静差率要求。 给出了系统两条稳定任务特性，对应于电枢上两个不同的外加电压。对于调压调速来说，两条特性是平行的，即在负载一样时，两种情况下转速降落值应是一样的，假设是额定负载，两者的速降均为 。而根据静差率S的定义，因 ，显然有S1Ucom时，二极管导通，电流负反响信号Ui即可加到放

9、大器上去；当IdRsIdcr时，电流负反响起作用，此时系统同时有转速负反响和电流负反响，静特性为： 1当IdIdcr时，电流负反响被截止，系统只是单纯的转速负反响闭环调速系统，其静特性方程为：)1 ()()1 ()1 (*KCeRIUIRKCeKKKCeUKKndcomdsspnspdsspcomnspIKCeRRKKKCeUUKK)1 ()()1 ()(*5-19n0-A段A-B段 直到电动机转速为零，当堵转时，电流为Idb1，此电流称为堵转电流。 在式5-19中，令n=0 得，sspcomnspdbRKKRUUKKI)(*1普通 ，因此RRKKsspscomndbRUUI*15-20 为保

10、证系统有尽能够宽的正常运转段，取临界截止电流略大于电动机的额定电流，通常取Idcr=(1.01.2)Inom；而堵转电流应小于电动机的最大允许电流，通常取Idb1=(1.52)Inom。 需求阐明的是，电流截止负反响，不仅在电动机处于堵转形状起作用，而且在起、制动过程中也能起限制起、制动电流的作用。当动态过程将近终了时经过电流反响环节调整电流下降至Idcr，使得电动机过渡到n0-A段任务。图图5-17 用稳压管作比较电路的电流截止负反响用稳压管作比较电路的电流截止负反响 比较电压比较电压UnomUnom的选取：的选取： 图5-15电流截止负反响中，比较电压Ucom是由比较电源取出，如图5-17

11、采用稳压管获取比较电压的线路更为简单，而且更容易办到 。稳压管的稳压值Udw相当于比较电压，当反响信号IdRs低于稳压值Udw时，反响回路只能经过极小的漏电流，电流负反响被截止，当IdRs大于Udw时，稳压管被反向击穿，反响回路有反响电流经过，得到下垂特性。 缺陷：用该线路省掉了比较电源，但临界截止电流的调整不够方便，且因稳压管稳压值的分散性，选取适宜稳压值的稳压管也常有一些困难。 第三节 无静差直流调速系统有静差系统有静差系统 无静差系统无静差系统 采用普通按比例放大的放大器的自动调速系统，虽然放大倍数很大，但毕竟为有限值，所以在负载改动后，它不能够维持被调量完全不变，这种系统称为有静差系统

12、 就是系统的被调量在稳态时完全等于系统的给定量，其偏向为零，这就是说，在无静差系统中，电动机转速在稳态时与负载无关，只取决于给定量。系统正是靠误差进展调理 ，系统的正常任务是依托偏向来维持 。要想使偏向为零，系统又能正常任务，必需运用有积分作用的调理器。一一. .比例比例P P、积分、积分I I、比例积分、比例积分PIPI调理器调理器1. 比例调理器P 图图5-18 5-18 比例调理器线路比例调理器线路 如图5-18所示的比例调理器有两个输入信号，它们采用电压并联，在放大器输入端电流相减的方式完成运算。A点为虚地点 当我们对A点列写电流运算式时，可有下列结果： 集成运算放大器具有开环放大倍数

13、高、输入电阻大、输出电阻小、漂移小、线性度好等优点，所以它在模拟量控制系统中作为调理器的根本元件得到了广泛运用。运算放大器配以适当的反响网络就可组成比例、积分、比例积分等调理器，可得到不同的调理规律，满足控制系统的要求。 由 可得0i100RURURUscfin)(01finscUURRUpkRR01令 ，可得)(finpscUUkU 5-21 在此式中，没有思索运算放大器输入与输出间的反相关系，实践上，这里的kp可看成是输出与输入之间的绝对值之比。 在采用比例调理器的调速系统中，调理器的输出是触发安装的控制电压Uct，且Uct=kpUn*-Un=kp Un。只需电动机在运转，Uct就不能为零

14、，也就是调理器的输入偏向电压Un不能为零，这是此类调速系统有静差的根本缘由。2. 积分调理器I 积分调理器又称I调理器。 图图5-19 积分调理器线路图积分调理器线路图 由虚地点A的假设可以很容易得到：dtUCRidtCUinsc011dtUin15-22式中： 积分时间常数 CR0 由上式5-22可见，积分调理器输出电压Usc与输入电压Uin的积分成正比。当然，这里暂也不思索输入与输出两者的反极性关系。 当Usc的初始值为零时，在阶跃输入下，对式5-22进展积分运算，得积分调理器的输出时间特性见图5-20a： tUUinsc(5-23) 图图5-20 积分调理器输入输出特性积分调理器输入输出

15、特性 (a)积分调理器阶跃输入时的输出特性积分调理器阶跃输入时的输出特性 (b)积分调理器的输出坚持特性积分调理器的输出坚持特性 当Uin突加的初瞬，由于电容尚未充电以及其两端电压不能突变，相当于电容短路，使放大器输出全部电压都反响到输入端，由于这是剧烈的负反响，在其作用下，使Usc开场时为零，然后电容充电，电容两端电压Uc升高，负反响逐渐减弱，Usc开场增长。由于电容充电电流接近为恒定值，所以Uc及Usc都接近线性增长。其上升斜率决议于Uin/。积分时间常数越大，Usc增长越慢。显然，调速系统中参与积分调理器后系统的反响速度会变慢。 假设采用积分调理器时，因其输出积分的坚持作用图5-20b，

16、那么在系统稳态任务时，虽然调理器的输入偏向电压 ,而其输出Uct仍可是不为零的某一电压，而这一电压正是维持该运转形状所必要的电压值。积分的坚持作用是系统无静差的根本缘由。 0*nnnUUU任务原理：任务原理： 图图5-19 积分调理器线路图积分调理器线路图 3. 比例积分调理器PI图图5-21 比例积分调理器线路图比例积分调理器线路图 把比例和积分两种控制规律结合起来 ，使系统稳态精度高，又有足够快的反应速度。 在不计输入和输出的反相关系利用A点的虚地：10ii00RUiin，dtUUkUininpsc15-24式中， R0C1 PI调理器的积分时间常数； PI调理器的比例放大系数。 01RR

17、kpdtiCRiUsc1111dtUCRURRinin001111 , 由式5-24可知，在输入电压Uin阶跃函数的初瞬，输出电压有一跃变，以后随时间的延续线性增长，变化规律如图5-22所示： 图图5-22 比例积分调理器的输入输出特性比例积分调理器的输入输出特性 输出电压Usc由两部分组成： 第一部分为输入Uin的比例放大部分,在输入电压加上的初瞬，电容C1相当于短路，此时只相当于比例调理器，输出电压Usc=KpUin，输出电压毫不迟延地跳到KpUin值，因此调理速度快。第二部分是积分部分 随着C1被充电，Usc不断上升，上升快慢取决于dtUCRin01比例积分调理器特点：比例积分调理器特点

18、： 1 有比例调理功能，就有了较好的动态呼应特性，良好的快速性，弥补了积分调理的延缓作用； 2 有积分调理功能，只需输入端有微小的信号，积分就进展，积累过程，如图5-22。在积分过程中，假设输入信号变为零，其输出有坚持过程，如图5-20b所示。这种积累、坚持特性，能在控制系统中可以消除稳态误差。 二二. . 采用采用PIPI调理器的单闭环自动调速系统调理器的单闭环自动调速系统定义：定义：在一个调理系统中引入了比例积分调理器组成的反响控制系统可以消除误差，维持被调量不变，这样的调理系统为无静差调理系统。 图图5-23 采用采用PI调理器的单闭环调速系统调理器的单闭环调速系统 系统的被调量是电动机

19、的转速，这里比例积分调理器在系统中起调理转速的作用，因此也叫做速度调理器。 电动机的转速实践值n 经过测速发电机得到的反响电压Un反映出来，把Un反响到系统的输入端与速度给定信号Un* 相比较，把差值Un=Un*-Un 作为速度调理器的输入。 当电动机起动时，接通速度给定电压Un* 相对电动机转速n1，开场时电动机转速为零，即Un=0, 速度调理器输入电压Un=Un*是很大的。此时，假设无限流环节，那么电动机电枢电流会在很短的时间内升高到一个很大的值上，为防止起动电流的冲击，系统仍需加电流负反响来做限流维护。在电流负反响环节的作用下，电枢电流到达某一最大值后不再升高。随着起动过程的延续，转速迅

20、速上升，当电动机转速上升到给定转速n1 时，速度反响电压Un正好与给定Un*相等。也就是此时速度调理器的输入信号Un=0。电动机起动时系统的任务过程：电动机起动时系统的任务过程：负载突变时系统的调理过程：负载突变时系统的调理过程： 假定系统已在稳定运转，对应的负载电流为I1，在某一时辰忽然将负载加大到I2，由于电动机轴上转矩忽然失去平衡，电动机转速开场下降产生一个转速偏向n，如图 5-24所示，这时速度反响电压Un相应减少，因给定量未变，从而使调理器的输入偏向电压Un=(Un*-Un)0。 图图5-24 负载变化时调解过程曲线负载变化时调解过程曲线 1 1比例输出的调理作用比例输出的调理作用

21、比例输出是没有惯性的，由于产生偏向比例输出是没有惯性的，由于产生偏向 n(n( Un)Un)使晶闸管整流输出电压添加了使晶闸管整流输出电压添加了 Ud01Ud01，如图，如图5-24c5-24c曲线曲线1 1所示。这个电压增所示。这个电压增量使电动机转速很快上升，速度偏向愈大，比量使电动机转速很快上升，速度偏向愈大，比例调理的作用愈强，例调理的作用愈强， Ud01Ud01就愈大，电动机就愈大，电动机转速上升也愈快。当转速回到原来转速转速上升也愈快。当转速回到原来转速n1 n1 以以后，后， Ud01Ud01也相应减少到零。也相应减少到零。 2 2积分调理的作用：积分调理的作用： 当负载添加时，

22、电动机转速降低，调当负载添加时，电动机转速降低，调理器输入出现偏向电压理器输入出现偏向电压 UnUn，积分作用下，积分作用下，晶闸管整流器输出电压也要升高。积分作用晶闸管整流器输出电压也要升高。积分作用产生的电压增量产生的电压增量 Ud02Ud02对应于调理器对输入对应于调理器对输入偏向电压偏向电压 UnUn的积分。偏向愈大，电压的积分。偏向愈大，电压 Ud02Ud02增长速度愈快，即偏向最大时，电压增长速度愈快，即偏向最大时，电压增长速度最快。开场时增长速度最快。开场时 Un Un 很小，很小， Ud02Ud02增长很慢，在调理后期增长很慢，在调理后期 n n减小了，减小了， Ud02Ud0

23、2添加的也慢了。不断到添加的也慢了。不断到 Un Un 等于零时等于零时 Ud02Ud02才不再继续添加，在这以后就不断坚才不再继续添加，在这以后就不断坚持这个值不变，如图持这个值不变，如图5-24c5-24c曲线曲线2 2所示。所示。 3比例作用与积分作用的合效果果 图5-24c曲线3为其合效果果曲线。从这里可以看出，晶闸管整流电压增长的速度与偏向Un相对应，只需存在偏向, 电压就要增长，而且电压增长的数值是积累的。由于Ud0=Unt，所以整流电压最后值不但取决于偏向值的大小，还取决于偏向存在的时间。在调理的开场和中间阶段，比例调理起主要作用，它首先阻止n 的继续增大，并能使转速上升。在调理

24、的后期转速偏向 n很小了，比例调理的作用不显著了，而积分调理作用上升到主导位置，最后依托它来完全消灭偏向n。因此不论负载怎样变化，积分调理的作用是一定要把负载变化的影响完全补偿掉，使转速回到原来的转速为止。这就是无差调理的根本道理。4 4调理过程终了调理过程终了 电动机转速又上升到给定转速电动机转速又上升到给定转速n1n1。速度调理器的输入偏向电压。速度调理器的输入偏向电压 Un=0Un=0。但速。但速度调理器的输出电压度调理器的输出电压UctUct，由于积分的坚持作用，稳定在一个大于负载增大前的，由于积分的坚持作用，稳定在一个大于负载增大前的Uct1Uct1的新值上。晶闸管整流输出电压的新值

25、上。晶闸管整流输出电压Ud0Ud0等于调理过程前的数值等于调理过程前的数值Ud01Ud01加上比例和加上比例和积分两部分的增量积分两部分的增量 Ud01Ud01和和 Ud02Ud02。调理终了后晶闸管整流输出电压。调理终了后晶闸管整流输出电压Ud0Ud0稳定在稳定在Ud02Ud02上，如图上，如图5-24d5-24d所示。所示。三三. . 带有速度调理器和电流调理器的双闭环直流调速系统带有速度调理器和电流调理器的双闭环直流调速系统 在单闭环系统中，为了限制电枢电流不超越最大允许电流可以采用电流截止负反响环节。但电流截止负反响环节只是在超越临界电流Idcr值以后，靠剧烈的负反响作用限制电流的冲击

26、，并不能很理想地控制电流的动态波形。带电流截止负反响的单闭环调速系统起动时的电流和转速波形如图5-25所示。图图 5-25 带电流截止负反响的转速带电流截止负反响的转速 由图可见，在整个起动过程中，电枢电流只在一点到达了最大允许电流Idm，而在其他的时间里，电枢电流均小于Idm，这使得电动机的动态加速转矩无法坚持在最大值上，因此加速过程必然拖长。1. 最正确过渡过程的概念 电动机的最大转矩有一个极限值，充分利用电动机这个极限值，使过渡过程时间最短，获得最高消费率的过渡过程叫做限制极值转矩的最正确过渡过程。 dtdnJMMedm3752375)(37522GDIICJMeMdtdnedmMdm即

27、 电动机机电时间常数 MeMCCRGDT3752 尽量坚持最大转矩不变，对于调压调速系统来说也就是坚持电动机任务于最大允许电流Idm上。在Idm不变的情况下，电动机是怎样加速的呢？ 于是eMedmMeMedmMCTRIIRCCTIICdtdn)()(5-25式中 电动机加速度 Mdm电动机最大电磁转矩 J2 电动机飞轮惯量 Idm 电动机最大允许电流 Ie 电动机负载电流 TM 机电时间常数 R 电枢回路总电阻 CM=KM电动机转矩常数 Ce=Ke电动机电动势常数dtdn积分得tCTRIIneMedm)(5-26速度变化规律： 即n按线性增长，当速度n上升到稳定值时，加速度应为零，即dn/dt

28、=0, 此时电动机电流Id应等于负载电流Ie，即动态加速电流为零。 由dtCTRIInemedm)( 当电动机以最大恒加速升速时，晶闸管整流器输出的整流电压平均值Udo变化规律： RInCUdmed0 但实践系统，由于电枢回路电感的存在电枢电流不能够立刻从零上升到最大值Idm，在起动过程终了，转速升到给定转速时电枢电流同样不能够由最大电流Idm一下子降到稳态电流Ie上。实践过渡过程中各量变化关系图5-27所示。 图图5-26 最正确条件下各量变化曲最正确条件下各量变化曲线线 图5-27 实践系统的最正确过渡过各量 假设电枢回路电感值相对很小，在电流变化时的影响不计，上式是成立的。这就是说Idm

29、R为常数，Ce为常数，即Udo也应与n一样变化而为一线性增长。最正确过渡过程中各量变化关系图5-26。综上分析，要实现最正确过渡过程，必需满足以下要求： 1电动机在起动过程中，电枢电流应不断坚持在最大允许电流值Idm上，而在过渡过程终了时，要立刻下降到稳态值即负载电流值Ie上。 2电动机转速n是按照线性上升即恒最大加速度上升到给定转速n*，加速度的大小除与动态加速电流Idm-Ie成正比外，还与表示电机惯性的机电时间常数TM成反比。 3为了在起动过程中使电枢电流Id立刻由零升到最大允许值Idm，晶闸管整流器输出的整流电压平均值Ud0必需立刻为Idm R ，以后按线性上升。在上升的过程中应一直坚持

30、 ，以保证得到最大的dn/d t值。到转速n到达给定稳态转速n*时，又要立刻下降到稳态所需求的值Udo上。 RInCUdmed02. 双闭环系统的组成及其任务原理图图5-28 转速、电流双闭环系统转速、电流双闭环系统 把转速调理器的输出当作电流调理器的输入，再用电流调理器的输出去控制晶闸管整流器的触发安装。从闭环构造上看，电流调理环在里面，叫做内环；转速调理环在外边，叫做外环。这样就构成了转速、电流双闭环调速系统。 图图5-29 转速、电流双闭环调速系统稳态构造图转速、电流双闭环调速系统稳态构造图 图中，速度调理器ASR和电流调理器ACR均采用了带有输出限幅环节的比例积分PI调理器。所以速度反

31、响系数 与电流反响系数们 可分别计算为： maxnUnm5-27 dmimIU*5-28 式中， Unm*电机最高转速时所需的系统给定电压 Uim*速度调理器的输出限幅压，其值与电枢最大允许电流相对应。 由图5-29可看出，双闭环系统在稳定任务时，两个调理器均不应饱和，各量之间满足以下关系： 0*nnUUnnediiIIUU*senesdesdctKRIUCKRInCKUU*0系统任务过程参量图：系统任务过程参量图：1 1起动过程起动过程 2 2负载变化过程负载变化过程 图图5-31 负载变化时各参量变化曲线负载变化时各参量变化曲线 图图5-30 起动过程中各参量变化曲线起动过程中各参量变化曲

32、线3 3静特性静特性图图5-32 转速、电流双闭环调速系统的静特性转速、电流双闭环调速系统的静特性 第四节 直流可逆调速系统简介 一一. . 电枢反接可逆线路电枢反接可逆线路 1. 利用接触器进展切换的可逆线路 图图5-331 用接触器切换的可逆线路用接触器切换的可逆线路 晶闸管可控整流器作为电压可变的一方向的直流电源，电枢电流Id方向的改动那么由接触器KMF和KMR的切换来完成。当KMF闭合，KMR翻开时，Ud的正端接图中的A点，而负端接在B点，电枢电流Id的方向如图中实线所示，设电动机为正向旋转；假设当KMF翻开，而KMR闭合时，Ud正端接到了B点，而负端接在了A点上，Id的方向就会改动为

33、图中的虚线所示，电动机的旋转方向也随之改动为反转。 电枢反接就是按照控制要求改动电枢外接电源的电压极性，常用的有几种不同的方法 。2. 利用晶闸管切换的可逆线路 采用晶闸管做为无触点开关构成的可逆线路如图5-34，这里共用了VS1-VS4四个晶闸管。当VS1和VS4被触发导通时，Ud正端接A点，负端接B点，电枢电流Id沿实线方向流动，电机设为正转；而当VS2和VS3被触发导通，电源反极性接到电枢两端，图中A点为负，B点为正，电枢电流Id将沿虚线所示方向流动，电动机反转。 图图5-34 用晶闸管切换的可逆线路用晶闸管切换的可逆线路 图图5-35 两组整流器反并联可逆线路两组整流器反并联可逆线路

34、3. 采用两组晶闸管整流器反并联的可逆线路 假设设 I 组为正向晶闸管整流器，那么 II 组即为反向晶闸管整流器，它们可分别为电枢回路提供不同方向的电流。当 I 组整流任务时，输出的整流电压Ud的极性如下图，给电枢提供的电流方向照实线所示；当 II 组整流任务时，提供的电枢回路电流方向就会如虚线所示方向。常用的两组晶闸管整流器反并联可逆线路有两种不同的接线方式 普通的反并联线路，简称反并联连结2. 交叉反并联连结 两种衔接的主要区别在整流器交流侧的电源上。在反并联线路中，两组晶闸管整流器共用一套交流电源，也就是说整流变压器二次侧只设一套绕组。如图5-36中图a所示。而交叉反并联那么不同，如图5

35、-36中图b所示，整流变压器二次侧设两套互为独立的绕组，各自分别为 I 组和 II 组供电。反并联电路在控制上有较严厉的要求，普通情况下都不允许两组整流器都任务在整流形状，否那么的话就会呵斥电源短路。 图图5-36 a)普通反并联可逆线路普通反并联可逆线路 b)交叉反并联可逆线路交叉反并联可逆线路 我们重点引见一下反并联可逆线路：在反并联线路中，存在的一个重要问题就是如何处置环流问题。 所谓环流就是指不流过电动机或其它负载，而直接在两组晶闸管之间流通的短路电流。 环流的存在，加大了系统的损耗，降低了系统的效率，所以普通应设法消除。在有环流系统中，大多采用交叉反并联的衔接方式，而在其它系统，普通

36、采用普通反并联衔接方式。 环流环流稳态环流：指可逆线路任务在一定稳态环流：指可逆线路任务在一定 控制角的稳定任务形状所存在的环控制角的稳定任务形状所存在的环流流 。动态环流：指系统任务于过渡过动态环流：指系统任务于过渡过程中，也就是控制角在变化过程程中，也就是控制角在变化过程中所产生的环流，该环流在稳态中所产生的环流，该环流在稳态任务中并不存在。任务中并不存在。 不做讨论不做讨论直流平均环流：在有环流系统直流平均环流：在有环流系统中，当整流组输出的整流电压中，当整流组输出的整流电压平均值大于逆变组输出的逆变平均值大于逆变组输出的逆变电压平均值时即产生该种环流。电压平均值时即产生该种环流。 脉动

37、环流：它的产生是由于在脉动环流：它的产生是由于在有环流系统中，整流组与逆变有环流系统中，整流组与逆变组输出的电压瞬时值不等，当组输出的电压瞬时值不等，当顺着晶闸管的导通方向出现正顺着晶闸管的导通方向出现正的电压差时，所产生的脉动式的电压差时，所产生的脉动式的电流的电流 。 二二. . 有环流可逆直流调速系统有环流可逆直流调速系统 1、采用 配合任务制的有环流可逆直流调速系统任务原理：任务原理： 由电力电子变流实际可知，在反并联可逆衔接线路中，只需设法保证当一组任务于整流形状时，另一组让其处于逆变任务壮态，且使整流组的触发角 与逆变组的逆变角 在量值上相等采用一样触发器，于是整流输出电压与逆变输

38、出电压平均值相等且极性相反，这样直流平均环流将不会产生。按此原理组成的反并联无直流平均环流的可逆调速系统见图5-37。 有环流可逆直流调速系统常用的有两种。 一种是采用 任务制的存在脉动环流但不存在直流平均环流的系统； 一种是存在可以控制的直流平均环流兼有脉动环流的所谓可控环流系统。现分别简介如下。图图5-37 采用采用的有环流可逆调速系统的有环流可逆调速系统 主电路采用两组三相晶闸管整流器反并联的线路，存在两条脉动环流通路，每条环流通路需两个限制环流电抗器，其中一个因流过较大的负载电流而饱和，只需另一个起限制环流的作用，这样，共需四个限制环流电抗器Lc1Lc4。 因限制环流电抗器流过负载电流

39、而饱和，为抑制电枢电流的脉动及防止电流断续，电枢中还要串入一个体积比较大的平波电抗器Ld。 AR为反号器，其作用是保证正、反组触发器得到的控制信号大小相等，极性相反，即图中 ctctUU 用两个继电器来进展给定电压Un*极性的切换，给定信号极性不同时，对应电动机的不同转动方向。 控制线路采用典型的转速、电流双闭环系统。速度调理器和电流调理器均需设置双向输出限幅，以限制最大动态电流和最小触发角 min 与最小逆变角 min 。在选择适宜的触发器配合关系时，就能做到使正组的触发角 与反组的逆变角 相等，即前面提到的 配合关系。 任务过程：任务过程： 的配合关系只是指控制角的任务形状。 实践上，当正

40、组任务于整流任务形状时，反向组直流平均电流为零，严厉地说，它只是处于“待逆变形状。当需求制动时，因控制角的改动，使Udof和Udor同时降低，一旦电动机反电动势 时，整流组电流被截止，逆变组才干真正投入逆变形状，使电动机在能量回馈电网的过程中实现制动降速。 当逆变组回馈电能时，另一组也是任务于“待整流形状。所以，在这种 的配合任务制下，电动机的电流可以很方便地按正反两个方向平滑过渡，在任何时候，实践上只需一组晶闸管安装在任务，另一组那么处于等待任务形状。dofdorUUE 经过切换Un*的极性,本系统可以在运转中进展正反向的相互切换。切换过程切换过程： 当忽然Un*从正极性变为负极性电压时，系

41、统先是正向制动，使转速下降到零，然后反方向起动，完成起动过程后，系统稳定运转于某一反方向的转速值上。 制动过程：当发出反向指令后，制动过程：当发出反向指令后，Un*忽然变负，速度反响信号与给定电压极性一样忽然变负，速度反响信号与给定电压极性一样了，速度调理器了，速度调理器ASR的输出迅速改动极性且为限幅值，此时电流没来得及变化，的输出迅速改动极性且为限幅值，此时电流没来得及变化，Ui仍为正极性电压，在仍为正极性电压，在 Uim*与与 Ui 同为正极性电压的作用下，同为正极性电压的作用下，ACR的输出的输出 Uct 迅迅速反向且达负限幅值速反向且达负限幅值 Uctm ，在其作用下使正组，在其作用

42、下使正组VF由原来的整流形状很快由原来的整流形状很快变成逆变形状，且逆变角变成逆变形状，且逆变角 f=min ，同时反组，同时反组VR由原由原“待逆变形状转为待逆变形状转为“待整待整流形状。此时在电枢回路中，流形状。此时在电枢回路中，VF输出电压改动极性，而反电势仍为原极性，迫输出电压改动极性，而反电势仍为原极性，迫使使 Id 迅速下降，迅速下降， Id 的迅速减小使电枢电路中电感的迅速减小使电枢电路中电感 L 两端感应出很大的电压两端感应出很大的电压 ,其极其极性是力图阻止性是力图阻止 Id 下降的。这时下降的。这时 ，由电感，由电感L释放的磁场能量维持释放的磁场能量维持原来的正向电流，大部

43、分能量经过原来的正向电流，大部分能量经过VF的逆变形状回馈电网，而反组的逆变形状回馈电网，而反组VR虽然触发信虽然触发信号在整流区，但并不能真正输出整流电流。号在整流区，但并不能真正输出整流电流。 随着磁场能量的减少，随着磁场能量的减少， Id逐渐减少到逐渐减少到零。零。 EdtdILddordofUU 通常将制动的这个子阶段称作本组逆变阶段，有些书上称其为本桥逆变。理由是在这一阶段中投入逆变任务的仍是原来处于整流任务的一组安装。 它组制动阶段又可分成三个子阶段：它组建流子阶段；它组逆变子阶段；反向减流子阶段。 d0rd0fdddUUEtIL 当主电路电流下降过零时，本组逆变终止，第 I 阶段

44、终了，转到反组VR 任务，开场经过反组制动。从这时起，直到制动过程终了，统称“它组制动阶段。 1Id 过零并反向，直至到达 - Idm 以前，ACR并未脱离饱和形状，其输出仍为 - Ucm 。这时，VF和 VR 输出电压的大小都和本组逆变阶段一样，但由于本组逆变停顿，电流变化延缓， LdI/dt 的数值略减，使 反组VR由“待整流进入整流，向主电路提供 Id 。 由于反组整流电压 Ud0r 和反电动势 E 的极性一样，反向电流很快增长，电机处于反接制动形状，转速明显地降低，因此，又可称作“它组反接制动形状。 2 当反向电流到达 Idm 并略有超调时，ACR输出电压 Uc 退出饱和，其数值很快减

45、小，又由负变正，然后再增大，使VR回到逆变形状，而 VF 变成待整流形状。以后，在ACR的调理作用下，力图维持接近最大的反向电流 Idm ，因此0dddtILd0rd0fUUE 电机在恒减速条件下回馈制动，把动能转换成电能，其中大部分经过 VR 逆变回馈电网，这一阶段称作“它组回馈制动阶段或“它组逆变阶段。 这个阶段所占的时间最长，是制动过程中的主要阶段。 当转速下降得很低，无法再维持 Idm时，电流立刻衰减，进入下一阶段。 3 在电流衰减过程中，电感 L上的感应电压 LdI/dt 支持着反向电流，并释放出存储的磁能，与电动机断续释放出的动能一同经过VR逆变回馈电网。 假设给定信号为零，在Id

46、 的作用下，转速出现一定大小的负值后， 随着Id 的减小，经几次衰减震荡后，转速稳定在零上； 假设给定信号为一定大小的负值，那么转速变负 后，ASR仍不退饱和，在电流环的作用下维持 Idm ，电动机处于反向起动形状。系统的突出优点： 切换时电流无死区，快速性好；缺陷： 存在脉动环流，额外加限制脉动环流电抗器。、可控环流的可逆调速系统 按着负载较轻时让系统存在适当的直流平均环流，随着负载的添加而自动减小，当负载大到一定程度，完全取消直流平均环流的原那么组成的可逆调速系统被称作可控环流可逆调速系统。图图5-38 可控环流可逆调速系统原理图可控环流可逆调速系统原理图 系统主电路采用两组晶闸管交叉反并

47、联线路。控制线路仍为典型的转速、电流双闭环系统。 系统原理：系统原理： 正、反组电流调理器1ACR,2ACR的输入端由负电源经分压得 到的负极性电压 Uc* 作为环流给定。 二极管VD、电容C、电阻R配合环流给定电压Uc*，共同构成了环流的抑制环节 任务原理：任务原理： 本系统除了可控环流环节以外，其它部分的任务原理与 配合任务制的有环流系统相仿，这里着重引见一下可控环流环节的任务原理。 当速度给定信号Un*=0 时，ASR输出电压Ui*=0 ，那么1ACR、2ACR均输出一不大的正极性电压，两组整流器均处于整流形状，输出相等的电流If=Ir=Ic*(Ic*即为最大给定环流，其值由 Uc* 决

48、议)，在原有脉动环流之外，又加上恒定的直流平均环流，而电动机的电枢电流为Id=If-Ir=0。 当给定 Un* 为正时，Ui*为负，二极管 VD1导通，负的 Ui*加在正组电流调理器1ACR上，使正组控制角 f 更小，输出电压Udof 升高，正组流过的电流If也增大,与此同时，反组的电流给定 为正电压，二极管 VD2截止，正电压 只需经过与 VD2 并联的电阻 R 经衰减后加到反组的电流调理器2ACR上， 与环流给定电压 Uc*极性相反，故 抵消了 Uc* 的作用，抵消的程度取决于电流给定信号的大小。 *iU*iU*iU*iU 采用PI调理器的双闭环调速系统，稳态任务时电流环的给定信号 Ui* 与电流反响信号 Ui 是相等的，而 Ui 与电枢电流 Id 稳态时 Id=Ie 成比例，为此，负载电流小时，正极性的Ui*缺乏以抵消负极性的 Uc*，所以反组还有较小的环流电流流过，电枢电流 Id=If-Ir；随着负