桩基础设计案例

1、桩基础设计框图设计实例一1. 设计资料某多层建筑一框架柱截面为，承担上部结构传来的荷载设计值为:轴力，弯矩，剪力。经勘察地基土依次为：0.8m厚人工填土，1.5m厚粘土；9.0m厚淤泥质粘土；6m厚粉土。各层物理力学性质指标如下表所示。地下水位离地表1.5m。试设计桩基础。表 各土层物理力学指标土层号土层名称土层厚度（m）含水量(%)重度(kn/m3)孔隙比液性指数压缩模量(mpa)内摩擦角（）粘聚力(kpa)人工填土0.818粘土1.532190.8640.3635.21312淤泥质粘土9.04917.51.341.613.2.81116粉土6.032.818.90.800.52711.07

2、183淤泥质粘土12.04317.61.201.3493.11217风化砾石5.0依据：承台的尺寸和结构 1.0d15cm10 cm(1) 形状 方,矩型,三角形,多边形,圆形(2) 最小宽度 50 cm(3) 最小厚度 30 cm(4) 桩外缘距离承台边15 cm 边桩中心距离承台边1.0d(5) 桩嵌入承台 大桩横向荷载10 cm, 小桩5 cm,钢筋伸入承台30d (5) 混凝土标号c15 cm,保护层7cm2 设计计算2.1 桩基持力层、桩型、承台埋深和桩长的确定 由勘察资料可知，地基表层填土和1.5m厚的粘土以下为厚度达9m的软粘土，而不太深处有一层形状较好的粉土层。分析表明，在柱荷

3、载作用下天然地基难以满足要求时，考虑采用桩基础。根据地质情况，选择粉土层作为桩端的持力层。根据工程地质情况，在勘察深度范围内无较好的持力层，故桩为摩擦型桩。选择钢筋混凝土预制桩，边长，桩承台埋深1.2m，桩进入持力层层粉土层2d，伸入承台100mm，则桩长为10.9m。2.2 单桩承载力确定（1）单桩竖向极限承载力标准值的确定查相关表格：第粘土层：, 第粘土层：, 第粉土层：, （2） 桩基竖向承载力设计值。桩数超过3根的非端承桩复合桩基，应考虑桩群、土、承台的相互作用效应，由下式计算： 因承台下有淤泥质粘土，不考虑承台效应。查表时取一栏的对应值。因桩数位置，桩距也未知，先按查表，待桩数及桩距

4、确定后，再验算基桩的承载力设计值是否满足要求。2.3桩数、布桩及承台尺寸2.3.1桩数 由于桩数未知，承台尺寸未知，先不考虑承台质量，初步确定桩数，待布置完桩后，再计承台质量，验算桩数是否满足要求。 取2.3.2桩距 根据规范规定，摩擦型桩的中心矩，不宜小于桩身直径的3倍，又考虑到穿越饱和软土，相应的最小中心矩为4d，故取，边距取350mm2.3.3桩布置形式采用长方形布置，承台尺寸2.4计算单桩承受的外力2.4.1桩数验算 承台及上覆土重 满足要求。2.4.2桩基竖向承载力验算 基桩平均竖向荷载设计值：基桩最大竖向荷载设计值：作用在承台底的弯矩：均满足要求。2.5软弱下卧层承载力验算 因为

5、按如下公式验算： 各参数确定如下：，； 持力层厚度： ；、分别为桩群外缘矩形面积的长和宽。 由建筑地基基础设计规范查得： 下卧层顶以上的土的加权平均有效重度，下卧层软土层埋深。 软弱下卧层经深度修正后的地基承载力标准值按下式计算：本题中地基承载力标准值取84kpa，基础底面以下土的有效重度为，基础底面以上土加权平均重度，基础宽度和埋深修正系数查建筑地基基础设计规范，地基承载力修正系数，基础底面宽度，净桩长，内摩擦角，则 3.56m 满足要求。2.6承台板设计 承台的平面尺寸为，厚度由冲切、弯曲、局部承压等因素综合确定，初步拟定承台厚度800mm，其中边缘厚度600mm，其承台顶平台边缘离柱边距

6、离300mm，混凝土采用c30，保护层取100mm，钢筋采用hrb335级钢筋。其下做100mm厚c7.5素混凝土垫层，如下图所示。2.6.1 抗弯验算 计算各排桩竖向反力及净反力 桩： 净反力： 桩： 净反力： 桩： 净反力： 桩： 净反力： 因承台下有淤泥质土，即不考虑承台效应，故x-x截面桩边缘处最大弯矩应采用桩的净反力计算： 承台计算截面处的有效高度，有 配置钢筋（） y-y截面桩边缘处最大弯矩应采用桩的净反力计算： 承台计算截面处的有效高度，有 配置钢筋（）2.6.2冲切验算 柱对承台的冲切验算 柱截面为，柱短边到最近桩内边缘的水平距离为：，取柱长边到最近桩内边缘水平距离：充跨比：

7、、满足0.21.2。冲切系数：柱截面短边，长边根据建筑地基基础设计规范，受冲切承载力截面高度影响系数在不大于800mm时取1.0，查混凝土结构设计规范，作用于柱底竖向荷载设计值冲切破坏锥体范围内各基桩净反力设计值之和作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值： 满足要求。 角桩对承台的冲切验算角桩内边缘至承台外缘距离：在x方向，从角桩内缘引45冲切线，与承台顶面交点到角桩内缘水平距离在y方向，因柱子在该45冲切线内，取柱边缘至角桩内缘水平距离角桩充跨比：角桩冲切系数：角桩竖向净反力：，有 满足要求。2.6.3 承台斜截面抗剪强度验算 y-y截面柱边至边桩内缘水平距离，承台计算宽度，计算截面处的有效高度

8、，剪垮比，剪切系数受剪承载力截面高度影响系数查规范混凝土的斜截面最大剪力设计值：不满足斜截面抗剪强度要求。说明承台厚度不足或者承台混凝土强度等级不够，可以采用以下两种方案：一是承台厚度不变，增加混凝土等级，如改为c40，则满足要求。二是混凝土等级不变，增加承台厚度，如厚度增加为900mm，则有：计算截面处的有效高度，剪垮比，剪切系数受剪承载力截面高度影响系数查规范混凝土的斜截面最大剪力设计值：满足要求。两种方案均满足斜截面抗剪强度要求，可以通过技术经济比较确定采用何种方案。 x-x截面柱边至边桩内缘水平距离，承台计算宽度，计算截面处的有效高度，剪垮比，剪切系数受剪承载力截面高度影响系数查规范混

9、凝土的斜截面最大剪力设计值： 满足要求。2.6.4 承台的局部承压验算承台在柱下局部承压柱子局部受压收押面积边长，根据规定局部受压面积的边至相应的计算底面积的边的距离，其值不应大于各柱的边至承台边最小距离且不大于局部受压面积的边长，因此取柱边至承台边的最小距离，即。计算底面积：受压面积： 局部受压时的强度提高系数： 查 满足要求。承台在边桩上局部受压方桩边长，桩的外边至承台边缘的距离承台在边桩上局部受压的计算面积：局部受压时的强度提高系数：局部荷载设计值： 满足要求。 承台在角桩上局部受压， 满足角桩局部受压要求。3 沉降验算4 施工图桩基础设计示例二1.设计资料1.1上部结构资料某教学实验楼

10、，上部结构为7层框架，其框架为主梁、次梁、楼板均为现浇整体式，混凝土强度等级c30。底层层高3.4m（局部10m，内有10t吊车），其余层高为3.3m。底层柱网平面布置及柱荷载见图7-44。1.2 建筑场地资料拟建建筑场地位于市区，地势平坦，建筑物平面布置见图7-45。建筑场地位于非地震区，不考虑地震的影响。场地地下水类型为潜水，地下水位离地表2.1m，根据已有分析资料，该场地地下水对混凝土无腐蚀性。42柱底荷载设计值：最大轴力组合： 最大轴力：（kn） 弯矩：（kn.m） 剪力：（kn）最大弯矩组合： 轴力：（kn） 最大弯矩：（kn.m）剪力：（kn）（最大轴力标准值：轴力：（kn）建筑物

11、平面示意图建筑地基的土层分布情况及各土层物理、力学性质指标见7-36. 表 7-36 地基各土层物理、力学指标土层标号土层名称层底埋深(m)层厚(m)重度(kn/m3)ew(%)ilckpa()es（mpa）(kpa)(mpa)1杂填土1.81.817.52灰色粉质粘土10.18.318.40.90330.9516.721.15.41250.723灰色淤泥粉质粘土22.112.017.81.06341.1014.218.63.8950.864黄褐色粉土加粉质粘土27.45.319.10.88300.7018.423.311.51403.445灰绿色粉质粘土27.419.70.72260.463

12、6.526.88.62102.822. 选择桩型、桩端持力层、承台埋深2.1 选择桩型 因框架结构跨度大且不均匀，柱荷载大，不宜采用浅基础。根据施工场地、地质资料以及场地周围的环境，选择桩基础。因钻孔灌注桩泥水排泄不便，为减少对周围环境的污染，采用静压预制桩，这样可以较好地保证桩身质量，并在较短施工工期完成沉桩任务，同时，当地的施工技术力量、施工设备及材料供应也为采用静压桩提供了可能性。2.2选择桩的几何尺寸及承台埋深依据地基土分布，第层土是较合适的桩端持力层。桩端全断面进入持力层1.0m（大于2d），工程桩入土深度23.1m。承台底进入第层土0.3m，所以承台埋深为2.1m，桩基的有效长度即

13、为21m。桩截面尺寸选用，由施工设备要求，桩分为2节，上端11m，下段11m（不包括桩尖长度在内），实际桩长比有效桩长大1m，这是考虑持力层可能有一定的起伏以及桩需嵌入承台一定长度而留有的余地。桩基及土层分布示意图见7-46。3. 确定单桩极限承载力标准值本设计属于二级建筑桩基，采用经验参数法和静力触探法估算单桩极限承载力标准值。根据单桥探头静力触探资料按图5.3.1确定桩侧极限阻力标准值：当根据单桥探头静力触探资料确定混凝土预制桩单桩竖向极限承载力标准值时，对于粘性土、粉土及砂土，如无当地经验时可按下式计算： （5.3.8） （） （5.3.8a） （） （5.3.8b）式中：桩身周长，m；

14、用静力触探比贯入阻力值估算的桩周第层土的极限侧阻力标准值，kpa；依土的类别、埋藏深度、排列顺序，按图5.3.1折线取值；桩穿越第第层土的厚度，m；桩端阻力修正系数，查表5.3.4；桩端附近的静力触探比贯入阻力标准值(平均值)，kpa；按下式计算：桩端全截面以上8倍桩径范围内的比贯入阻力平均值，kpa；桩端全截面以下4倍桩径范围内的比贯入阻力平均值，kpa，如桩端持力层为密实的砂土层，其比贯入阻力平均值超过20mpa时，则需乘以表5.3.5中系数c予以折减后，再计算及值；折减系数，按/值从表5.3.6选用；桩端面积(m2)。图5.3.1 曲线注：图5.3.1中，直线a（线段gh）, 适用于地表

15、下6m范围内的浅土层，可取常数；折线b, 适用于粉土及砂土土层以上(或无粉土及砂土地区)的粘性土；折线c,适用于粉土及砂土以下的粘性土；折线d,适用于粉土、粉砂、细纱及中砂。 桩端穿越粉土、砂土、细砂及中砂层底面时，折线d估算值需乘以表5.3.3中系数值。表5.3.3 系数值/57.51.000.500.33注： 1 为桩端穿越的中密密实砂土、粉土的比贯入阻力平均值；为砂土、粉土的下卧软土层的比贯入阻力平均值；2 采用的单桥探头，圆锥面积为15cm2,底部带7cm高滑套，锥角60。表5.3.4 桩端阻力修正系数值桩入土深度(m750.750.900.90注：桩入土深度

16、1530m时，值按值直线内插；为基底至桩端全断面的距离（不包括桩尖高度）。表5.3.5 修正系数c(mpa)20303540系数c5/62/31/2表5.3.6 折减系数/57.512.51515/62/31/2时，时，桩端阻力的计算公式： 根据桩尖入土深度（h=23.1m），由上表取桩端阻力修正系数，为桩端全断面以上8倍桩径范围内的比贯入阻力平均值，计算时，由于桩尖进入持力层深度较浅，并考虑持力层可能的起伏，所以这里不计持力层土的，为桩端全断面以下4倍桩径范围内的比贯入阻力的平均值，故，；为折减系数，因为，。依据静力触探比贯入阻力值和按土层及其物理性质指标查表法估算的极限侧阻，桩端阻力标准值

17、列于表7-37。表7-37极限桩侧、桩端阻力标准值层序静力触探法经验参数法（kpa）（kpa）（kpa）（kpa）粉质粘土15（）3635淤泥质粉质粘土4329粉质粘土1111784.5552200按静力触探法确定单桩竖向极限承载力标准值 估算的单桩竖向极限承载力设计值和（）按经验参数法确定单桩竖向极限承载力标准值 估算的单桩竖向极限承载力设计值和（）最终取单桩承载力设计值，初步确定桩数。4.确定桩数和承台底面尺寸以下各计算均以轴线为例。（1）a柱 最大轴力组合的荷载：，初步估算桩数：（根）取，桩距桩位平面布置图见图7-47，承台底面尺寸为（2） b、c柱因两柱间距很小，荷载较大，故将此做成联

18、合承台。b柱荷载：，c柱荷载：，合力作用线距c轴线的距离 取桩数（根）取，承台底尺寸为，桩位平面布置见土7-48。（3）d柱荷载：，桩位布置同a柱。5 确定复合基桩竖向承载力设计值和该桩基属于非端承桩，且，承台底面并非欠固结土、新填土等，故承台底不会与土脱离，所以宜考虑桩群、土、承台的相互作用效应，按复合基桩计算竖向承载力设计值。5.1 五桩承台承台净面积：承台底地基土极限承载力标准值 所以： 分项系数：，因布桩不规则，所以查群桩效应系数：承台外区净面积 承台内区净面积 查表：复合基桩竖向承载力设计值：5.2 b和c柱的联合承台，查表： ， 复合基桩竖向承载力设计值：6桩顶作用效应验算6.1

19、五桩承台（1）荷载取a柱组合：，设承台高度（等厚），荷载作用于承台顶面处。本工程安全等级为二级，建筑物重要性系数。因该柱为边柱，故承台埋深作用在承台底形心处的竖向力作用在承台底形心处的弯矩：桩顶受力（2）荷载取d柱组合：， 满足要求。6.2 联合承台1)荷载取组合b柱荷载：，c柱荷载：，承台厚度，埋深 满足要求。（2）荷载取组合b柱荷载：，c柱荷载：， 满足要求。7. 桩基沉降计算采用长期效应组合的荷载标准值进行桩基础沉降计算。因本桩基础的装的中心矩小于6d，可以采用等效作用分层总和法计算最终沉降量。7.1 a柱竖向荷载标准值基底压力：基底附加压力：桩端平面下土的自重应力和附加应力（）表7-3

20、8 和的计算结果（五桩桩基础）z(m)(kpa)(kpa)0206.9100.25404.74.3246.013.00.04572.85.5257.713.80.03048.6在处，本基础取。计算沉降量见表7-39。表7-39 计算沉降（五桩桩基础）z(m)mmmmkpa()mm0100.2500430013.00.1369588.7588.71150082.3550013.80.1158636.948.286009.0桩基础持力层土性良好，取沉降修正系数。短边方向桩数 ，由等效距径比，长径比，承台长宽比，查表：，所以桩基础等效沉降系数为：故五桩桩基础最终沉降量： 能满足设计要求。7.2 联合

21、承台荷载： ，自重应力计算和附加应力计算见下表。表 ，的计算结果（联合桩基础）z(m)(kpa)(kpa)0206.92.800.250472.44.3246.02.83.70.064120.95.5257.72.84.80.04483.17.5277.12.86.50.02751.0取m，在该处/=51/277.1=0.180.2。沉降计算结果见下表。表： 计算沉降量（联合桩基础）z(m)02.800.250004.32.83.70.1505647.2547.211500106.37.52.86.50.039779.3132.1860029.0查表： 故两桩基础的沉降差 满足要求。两基础中心距离 变形容许值 满足设计要求。8. 桩身结构设计计算两段桩长各11m，采用单点吊立的强度计算进行桩身配筋计算。吊点位置在距离桩顶，桩身平面0.293l（l=11m）处，起吊时桩身的最大正负弯矩，其中，为每延长米桩的自重（1.2为恒载分项系数）。桩身采用混凝土强度等级c30，hrb 335级钢筋，故桩身截面有效高度： 查混凝土结构设计规范，桩身受拉主筋配筋量选用2，因此整个截面的主筋为4（），其配筋率。其他构造筋见施工图。桩身强度 满足要求。9.承台设计计算承台混凝土强度等级采用c20。（1）五桩承台由单桩受力可知，桩顶最大反力，平均反力，故桩顶的净反力为：1)柱对承台的冲切：由图