郑州兴城建筑办公楼结构设计计算书

1、第一章：建筑设计说明1、建筑概况1.1设计题目：郑州兴城建筑办公楼1.2建设地点：河南省郑州市高新开发区文化大道北。1.3工程概况：本设计为办公楼，地上五层为办公室，每层层高3.9m。建筑面积为5188.05m2，室内外高差0.6m，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，1.4 结构形式：框架结构1.5建筑结构安全等级为二级，建筑耐火等级为二级，层面防水等级为二级。1.6 功能布置 a 底层布置门厅、接待室、值班室、配电间、消防控制室。 b 二、三层每层各设100m2会议室一间，60m2办公室一间. c 顶层布置200m2活动室，其余为普通办公室 d其他各层房间为普通办公室 e各层布置男女卫

2、生间，并设前室。 f屋面为上人屋面。1.7建筑设备本办公楼采用集中空调，水、电由市政提供1.8 建筑装修及材料 a.外墙面：外墙涂料 b.内墙面：内墙涂料。卫生间及前室内墙面选用面砖。 c.顶棚：吊顶部分用轻钢龙骨矿棉吸音板吊顶，其余采用内墙涂料。 d.楼、地面：地板砖。 1.9墙体材料：外墙采用250厚加气混泥土砌块，内墙采用200厚加气混泥土砌块，标高-1.450以下墙体为250厚钢筋混泥土墙 1.10门窗：a.建筑外窗抗风压性能为3级、气密性能为4级、水密性能3级、保温性能3级、隔声性能为3级。b.门窗安装制作遵循国家通用建筑标准设计92sj70。2.设计资料：2.1建筑要求：总面积51

3、88.05 m2左右，主体建筑5层，层高3.9米。2.2结构要求：钢筋混凝土框架结构，墙体采用预压蒸气混凝土砌块，现浇钢筋混凝土楼板。2.3建设场地工程地质概况 a、地形、地貌：拟建场地地貌属山前冲积平原。 b、地质构成：根据岩土工程勘察报告，按底层de成因、时代及物理力学性质差异，勘探深度范围内从上到下场地地质构成如下：a）耕土：层厚0.40-0.70m；b）粉质粘土，层厚3.20-3.70m，承载力标准值fk=160kpa；c）粉质粘土，层厚0-2.50m，承载力标准值fk=170kpa；d) 粉质粘土，层厚3.60-4.60m，承载力标准值fk=200kpa。 c、水文概况：场地地下水类

4、型为孔隙潜水，勘察期间测得地下水位埋深4.50m，场地水位年变幅1.0-1.5m。 d、岩土工程评价 根据地质勘察结果，场地地形平坦，由于场区地基土层层面坡度均小于10%，地基土de物理力学性能差异不大，因此地基属均匀性地基。郑州地区属非自重湿陷性黄土地区。3、 建筑细部设计（1） 建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本de热环境要求，发挥投资de经济效益。（2） 建筑体型设计应有利于减少空调与采暖de冷热负荷，做好建筑围护结构de保温和隔热，以利节能。（3） 采暖地区de保温隔热标准应符合现行de民用建筑节能设计标准de规定。（4） 室内应尽量利用天然采光。（5）为满足防火和安全疏散要求，

5、设有二部楼梯。（6） 墙身做法 墙体为加气混凝土砌块。用m5混合砂浆砌筑。内粉刷为20mm厚水泥砂浆打底，做水泥内墙面，做水刷石外墙面。（7） 楼面做法 楼板顶面为大理石面层，水泥砂浆擦缝，30mm厚1：3干硬性水泥砂浆和水泥浆丝打底找平，楼板厚120mm。楼板底面为15 mm厚水泥砂浆打底，刷内墙涂料。（8）屋面做法 板底15mm厚抹灰，120mm厚现浇钢筋混凝土板，40mm厚水泥石灰焦渣砂浆找坡层，15mm厚水泥砂浆找平层，冷底子油一道上铺sbs防水卷材二道，30mm厚c20细石混凝土防水。（9）门窗做法 门厅处为塑钢门，其余为铝合金推拉窗、木门。第二章 结构设计说明1、结构方案选取1.1

6、竖向承重体系选取选择合理de抗侧力结构体系，进行合理de结构或构件布置，使之具有较大de抗侧刚度和良好de抗风、抗震性能，是结构设计de关键。同时还须综合考虑建筑物高度、用途、经济及施工条件等因素。常见de竖向承重体系包括砖混结构体系、框架结构体系、剪力墙结构体系、框架-剪力墙结构体系及筒体结构体系等。框架结构体系：由梁、柱构件通过节点连接而成，其具有建筑平面布置灵活、造型活泼等优点，可以形成较大de使用空间，易于满足多功能de使用要求。在结构受力性能方面，框架结构属于柔性结构，自振周期长，地震反应较小，经合理设计可具有较好de延性性能。其缺点是结构de抗侧刚度较小，在地震作用下侧向位移较大。

7、本设计为五层de多层结构，根据办公楼de功能使用性进行结构布置。经各方案比较筛选，本工程选用框架结构de竖向承重体系。1.2水平向承重体系选取常见de横向承重体系包括：现浇楼盖、叠合楼盖、预制板楼盖、组合楼盖等。本设计采用现浇肋梁楼盖结构，现浇楼盖可分为肋梁楼盖、密肋楼盖、平板式楼盖和无粘结预应力现浇平板楼盖等。肋梁楼盖结构具有良好de技术经济指标，可以最大限度地节省混凝土和钢筋de用量，能充分发挥材料de作用，结构整体性好，抗震性能好，且结构平面布置灵活，易于满足楼面不规则布置、开洞等要求，容易适用各种复杂de结构平面及各种复杂de楼面荷载。2、楼梯方案de选择整体式楼梯按照结构形式和受力特

8、点不同，可分为板式楼梯、梁式楼梯、剪刀式楼梯和圆形楼梯、螺旋楼梯等。其中，应用较为经济de、广泛de是板式楼梯和梁式楼梯，剪刀式楼梯、圆形楼梯和螺旋式楼梯属于空间受力体系，外观美观，但结构受力复杂，设计与施工较困难，用钢量大，造价高，在实际中应用较少。板式楼梯由梯段板、平台板和平台梁组成。梯段板为带有踏步de斜板，其下表面平整，外观轻巧，施工支模方便，但斜板较厚，结构材料用量较多，不经济。故当梯段水平方向跨度小于或等于3.5时，才宜用板式楼梯。梁式楼梯由踏步板、斜梁、平台板和平台梁组成。踏步板支承与两端de斜梁上，斜梁可设在踏步下面，也可设在踏步上面。根据梯段宽度大小，梁式楼梯de梯段可采用双

9、梁式，也可采用单梁式。一般当梯段水平投影跨度大于3.5时，用梁式楼梯。结构中de楼梯采用板式楼梯。若采用梁式楼梯，支模困难，施工难度较大。采用梁式楼梯所带来de经济优势主要是钢筋用量较省，采用de楼梯板较薄，混凝土用量也较少，会被人工费抵消。3、建筑材料de选择梁柱、基础、楼梯均采用c30de混凝土，用以提高整个结构de强度。由于施工工艺de改进，技术de提高，提高混凝土de强度不会引起整个结构de造价大幅提高。4、基础形式选取本设计de基础形式选取边柱采用柱下独立基础，中柱采用联合基础。多层框架结构de基础，一般有柱下独立基础、条形基础、十字形基础、片筏基础，必要时也可采用箱形基础或桩基等。

10、基础类型de选择，取决于现场de工程地质条件、上部结构荷载de大小、上部结构对地基上不均匀沉降及倾斜de敏感程度以及施工条件等因素，还应进行必要de技术经济比较。5、结构布置计算根据该房屋de使用功能及建筑设计de要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计。主体结构为5层，层均为3.9m。填充墙采用200厚de加气混凝土砌块。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度为120mm。一般情况下，框架结构是一个空间受力体系。为方便起见，常常忽略结构纵向和横向之间de空间联系，忽略各构件de扭转作用，将纵向框架和横向框架分别按平面框架进行分析计算。由于通常横向框架de间距相同，作用于各横向框架上de荷载

11、相同，框架de抗侧刚度相同，因此，各榀横向框架都将产生相同de内力与变形，结构设计时一般取中间有代表性de一榀横向框架进行分析即可。第三章 结构计算书1 框架结构计算方法，框架截面尺寸de确定1.1框架计算方法de确定: 在竖向荷载作用下，规则多层框架de侧移很小，可近似认为侧移为零，可选用力矩分配法进行内力分析。具体步骤如下：计算各跨梁在竖向荷载作用下de固端弯矩；计算框架各节点de力矩分配系数；将各节点de不平衡力矩同时进行分配，并向远端传递，再在各节点分配一次，即可结束。在水平荷载作用下，对于比较规则de、层数不多de框架结构，当柱轴向变形对内力及位移影响不大时，可选用d值法进行内力分析

12、。柱de抗侧移刚度与梁de线刚度有关，柱de反弯点高度与梁柱线刚度比、上下层梁de线刚度比、上下层de层高变化有关。考虑上述因素de影响，对柱de抗侧移刚度和反弯点高度进行修正，就是d值法。1.2主要构件材料及尺寸估算1.2.1主要构件材料 框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件，墙体采用混凝土空心砌块，混凝土强度：梁、板、柱均采用c30混凝土，钢筋使用hpb235，hrb 400二种钢筋。1.2.2主要构件de截面尺寸（1）框架梁：横向框架梁，最大跨度l=8.1m，h=（1/81/12）l=1000mm675mm，取h=800mmb=（1/21/3）h=400mm266mm，取b=300mm纵

13、向框架梁，最大跨度l=5.4m，h=（1/121/13）l=450mm415mm，取h=600mmb=（1/21/3） h=300mm200mm，取b=250mm（2）框架柱：初定边柱尺寸400mm600mm，中柱500mm500mm角柱500mm600mm，一至五层框架柱混凝土强度等c30。 其中，n为验算截面以上楼层层数，g为折算在单位建筑面积上de重力荷载代表值，框架结构近似取18 kn/m2，f为按简支状态计算de柱de负荷面，为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。抗震等级四级de框架结构轴压比，边柱和中柱de负荷面积分别是5.4m4.05m和5.4m5.4m。边柱 中柱 所以边柱取4

14、00mm600mm，中柱取500mm500mm。1.2.3.框架结构计算简图和结构平面布置图 框架结构计算简图2.屋面和楼面板de荷载计算屋面和楼面板de荷载取自建筑荷载规范（gb500092001）。2.1屋面恒荷载：屋面构造见下图：防水层（刚性）30厚c20细石混凝土防水 防水层 (柔性 ) 冷底子油一道上铺sbs防水卷材二道 找平层：15厚水泥砂浆 找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆找坡 保温层：80厚1：10珍珠岩保温层 结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 抹灰层：15厚板底抹灰 屋面恒荷载 2.2.楼板计算根据混凝土结构设计规范（gb500102002），楼板长边l02与短边l01之比小于

15、2时，宜按双向板计算。楼板长边l02与短边l01之比大于2，但小于3.0时，宜按双向板计算，当按沿短边受力de单向板计算时，应沿长边方向布置足够de构造钢筋。根据本工程de实际尺寸，楼板全为双向板，楼板按照弹性方法进行计算。双向板按弹性理论de计算方法：多跨连续双向板跨中最大正弯矩：为了求得连续双向板跨中最大正弯矩，荷载分布情况可以分解为满布荷载g+q/2及间隔布置q/2两种情况，前一种情况可近似认为各区格板都固定支承在中间支承上，对于后一种情况可近似认为在中间支承处都是简支de。沿楼盖周边则根据实际支承情况确定。分别求得各区格板de弯矩，然后叠加得到各区格板de跨中最大弯矩。多跨连续双向板支

16、座最大负弯矩：支座最大负弯矩可按满布活荷载时求得。连续双向板de计算图示（1）标准层楼板计算：标准层楼板区格划分： 标准层楼板区格图 板a 板a按四边固定计算：一、 基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 4.10 kn/m2 可变荷载标准值：q 2.00 kn/m2 计算跨度lx = 5400 mm；计算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm；砼强度等级：c30；钢筋强度等级：hrb400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 lx 方向de跨中弯矩 mxmx=(0.01393+

17、0.02794/5)(1.204.1+1.401.0)4.22= 2.20knm 考虑活载不利布置跨中x向应增加de弯矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.11knm mx= 2.20 + 1.11 = 3.31knm asx= 257.92mm2，实配8180 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 ly 方向de跨中弯矩 my my =(0.02794+0.01393/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22= 3.47knm 考虑活载不利布置跨中y向应增加de弯矩： mya =(0.0580

18、9+0.03283/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.62knm my= 3.47 + 1.62 = 5.08knm asy= 257.92mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 lx 方向de支座弯矩 mx mx =0.05610(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 7.73knm asx= 265.06mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 ly 方向de支座弯矩 my my =0.06765(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 9.32knm asy

19、= 321.57mm2，实配 8150 (as 335.mm2) min 0.215% ， 0.279% 板b 一、 基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/铰支/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 4.10 kn/m2 可变荷载标准值：q 2.00 kn/m2 计算跨度lx = 5400 mm；计算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm；砼强度等级：c30；钢筋强度等级：hrb400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 lx 方向de跨中弯矩 mx mx =(0.02206+0.03255/5)(1.20 4.1

20、+1.40 1.0) 4.22 = 3.22knm 考虑活载不利布置跨中x向应增加de弯矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.11knm mx= 3.22 + 1.11 = 4.33knm asx= 257.92mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 ly 方向de跨中弯矩 my my =(0.03255+0.02206/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22= 4.17knm 考虑活载不利布置跨中y向应增加de弯矩： mya =(0.05809+0.03283/5)(1.

21、4 1.0) 4.22 = 1.62knm my= 4.17 + 1.62 = 5.79knm asy= 257.92mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 lx 方向de支座弯矩 mx mx =0.07144(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 9.85knm asx= 340.29mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 ly 方向de支座弯矩 my my =0.07939(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 10.94knm asy= 379.79mm2，实配

22、 8150 (as 335mm2) min 0.215% ， 0.279% 板d一、 基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 4.10 kn/m2 可变荷载标准值：q 2.00 kn/m2 计算跨度lx = 5400 mm；计算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm；砼强度等级：c30；钢筋强度等级：hrb400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 lx 方向de跨中弯矩 mx mx =(0.02140+0.03728/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22 = 3

23、.25knm 考虑活载不利布置跨中x向应增加de弯矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.11knm mx= 3.25 + 1.11 = 4.37knm asx= 257.92mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 ly 方向de跨中弯矩 mymy =(0.03728+0.02140/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22= 4.69knm 考虑活载不利布置跨中y向应增加de弯矩： mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.62kn

24、m my= 4.69 + 1.62 = 6.30knm asy= 257.92mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 lx 方向de支座弯矩 mx mx =0.07520(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 10.36knm asx= 358.94mm2，实配8200 (as 279.mm2, ) min 0.215% ， 0.233%沿 ly 方向de支座弯矩 my my =0.09016(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 12.42knm asy= 433.83mm2，实配 8150 (as 335.mm2

25、, ) min 0.215% ， 0.279% 板e一、 基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 4.10 kn/m2 可变荷载标准值：q 2.00 kn/m2 计算跨度lx = 5400 mm；计算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm；砼强度等级：c30；钢筋强度等级：hrb400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 lx 方向de跨中弯矩 mx mx =(0.01435+0.03214/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22 = 2.34knm 考虑活载不利布

26、置跨中x向应增加de弯矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.11knm mx= 2.34 + 1.11 = 3.45knm asx= 257.92mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 ly 方向de跨中弯矩 my my =(0.03214+0.01435/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22= 3.95knm 考虑活载不利布置跨中y向应增加de弯矩： mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.62knm my= 3.95 +

27、1.62 = 5.57knm asy= 257.92mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 lx 方向de支座弯矩 mx mx =0.05707(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 7.86knm asx= 269.77mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 ly 方向de支座弯矩 my my =0.07319(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 10.09knm asy= 348.92mm2，实配 8150 (as 335.mm2 ) min 0.215% ，

28、0.279% 板c一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 3.60 kn/m2 可变荷载标准值：q 2.50 kn/m2 计算跨度lx = 5400 mm；计算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm；砼强度等级：c30；钢筋强度等级：hrb400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 lx 方向de跨中弯矩 mx mx =(0.00380+0.04000/5)(1.203.6+1.401.3) 2.72 = 0.52knm 考虑活载不利布置跨中x向应增加de弯矩： mxa =(

29、0.01740+0.09650/5)(1.4 1.3) 2.72 = 0.47knm mx= 0.52 + 0.47 = 0.99knm asx= 200.00mm2，实配 8200 (as 251mm2) min 0.200% ， 0.251%平行于 ly 方向de跨中弯矩 my my =(0.04000+0.00380/5)(1.20 3.6+1.40 1.3) 2.72= 1.80knm 考虑活载不利布置跨中y向应增加de弯矩： mya =(0.09650+0.01740/5)(1.4 1.3) 2.72 = 1.28knm my= 1.80 + 1.28 = 3.08knm asy=

30、200.00mm2，实配 8200 (as 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 lx 方向de支座弯矩 mx mx =0.05700(1.20 3.6+1.40 2.5) 2.72 = 3.25knm asx= 200.00mm2，实配 8200 (as 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 ly 方向de支座弯矩 my my =0.08290(1.20 3.6+1.40 2.5) 2.72 = 4.73knm asy= 200.00mm2，实配10200 (as 393.mm2) min 0.200% ， 0.393%(2) 楼面板设计： 板a

31、一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 5.20 kn/m2 可变荷载标准值：q 0.70 kn/m2 计算跨度lx = 5400 mm；计算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm；砼强度等级：c30；钢筋强度等级：hrb400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 lx 方向de跨中弯矩 mx mx =(0.01393+0.02794/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22 = 2.57knm 考虑活载不利布置跨中x向应增加de弯矩： mxa =(0.03283

32、+0.05809/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.27knm mx= 2.57 + 0.27 = 2.84knm asx= 257.92mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 ly 方向de跨中弯矩 my my =(0.02794+0.01393/5)(1.355.2+0.98 0.3) 4.22= 4.04knm 考虑活载不利布置跨中y向应增加de弯矩： mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.40knm my= 4.04 + 0.40 = 4.43knm asy= 257.92mm

33、2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 lx 方向de支座弯矩 mx mx =0.05610(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 7.72knm asx= 264.57mm2，实配8200 (as 279.mm2, ) min 0.215% ， 0.233%沿 ly 方向de支座弯矩 my my =0.06765(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 9.31knmasy= 320.96mm2，实配 8150 (as 335.mm2, ) min 0.215% ， 0.279% 板b 一、基本资料：1、边界条件（左端/

34、下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 5.20 kn/m2 可变荷载标准值：q 0.70 kn/m2 计算跨度lx = 5400 mm；计算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm；砼强度等级：c30；钢筋强度等级：hrb400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 lx 方向de跨中弯矩 mx mx =(0.02206+0.03255/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22 = 3.76knm 考虑活载不利布置跨中x向应增加de弯矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 0

35、.3) 4.22 = 0.27knm mx= 3.76 + 0.27 = 4.03knm asx= 257.92mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 ly 方向de跨中弯矩 my my =(0.03255+0.02206/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22= 4.86knm 考虑活载不利布置跨中y向应增加de弯矩： mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.40knm my= 4.86 + 0.40 = 5.25knm asy= 257.92mm2，实配8200 (as 279

36、.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 lx 方向de支座弯矩 mx mx =0.07144(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 9.83knm asx= 339.65mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 ly 方向de支座弯矩 my my =0.07939(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 10.92knm asy= 379.07mm2，实配 8150 (as 335.mm2) min 0.215% ， 0.279% 板d 一、基本资料： 1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固

37、定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 5.20 kn/m2 可变荷载标准值：q 0.70 kn/m2 计算跨度lx = 5400 mm；计算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm；砼强度等级：c30；钢筋强度等级：hrb400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 lx 方向de跨中弯矩 mx mx =(0.02140+0.03728/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22 = 3.79knm 考虑活载不利布置跨中x向应增加de弯矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.27kn

38、m mx= 3.79 + 0.27 = 4.06knm asx= 257.92mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 ly 方向de跨中弯矩 my my =(0.03728+0.02140/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22= 5.46knm 考虑活载不利布置跨中y向应增加de弯矩： mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.40knm my= 5.46 + 0.40 = 5.86knm asy= 257.92mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215%

39、， 0.233%沿 lx 方向de支座弯矩 mx mx =0.07520(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 10.34knm asx= 358.27mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 ly 方向de支座弯矩 my my =0.09016(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 12.40knm asy= 433.01mm2，实配 8150 (as 335.mm2) min 0.215% ， 0.279% 板e一、基本资料： 1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标

40、准值：g 5.20 kn/m2 可变荷载标准值：q 0.70 kn/m2 计算跨度lx = 5400 mm；计算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm； 砼强度等级：c30；钢筋强度等级：hrb400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 lx 方向de跨中弯矩 mx mx =(0.01435+0.03214/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22 = 2.73knm 考虑活载不利布置跨中x向应增加de弯矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.27knm mx= 2.73 + 0.2

41、7 = 3.00knm asx= 257.92mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 ly 方向de跨中弯矩 my my =(0.03214+0.01435/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22= 4.60knm 考虑活载不利布置跨中y向应增加de弯矩： mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.40knm my= 4.60 + 0.40 = 5.00knm asy= 257.92mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 lx 方向d

42、e支座弯矩 mx mx =0.05707(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 7.85knm asx= 269.27mm2，实配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 ly 方向de支座弯矩 my my =0.07319(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 10.07knm asy= 348.27mm2，实配 8150 (as 335.mm2) min 0.215% ， 0.279% 板c一、基本资料： 1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 5.20 kn/m2 可

43、变荷载标准值：q 0.70 kn/m2计算跨度lx = 5400 mm；计算跨度ly = 2700 mm 板厚h = 120 mm； 砼强度等级：c30；钢筋强度等级：hrb400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 lx 方向de跨中弯矩 mx mx =(0.00380+0.04000/5)(1.355.2+0.98 0.3) 2.72 = 0.63knm 考虑活载不利布置跨中x向应增加de弯矩： mxa =(0.01740+0.09650/5)(1.4 0.3)2.72 = 0.09knm mx= 0.63 + 0.09 = 0.73knm asx= 200

44、.00mm2，实配 8200 (as 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%平行于 ly 方向de跨中弯矩 my my =(0.04000+0.00380/5)(1.355.2+0.98 0.3) 2.72= 2.19knm 考虑活载不利布置跨中y向应增加de弯矩： mya =(0.09650+0.01740/5)(1.40.3) 2.72 = 0.25knm my= 2.19 + 0.25 = 2.44knm asy= 200.00mm2，实配 8200 (as 251mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 lx 方向de支座弯矩 mx mx =0.05700(

45、1.35 5.2+0.98 0.7) 2.72 = 3.20knm asx= 200.00mm2，实配 8200 (as 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 ly 方向de支座弯矩 my my =0.08290(1.35 5.2+0.98 0.7) 2.72 = 4.66knm asy= 200.00mm2，实配 8180 (as 279.mm2) min 0.200% ， 0.279%3 次梁计算3.1荷载计算恒载设计值：板传来de自重4.11.24.0519.93kn/m次梁自重0.25（0.4-0.12）251.22.1kn/m次梁粉刷0.02 (0.4-0.12

46、)2171.20.23kn/m小计：22.26kn/m活载设计值：201.44.0511.34kn/m荷载设计值g+q=22.6+11.34=33.6kn/m3.2次梁计算3.2.1.弯矩计算边跨ma=-1/16(g+q)l012= -33.64.52/16-42.525knmm1 = 1/14(g+q)l012= 33.64.52/14 48.60knmmb=-1/11(g+q)l012= -33.64.52/11=-61.85 knm第二跨mb=-1/11(g+q)l022= -33.64.52/11=-61.85 knmm2 = 1/16(g+q)l022= 33.64.52/16 42

47、.525knmmc=-1/14(g+q)l022= -33.64.52/14-48.60knm第三跨mc=-1/14(g+q)l032= -33.64.52/14=-48.60 knmm3 = 1/16(g+q)l032= 33.64.52/16 42.525knmmd=-1/14(g+q)l032= -33.64.52/14-48.60knm第四跨md=-1/14(g+q)l042= -33.65.42/14= -69.98knmm4 = 1/16(g+q)l042= 33.65.42/16 61.24knmme=-1/11(g+q)l042= -33.65.42/11-89.07knm第五

48、跨me=-1/11(g+q)l052= -33.65.42/14= -89.07knmm5 = 1/14(g+q)l052= 33.65.42/16 69.98knmmf=-1/16(g+q)l052= -33.65.42/11-61.24knm由于第3跨和第4跨de计算长度不同，支座d处弯矩取两者较大值：-69.98knm3.2.2.剪力计算边跨va=0.5(g+q)l01= 0.533.64.575.6knvbl= 0.55(g+q)l01= 0.5533.64.583.16kn第二跨vbr=0.55(g+q)l02= 0.5533.64.583.16knvcl= 0.55(g+q)l02= 0.5533.64.5 83.16kn第三跨vcr=0.55(g+q)l03= 0.5533.64.583.16knvdl= 0.55(g+q)l03= 0.5533.64.583.16kn第