海上现浇施工方案

1、海南国电西南部电厂工程海南国电西南部电厂工程配套码头主体工程配套码头主体工程 现浇墩台施工方案目录一、工程概况一、工程概况.3二、工艺流程二、工艺流程.32.1 施工工艺技术方案.32.1.1 施工方法.32.1.2 施工平面布置.32.1.3 施工工艺流程.42.2 工艺技术方法.52.2.1 底模铺设.52.2.2 钢筋绑扎安装及预埋件安装.72.2.3 混凝土浇筑.7三、其它三、其它.9附件 墩台底模支撑计算.10一、工程概况变电所平台现浇墩台 24 m11.97m，高 2.0m；综合楼平台现浇墩台35m17.97m，高 2.0m，一端设水池，深 1.0m，宽 3.0m，长 6.7m；顶

2、部设置排水坡，坡度不等。二、工艺流程2.1 施工工艺技术方案2.1.1 施工方法变电所平台及综合楼平台现浇墩台、面层施工所需材料、模板经出运码头出运至驳船。利用驳船上的履带吊进行施工物质的起吊安装、拆卸作业。浇筑采用滚装船浇筑工艺，利用箱涵预制场出运通道作为滚装码头，泵车及砼罐车通过跳板直接开到滚装船上，混凝土由搅拌站出料后通过混凝土罐车运输至滚装码头上驳，每驳装载罐车 5 辆，混凝土方量约为 30m3。待罐车上驳完毕后滚装船随即行驶至浇筑部位，由方驳吊机（起重船）作为滚装船的靠泊定位驳。靠泊稳定后即由船上混凝土泵车开始混凝土的浇筑工作。浇筑完毕后滚装船返航至临时出运码头，罐车上岸回到搅拌站进

3、行接料，至此为单艘滚装船的工作周期。2.1.2 施工平面布置施工总平面布置：水上施工平面布置：驳船与滚装船停靠在施工仓面前，抛锚定位时不得将缆绳绑在桩身上，施工船舶离仓面 4-7m，防止船舶不稳定碰撞桩身、已加固仓面。交通船、施工用浮排停靠在驳船另一侧，做到施工船舶、交通船、浮排通行互不干扰，保障施工正常进行。2.1.3 施工工艺流程墩台的施工工艺流程 图 现浇砼施工工艺流程图 截桩铺设墩台底模板和装设桩芯砼底板模放、钢筋笼墩台砼浇筑 模板拆除养护钢筋下料 砼生产钢筋运输 砼泵送墩台绑扎钢筋侧模板装设加固浇注桩芯砼测量标高滚装船浇筑砼工艺流程罐车上驳滚装船行驶混凝土浇筑滚装船返航滚装船靠泊搅拌

4、站出料滚装船定位图 滚装船浇筑混凝土施工工艺流程图2.2 工艺技术方法2.2.1 底模铺设变电所平台及工作楼平台非水池段采用反吊拉杆支撑底模，每根桩上焊 4 根反吊拉杆，分布在桩身两侧；反吊拉杆采用 25 圆钢，一端车牙 20cm，穿过主梁双拼工字钢45a（经受力计算，双拼工字钢32a 可满足要求，受材料限制，采用双拼 45a 工字钢）并上双层螺母与垫片，另一端弯钩双面焊在钢管桩内侧，焊缝长度10cm；在主梁上方铺设双拼槽钢16 作为次梁，间距 40cm；槽钢上铺设杉木木枋，截面尺寸 10cm*10cm，长度 3.5m，间距 30cm，均匀铺设；底模采用胶合板，厚 2.5cm，宽度 3.5 米

5、，用钉子固定在木枋上，拼缝间贴止浆条。工作楼水池段较非水池段低 55cm，底模支撑采用双层双拼工字钢，并顺工字钢纵向铺设两条 10cm 方钢，双层工字钢间焊接，避免失稳倾覆。为使反吊拉杆不露出混凝土面，装模时，反吊拉杆与胶合板接触处采用7cm*7cm*7cm 的泡沫堵塞，待拆除底模后，掏空泡沫塞、将拉杆切除，并补填高强度砂浆。 底模安装图变电所工字钢铺设工作楼底模铺设示意图工作楼水池段底模铺设 工作楼非水池段底模铺设底模支撑要牢固，稳定，不晃动，底模的铺设要平顺，拼缝严密，不漏浆。底模安装好后，绑扎桩芯钢筋，并浇筑桩芯混凝土。2.2.2 钢筋绑扎安装及预埋件安装底模铺设完毕后，按设计图纸放出横

6、梁或墩台的轮廓线，便于钢筋绑扎。钢筋在后方加工成半成品后，通过临时出运码头用民船运到现场，方驳与吊机配合吊运钢筋。钢筋按设计图纸在钢筋加工场加工成半成品，加工尺寸满足规范要求，按规格堆放整齐，并立标识牌，避免误用；钢筋下方支垫枕木，长时间未使用的钢筋应覆盖彩条布。施工时，钢筋的规格、数量，尺寸满足设计规范要求，钢筋的间距按设计要求尺寸严格控制，在底模板上用粉笔画出钢筋间距，并按间距绑扎钢筋。主筋在同一截面内的搭接数量不能超过该截面的 50%，且搭接长度按规范要求处理，钢筋焊接时，双面焊长度 5d，单面焊长度 10d，焊接长度满足设计规范要求，焊缝饱满，焊渣应敲除，以观察焊接质量；主筋焊接的焊条

7、采用 E506 焊条。钢筋绑扎采用扎丝，按梅花型绑扎，扎丝露头向内按倒，不伸入保护层内；钢筋骨架四周据设计图纸要求绑上相应厚度的保护层 C45 砼垫块，预埋件的安装首先根据施工图纸确定预埋件的数量、位置和高程，经测量放样放出预埋件的轮廓线或中心线进行定位，再进行预埋件的焊接、安装。预埋件应焊接安装牢固，避免在施工过程中发生移位、变形，下沉2.2.3 混凝土浇筑变电所平台墩台分 3 次浇注，第一次浇筑厚度 80cm，高程+6.0+6.8m，浇筑后进行施工缝处理，拉毛，养护，浇筑后不拆模，待混凝土强度达到 75%以上时再进行 2 次浇筑；第二层浇筑厚度 70cm，高程+6.8+7.5m，浇筑后，进

8、行抹面，局部进行施工缝处理，拉毛，养护，浇筑后不拆模；第三层浇筑厚度 50cm，浇筑高程+7.5m+8.082m，浇筑按设计高程进行放坡，抹面处理；工作楼平台墩台分 3 次浇筑，第一次浇筑厚度 0.75m（局部厚度 1.3m） ，高程+5.45+6.75m，浇筑后进行施工缝处理，拉毛，局部进行抹面，养护，浇筑后不拆模，待混凝土强度达到 75%以上时再进行 2 次浇筑；第二次浇筑厚度 1.0m，高程+6.75+7.75m，浇筑后进行施工缝处理，拉毛，养护，浇筑后不拆模，第三次按设计高程进行放坡浇筑，浇筑厚度 33.2cm（考虑大面积放坡、抹面，浇筑厚度较薄，以适应抹面施工） ，浇筑后采用抹面机进

9、行抹面，经抹面机抹面后，再经 2道原浆人工压实抹平。混凝土采用罐车运输至临时码头，并上驳船运输至现场，采用泵车（泵车上驳船）进行浇筑，每次运输方量至少 30m3；配合比设计初凝时间不小于 6 小时，考虑搅拌站出料、上驳运输至现场须 1.5小时，浇筑 1 驳混凝土 1.0 小时，驳船回程 0.5 小时，即第一驳混凝土出料到第二驳混凝土至现场开始浇筑共计 4.5 小时，满足初凝要求。浇筑顺序与下图所示：三、其它 附件 墩台底模支撑计算附件 墩台底模支撑计算取现浇平台 5m5m，高 0.8m 为计算单元，采用 Q235 圆钢反吊 32a 型双拼工字钢主梁，双拼工字钢上间距 40cm 铺设横向双拼 1

10、6 槽钢次梁，次梁上铺15mm 厚竹胶板进行混凝土现浇。计算荷载取值：模板荷载：4KN/m2混凝土振动荷载：2KN/m2混凝土冲击荷载：4KN/m2混凝土自重荷载：0.8*25=20KN/m21、底模板承载能力及刚度计算：底模版上的均布荷载为：q1=（20+4）1.2+（2+4）1.4=37.2 KN/m2（用于承载力计算）q2=（20+4）1.2=28.8 KN/m2（用于刚度计算）取单位宽度底模板 b=1m 进行验算；按三等跨连续梁进行计算，则该单位宽度底模板有以下特征值：板厚 h1=0.015m，跨距 l1=0.4m；净跨距 l2=0.27m；抵抗矩：w1=bh2/6=3.7510-5m

11、3；惯性矩：I1= bh3/12=2.8110-7m4；抗弯强度：1=37MPa；弹性模量：E1=10584MPa，则：1=Mmax/Wmax=0.1q1l12/w1=0.137.20.42/3.7510-5=1.59104KN/m2=15.9 Mpa1=37MPa1=5q2l24/384E1I1=528.80.274/384105841032.8110-7=6.710-4ml2/400=6.810-4m故 15mm 竹胶板底模满足受力要求。2、次梁受力验算：次梁采用双拼 16 槽钢，其承受的荷载为底模板传来的均布荷载及次梁自身的重力荷载；次梁计算跨度取 3.75m，间距 0.4m。按二等跨连

12、续梁计算。次梁有以下特征：抵抗矩：W2=234cm3惯性矩：I2=1870cm4弹性模量：E2=2.1105N/mm2次梁自重为：q3=0.4 KN/m则次梁受的荷载为：q4=0.4q1+1.2q3=15.36 KN/m则：mkNqlM27875. 336.15822计算截面模量W：3332346 .1252151027cmWcmfMW符合要求计算挠度2：mmlmmEIqlKW4 . 94000 . 4101870101 . 2100375036.15521. 010045442符合要求。故次梁受力满足要求。3、双拼工字钢受力验算主梁采用双拼 32a 工字钢，其承受的荷载为次梁传来的集中荷载和

13、主梁自身的重力荷载。主梁计算跨度取 4.8m，间距 3.75m。按简支梁计算。主梁有以下特征值：抵抗矩：W3=1385cm3惯性矩：I3=22160cm4弹性模量：E3=2.1105N/mm2主梁自重为：q5=1.05 KN/m则主梁承受的荷载为：集中荷载 F1=q4l3/2=15.363.75/2=28.8 KN均布荷载：q6=1.2q5=1.26 KN/m则集中荷载产生的弯矩（查等截面梁内力与变形表）：Mmax1=28.80.4+28.80.8+28.81.2+28.81.6+28.82.0+0.2528.84.8=207.36KNm均布荷载产生的弯矩：Mmax2=0.125ql2=0.1

14、251.264.82=3.63 KNm则主梁产生的总弯矩：Mmax= Mmax1+ Mmax2=211 KNmW= Mmax/f=211 /215103=981.4cm3W3=1385cm3集中荷载产生的挠度（查等截面梁内力与变形表）：3=28.8(34.82-40.42) +(34.82-40.82)+ (34.82-41.22)+ (34.82-41.62)+ (34.82-422)/242.1105 22160 +28.84.83/482.1105 22160=9.4mm均布荷载产生的挠度：4=5ql4/384EI=51.264.84/3842.1105 22160=0.2mm则主梁产生的总挠度总=2+3=9.6mml/400=12mm故双拼 32a 工字钢主梁受力满足要求。4、圆钢受力验算每条工字钢有四个吊点，故每个吊点所承受轴向拉力为：FN=（28.813+1.265）/4=95.2 KN圆钢与钢管