梁板模板高支撑架设计方案

1、中共陕西省委机关西院危房改造3号办公楼梁板模板高支撑架设计方案编制： 审核： 审批： 陕西建工集团总公司省委西院改造工程项目经理部2010年10月20日一、工程概况 中共陕西省委机关西院危房改造3号办公楼；工程建设地点：西安市雁塔路10号；框架结构;地上5层;地下1层；建筑高度：24.523m；标准层层高：4.2m ；总建筑面积：22822平方米；总工期：300天。 本工程由中共陕西省委机关西院危房改造基建办公室投资建设，中国建筑西北设计研究院设计，机械工业勘察设计研究院地质勘察，陕西工程监理有限责任公司监理，陕西建工集团总公司组织施工。 楼内北门厅部分（kn/1320轴）层高为8.4m，报告

2、厅部分（dk/1518轴）层高为8.459.65m,此部分梁板模板支撑架体为高支模架体。梁宽分别为350、400、450、500mm，梁高分别为750、1600、1000、1650mm，楼板厚度12mm，模板面板采用15mm厚镜面多层板。内龙骨采用方木45mm65mm ，外龙骨采用双钢管，对拉螺栓拉结。承重架采用扣件脚手架支撑体系。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）2、建筑施工模板安全技术规范(jgj162-2008)3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（db33/1035-2006）4、建筑结构荷载规范（gb50009-2001）5、直缝电焊钢管

3、（gb/t13793、低压流体输送甲焊接钢管（gb/t3092）、碳素结构钢（gb/t700）6、钢管脚手架扣件（gb/5831-2006）7、钢结构设计规范（gbj17-88）8、混凝土结构工程施工质量验收规范（gb50204-2002）、钢结构工程施工质量验收规范（gb50205-2001）三、设计计算详见附录计算书四、构造要求1架体总体要求对架体采取剪刀撑、水平杆、周边拉结等一系列加强措施。2架体立柱 (1) 扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉

4、杆。(2)模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。(3)立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm2.8mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100处进行固定。(4)立柱底部应设垫木和底座，顶部可设可调支托。(5) 扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两

5、立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。(6)严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。(7)可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。3架体水平杆(1) 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。(2) 搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在

6、水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。(3)主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4 剪刀撑 (1)模板支架应按下列规定设置剪刀撑：a 模板支架每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。(2) 剪刀撑的构造应符合下列规定：a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不

7、应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。5 周边拉接柱与梁板混凝土分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。五、材料管理1 钢管、扣件(1) 材质：引用了国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130）的相关规定(2) 验收与

8、检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。钢管外观质量要求：a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录e的规定；c 钢管应进行防锈处理。扣件外观质量要求：a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b 扣件应进行防锈处理。2 技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理。六、验收管理(1) 验收程序模板支架投入使用前，

9、应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。(2) 验收内容a 材料技术资料b参数专项施工方案c 构造专项施工方案和相关规程(3) 扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。(4) 验收记录按相关规定填写验收记录表。七、使用管理1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。2 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。3 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施

10、工方案），重新验收。4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。八、拆除管理1 拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。2 拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；模板支架

11、拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b 运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。3梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。4 拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。5 拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。6 严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。7 待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板

12、、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。九、安全、环保文明施工措施1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、支模前必须搭好相关脚手架。3、在拆柱模前不准将脚手架拆除；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。5、用塔吊吊运材料时，必须

13、由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。6、文明施工 现场剩余及时清理，并存放进指定地点。做到工完场清。整个设施料堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。十、施工图报告厅高支模架体平面布置图北门厅高支模架体平面布置图计算书：高支模板1扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为8.3m， 立杆的纵距 b=0.95m，立杆的横距 l=0

14、.95m，立杆的步距 h=1.80m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4n/mm2，抗弯强度15.0n/mm2，弹性模量6000.0n/mm4。 木方4565mm，间距300mm，剪切强度1.3n/mm2，抗弯强度13.0n/mm2，弹性模量9000.0n/mm4。 梁顶托采用10号工字钢。 模板自重0.35kn/m2，混凝土钢筋自重25.00kn/m3，施工活荷载3.00kn/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静

15、荷载标准值 q1 = 25.0000.1200.950+0.3500.950=3.182kn/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.950=2.850kn/m 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 95.001.501.50/6 = 35.63cm3； i = 95.001.501.501.50/12 = 26.72cm4； (1)抗弯强度计算 f = m / w f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(n/mm2)； m 面板的最大弯距(n.mm)； w 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00n/

16、mm2； m = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kn/m)； 经计算得到 m = 0.100(1.203.182+1.42.850)0.3000.300=0.070kn.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07010001000/35625=1.973n/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.600(1.203.182+1.42.850)0.300=1.406kn 截面抗剪强度计算值 t=31406.0/(2950.00015.000)=0.148n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.4

17、0n/mm2 抗剪强度验算 t t，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.1823004/(1006000267188)=0.109mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kn/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kn/m (2)模板的自重线荷载(kn/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kn/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生

18、的荷载(kn/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kn/m 静荷载 q1 = 1.200.900+1.200.105=1.206kn/m 活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kn/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.343/0.950=2.466kn/m 最大弯矩 m = 0.1ql2=0.12.470.950.95=0.223kn.m 最大剪力 q=0.60.9502.466=1.406kn 最大支座力 n=1.10.9502.

19、466=2.577kn 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 4.506.506.50/6 = 31.69cm3； i = 4.506.506.506.50/12 = 102.98cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.223106/31687.5=7.02n/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 截面抗剪强度计算值 t=31406/(24565)=0.721n/mm2 截面抗剪强度设计值

20、t=1.30n/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.005kn/m 最大变形 v =0.6771.005950.04/(1009000.001029843.8)=0.598mm 木方的最大挠度小于950.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 p= 2.577kn 均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kn/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kn.m) 托梁剪力图(kn) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力

21、图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 m= 0.754kn.m 经过计算得到最大支座 f= 9.128kn 经过计算得到最大变形 v= 0.041mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 w = 49.00cm3； 截面惯性矩 i = 245.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.754106/1.05/49000.0=14.66n/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0n/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.041mm 顶托梁的最大挠度小于950.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的

22、抗滑承载力按照下式计算: r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kn)： ng1 = 0.0938.250=0.766kn (2)模板的自重(kn)： ng2 = 0.3500.9500.950=0.316kn (3)钢筋混凝土楼板自重(kn)： ng3 = 25.0000.1200.9500.950=2.708kn 经计算得到，静

23、荷载标准值 ng = (ng1+ng2+ng3)= 3.790kn。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 nq = (1.000+2.000)0.9500.950=2.707kn 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.20ng + 1.40nq 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n = 8.34kn 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 a 立杆净截面面积 (cm2)； a = 3.97 w 立杆

24、净截面抵抗矩(cm3)；w = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (n/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.60m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.80=3.534m =3534/16.0=220.618 =0.150 =8

25、338/(0.150397)=139.877n/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.800+20.600=3.000m =3000/16.0=187.266 =0.205 =8338/(0.205397)=102.238n/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.016(1.800+20.600)=3.520m =3520/16.0=219.753 =0.152 =833

26、8/(0.152397)=138.036n/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!计算书：高支模板2扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.6m， 立杆的纵距 b=0.85m，立杆的横距 l=0.85m，立杆的步距 h=1.65m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4n/mm2，抗弯强度15.0n/mm2，弹性模量6000.0n/mm4。 木方4565mm，间距300mm，剪切强度1.3n/mm2，抗弯强度13.0n

27、/mm2，弹性模量9000.0n/mm4。 梁顶托采用钢管482.8mm。 模板自重0.35kn/m2，混凝土钢筋自重25.00kn/m3，施工活荷载5.00kn/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1200.850+0.3500.850=2.848kn/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)0.850=4.250kn/m 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为

28、: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 85.001.501.50/6 = 31.88cm3； i = 85.001.501.501.50/12 = 23.91cm4； (1)抗弯强度计算 f = m / w f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(n/mm2)； m 面板的最大弯距(n.mm)； w 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00n/mm2； m = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kn/m)； 经计算得到 m = 0.100(1.202.848+1.44.250)0.3000.300=0.084kn.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f

29、= 0.08410001000/31875=2.645n/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 t = 3q/2bh t 其中最大剪力 q=0.600(1.202.848+1.44.250)0.300=1.686kn 截面抗剪强度计算值 t=31686.0/(2850.00015.000)=0.198n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.40n/mm2 抗剪强度验算 t t，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100ei v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.8483004/(1006000239063)

30、=0.109mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kn/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kn/m (2)模板的自重线荷载(kn/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kn/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kn/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+4.000)0.300=1.500kn/m 静荷载 q1 = 1.200.900+1.200.105=1.206kn/m 活荷载 q2 = 1.4

31、01.500=2.100kn/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.810/0.850=3.306kn/m 最大弯矩 m = 0.1ql2=0.13.310.850.85=0.239kn.m 最大剪力 q=0.60.8503.306=1.686kn 最大支座力 n=1.10.8503.306=3.091kn 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 4.506.506.50/6 = 31.69cm3； i = 4.506.506.506.50/12 = 102.98

32、cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.239106/31687.5=7.54n/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t 截面抗剪强度计算值 t=31686/(24565)=0.865n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.005kn/m 最大变形 v =0.6771.005850.04/(1009000.0

33、01029843.8)=0.383mm 木方的最大挠度小于850.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 p= 3.091kn 均布荷载取托梁的自重 q= 0.037kn/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kn.m) 托梁剪力图(kn) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 m= 0.784kn.m 经过计算得到最大支座 f= 9.682kn 经过计算得到最大变形 v= 0.543mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 w = 4.25cm3

34、； 截面惯性矩 i = 10.20cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.784106/1.05/4248.0=175.77n/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0n/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.543mm 顶托梁的最大挠度小于850.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴

35、力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kn)： ng1 = 0.0939.600=0.892kn (2)模板的自重(kn)： ng2 = 0.3500.8500.850=0.253kn (3)钢筋混凝土楼板自重(kn)： ng3 = 25.0000.1200.8500.850=2.168kn 经计算得到，静荷载标准值 ng = (ng1+ng2+ng3)= 3.312kn。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 nq = (1.000+4.000)0.8500.850=3.613kn

36、 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.20ng + 1.40nq 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n = 9.03kn 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 a 立杆净截面面积 (cm2)； a = 3.97 w 立杆净截面抵抗矩(cm3)；w = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (n/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算

37、l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.60m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.65=3.240m =3240/16.0=202.233 =0.177 =9032/(0.177397)=128.485n/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.650+20.600=2.850m =2850/16.0=177.903 =0.228 =9032/

38、(0.228397)=99.731n/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.016(1.650+20.600)=3.344m =3344/16.0=208.765 =0.168 =9032/(0.168397)=135.642n/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!计算书：高支模梁1梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）。 计算依据2施工技

39、术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.6m， 梁截面 bd=500mm1650mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.65m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4n/mm2，抗弯强度15.0n/mm2，弹性模量6000.0n/mm4。 木方4565mm，剪切强度1.3n/mm2，抗弯强度13.0n/mm2，弹性模量9000.0n/mm4。 梁两侧立杆间距 1.10m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kn/m2，混凝土钢筋自重25.00kn/m3，施工活荷载5.00k

40、n/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.30m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 f = 1.2025.0000.1200.3000.400=0.432kn。 采用的钢管类型为482.8。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.0001.6500.400=16.500kn/m (2)模板的自重线荷载(kn

41、/m)： q2 = 0.5000.400(21.650+0.500)/0.500=1.520kn/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kn)： 经计算得到，活荷载标准值 p1 = (1.000+4.000)0.5000.400=1.000kn 均布荷载 q = 1.2016.500+1.201.520=21.624kn/m 集中荷载 p = 1.401.000=1.400kn 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； i = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kn.m) 剪力图(kn) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图