高层办公楼毕业设计电子计算书

1、第1章 建筑设计1.1 总体设计建筑物的设计即根据建筑物的功能，外墙材料，地理位置，周围环境等情况，综合考虑，达到美观的效果。将来建筑周围环境的地面铺装，花池，灯饰艺术品及植物搭配，都应统筹考虑，在借鉴西方现代环境布置的同时，亦考虑当地本身的地域及文化特点。为创造一个良好舒适的环境，在基地内布置适当的绿化。1.2 平面设计高层办公楼按平面形式可分为外廊式、内廊式、内外廊结合式、复廊式等。按体形分为塔式、板式、条式、墙式等。每种形式都有其优点，对于北方建筑宜采用内廊式、板式外形。综合以上因素，选择了最终的平面布置。其平面简单、柱网均匀、规则、结构比较合理。（1） 功能分析：办公楼按使用功能分为办

2、公室、会议室、辅助三部分，其中以办公室部分为主。标准层中，所有办公楼都分布于走廊两侧，采光通风良好，交通便利，电梯间设在人流较大部位。（2） 根据设计任务书中建筑总面积及各房间使用面积的要求，初步确定每层房间及面积、形状、尺寸等，并确定与其他部分的关系。（3） 根据功能分析进行平面组合设计。1.3 立面设计建筑外立面除墙面外，还有门窗、雨篷、檐口、勒脚、女儿墙、屋顶和墙上安装设备（如外挂空调器）等，这些对象应分别加以考虑。与整个建筑的设计风格相一致，立面亦要求简洁。建筑物的裙房为2层，主体部分为10层。整个建筑的分隔线条很少，给人以距离感。整个建筑庄严、稳重、没有繁杂的线条，外墙的装饰材料选用

3、的是淡蓝色贴面瓷砖，这使整幢建筑给人以朴素的美感。1.4剖面设计（1） 根据任务书要求确定层数及各部分标高，如下：层数：10层；首层：3.9m；标准层：3.3m；室内外高差：300mm；（2） 确定空间形状，根据建筑物的使用功能要求，其剖面形状应采用矩形。（3） 确定竖向组合方式。由于该建筑功能分区明确，各层房间数量与面积基本一致，因此采用上下空间一致的竖向组合方式即可。1.5 交通防火设计在高层建筑中，垂直交通以电梯为主，在本建筑中设置了四部电梯，其中两部是消防电梯兼作载客电梯，另两部为客运电梯；还设置了两部楼梯，每部电梯分别与一部楼梯共用一个前室。前室采用乙级防火门。房间的拐角处有防火器材

4、。每个楼层可作为一个防火分区。建筑材料也选择为非燃性和难燃性材料。1.6 构造设计本建筑采用现浇式框架结构，主体总长度为57.97m，10层；裙房高度为7.2m，所以在主体与裙房之间设沉降缝，沉降缝在从基础底面开始将房屋基础、墙体、楼板、房顶等构件竖向断开。缝宽度为200mm。外围护构件缝内要求填充保温材料，同时要求根据缝的不同位置做好密封防水构造。1.7 楼电梯设计只做安全疏散用的楼梯采用封闭防烟楼梯，前室起到缓冲人流及隔断人与火区域的作用，楼梯考虑采用疏散时的人流密度大，采用三股人流，楼梯宽度梯段取1.30m，平台宽度为2.1m。1.8 交通与疏散内部交通组织的目的是引导人们在最短的时间内

5、找到自己要找的房间或部门，而不是在路上耽误过多的宝贵时间，以便提高人们的办事效率。本设计充分利用走廊的良好向导性，将各房间连接在一起，良好的导向性极大地方便了人们。 楼梯、 电梯等垂直交通工具，这些设施的合理布置对人员分流的作用十分明显。将平时主要使用的两部乘客电梯安排在主体中部主要入口的两侧，具有明显的导向性；消防电梯作为紧急情况下的救生及灭火用交通工具，设置在紧靠大厅的、耐火等级高的材料砌成的封闭空间，也有利于人员的及时疏散和救援人员第一时间到达出事现场。为于边侧的楼梯设置为防烟楼梯，每两部电梯共用一个防烟前室。1.9 抗震分析本建筑7度抗震，因而须遵循以下原则：(1) 选择对建筑物有利的

6、场地中硬场地。(2) 结构设置在性质相当的地基上，采用桩基。(3) 建筑的平立面布置，规则对称，质量和刚度变化均匀。(4) 综合考虑结构体系的实际刚度和强度部位。(5) 结构构件避免脆性破坏，实现强柱弱梁、强剪弱弯、强节点、强锚固。(6) 非结构构件应有可靠的连接和锚固。第2章 结构设计2.1结构方案选择 结构方案的确定是整幢建筑物设计的关键，其包括三个方面：结构形式、结构体系、结构布置。对于一幢十层的办公楼采用框架结构体系是完全合理的，也是十分经济的。平面设计中考虑了高层建筑对防火的要求,采用规则的矩形平面,裙房包围主体,整个建筑平面力求对称,体现了一种对称美。为满足功能要求，柱距采用7.2

7、m6.6m，中间走廊宽2.0m，柱距布置完全对称。该办公楼层高除底层为3.9m外，其它各层均为3.3m。对于主体与裙房的基础类型，主体部分采用桩基础，裙房采用柱下独立基础。2.2框架结构承重方案的选择 竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，框架柱传给桩基础，最后由桩基础传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为纵横向混合框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。如图2-1框架柱网布置图，2-2框架结构计算简图。2.3 结构基本尺寸的初步确定2.3.1 梁板尺寸估算梁估算的基本要求:在一

8、般荷载总用下，满足下列要求的梁，可不进行刚度计算。框架主梁截面高度hb,可取(18112)lb，且不小于400mm，lb为主梁的计算跨度。hb不宜大于14净跨。主梁界面宽度bb不宜小于hb4及bc2，bc为柱子宽度，且不宜小于250mm。图2-1 框架柱网布置图a)楼板平面荷载传递示意图a)纵向框架组成的空间结构a)横向框架组成的空间结构图2-2 框架柱网计算简图1轴线与17轴线的主梁高可取(18112)6600=550825，取梁高为600mm，主梁宽hb为350mm，350mmhb4=150mm，且3507000.5=350mm，和350mm250mm，故主梁截面定为350mm600mm。

9、2轴线至16轴线，主梁截面取为300mm600mm。a轴与d轴，梁高(18112)7200=600900（mm），取梁高为600mm，梁宽为350mm。b轴线与c轴线梁高取为600mm，梁宽取为300mm。次梁取为250mm400mm。表2-1 梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级层次混凝土强度等级 横梁（bh）纵梁（bh）次梁（bh）1轴、17轴2轴至16轴a、db、c1c30350600300600350600300600250400210c35350600300600350600300600250400楼板为现浇楼板取为120mm厚，采用c35混凝土。2.3.2 柱尺寸估算本设计要求抗

10、震设防烈度为7度，建筑高度h=33.6m30m。框架柱的截面尺寸一般根据柱的轴压比限制按下式估算： （2-1） = （2-2）式中：n柱组合的轴压比设计值； f按简支状态计算的柱的负载面积； 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可肯局实际荷载计算，可近似取； 考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱.取1.3，不等跨内柱 1.25，等跨内柱取1.2； n验算截面以上楼层层数； 柱截面面积； 混凝土轴心抗压强度设计值 ； 框架柱轴压比限值，由规范得，一级、二级和三级抗震等级分别取0.7，0.8和 0.9。本框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值=0.8，各层重力荷载代表值近似取13kn，由2-

11、2 a)图可知边柱、中柱和角柱的负载面积分别为：角柱：6.60.57.20.5=11.88中柱：(6.6+2)0.5(7.22)0.5=30.96边柱：6.60.5（7.22）0.5=11.88底层柱荷载：角柱：=1.311.8810=1994.2kn中柱：=1.2530.9610=5031kn边柱：=1.323.7610=4015.44kn由以上计算知第一层柱截面面积为（取fc=14.3 n；c30混凝土）：角柱：ac角1994.2（0.814.3）=174318.19 取700700=490000 中柱: ac中5031（0.814.3）=439772.72 取700700=490000

12、mm2边柱：ac边4015.44（0.814.3）=351000 取700700=490000 验证所取截面是否满足要求：（1）hc=700mm400mmbc=700mm350mm（满足要求）（2）柱净高与截面边长之比3700700=5.284（满足要求）表2-2 柱截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级层次混凝土强度等级bh1c307007002-5c306006006-10c305005002.4 荷载与荷载汇集2.4.1 屋面及楼面荷载的永久荷载标准值30厚细石混凝土保护层： 220.03=0.66kn/m2三毡四油防水层： 0.4kn/m220厚1：3水泥沙浆找平层： 200.02=0.

13、4kn/m2150厚水泥蛭石保温兼找坡： 50.15=0.75kn/m2120厚钢筋混凝土板： 250.12=3kn/m2v型轻钢龙骨吊顶： 0.25kn/m2合计： 5.46kn/m22.4.2楼地面（1-10层）瓷砖地面（包括30厚水泥沙浆打底）： 0.55 kn/120厚钢筋混凝土板： 250.1= 2.5 kn/v型轻钢龙骨吊顶： 0.25 kn/合计： 3.30 kn/2.4.3 屋面及楼面的活荷载标准值屋面均布荷载的标准值（上人）： 2.0 kn/楼面活荷载标准值： 2.0 kn/门厅、走廊、楼梯活载标准值： 2.5 kn/屋面雪荷载标准值： =1.00.3=0.30kn/ （2-

14、3）为屋面雪荷载分布系数 取=1.0so基本雪压(kn/) 取基准期为50年的大庆市的基本雪压取0.30 kn/sk雪压荷载标准值(kn/)2.4.4 内墙做法：190mm厚的陶粒混凝土切块填充墙: 50.19= 0.95 kn/墙面两侧各20mm的抹灰： 170.022= 0.68 kn/合计： 1.63 kn/2.4.5 外墙做法：300厚陶粒混凝土切块填充墙： 110.3= 3.3 kn/外墙面20mm厚水泥砂浆找平层： 170.02= 0.95 kn/50厚苯板保温层： 1.130.05= 0.06 kn/外墙面贴墙面砖： 0.5 kn/内墙面20厚m10混合砂浆： 170.02= 0

15、.34 kn/合计： 4.54 kn/2.4.6女儿墙做法6mm厚水泥砂浆罩面： 170.006= 0.102 kn/12mm厚水泥砂浆打底： 170.012= 3.3 kn/300mm陶粒混凝土砌块： 110.3= 3.3 kn/20mm厚水泥砂浆找平： 170.02= 0.34 kn/合计： 3.946 kn/2.4.7卫生间做法4mm厚面砖素水泥砂浆擦缝3-4mm厚水泥胶合层20mm厚1:3水泥砂浆找平层1.8mm厚聚氨酯三遍涂膜防水层120mm钢筋混凝土楼板2.4.8墙基防潮层做法采用水泥砂浆防潮层20mm厚1:2水泥砂浆掺5%避水浆（位置一般在-0.06标高处）2.4.9踢脚做法采用

16、水磨石踢脚，台度10mm厚1：2水泥白石子磨光打蜡12mm厚1：3水泥砂浆打底2.4.10楼梯自重板式楼梯取1m宽板作为计算单元，踏步面层为陶瓷地砖面层，底面为20mm厚的砂浆混凝土抹灰，金属栏杆重0.1kn/ m，考虑到楼梯充当消防楼梯，所以荷载标准值qk=2.5kn/m,混凝土为c20（=9.6n/ mm2 ,=1.1 n/ mm2）,钢筋为hpb235级 （fy=210n/ mm2）。本工程中采用双跑楼梯，楼梯的开间为3.6m，一层层高为3.9m，设计为等跑楼梯，每跑均为13级踏步,12个踢面，踏步尺寸为300mm150mm，中间休息平台尺寸为2000mm3600mm。（1）梯段板取1m

17、宽板作为计算单元，板厚按l0/30-l0/25估算，则对于第一层：h= l0/30=30=145.34mm对于2-10层：h= l0/30=30=122.98mm一层取梯段板厚度150mm，2-10层取梯段板厚度130mm。陶瓷地砖面层： 0.55（0.3+0.15）=0.248 kn/三角形踏步： 0.50.30.1525=1.875 kn/混凝土斜板： 1层： 250.154.36=16.35 kn/2-10层： 250.134.36=14.17 kn/ m2板底抹灰： 170.024.36=1.48 kn/金属栏杆： 10.11.63=0.06 kn/恒载标准值合计： 一层： 1 9.9

18、9 kn/2-10层： 17.833 kn/活载标准值合计： 3.5 kn/总荷载设计值： 一层： 1.219.99+1.43.5=28.88 kn/2-10层： 1.217.833+1.43.5=26.30 kn/（2）平台板取1m宽板作为计算单元，板厚取120mm，则陶瓷地砖面层： 0.55 kn/120mm厚混凝土板自重： 0.1225=3.00 kn/板底抹灰20mm厚： 0.0217=0.34 kn/恒载设计值合计： gk=3.89 kn/活载标准值合计： qk=3.50 kn/总荷载设计值： 1.23.89+1.43.5=9.57 kn/（3）平台梁自重：平台梁的截面高度hl0/1

19、2=360012=300，故取平台梁的尺寸为 500mm300mm。梁自重： 25（0.5-0.12）0.2=1.9kn/m梁侧粉刷： 1720.02（0.5-0.12）=0.26 kn/m恒载标准值合计： 1.9+0.26=2.16 kn/m总荷载设计值： 1.22.16+1.43.5=7.492 kn/m楼梯荷载总重：1层： 2（28.883.26+9.572+7.49223.26）=275.43 kn2-10层： 2（26.303.26+9.572+7.49223.26）=258.60 kn2.4.11柱的重力荷载计算（1）柱的重力荷载代表值1层： 0.70.7255.6=68.6kn2

20、-5层： 0.60.6253.3=29.7kn6-10层： 0.50.5253.3=20.6kn（2）楼梯构造柱1层： 0.40.4255=20kn2-10层： 0.40.4253.3=13.2kn（3）柱的自重汇总1层： 68.636+22.44=2559.2kn2-5层： 29.736+13.24=1122kn6-10层： 20.636+13.24=794.4kn2.4.12梁的重力荷载计算（1）横梁：1-10层： 1轴与17轴： 0.350.615.57225=163.49kn2轴至16轴： 150.30.615.5725=1050.98kn1-10层合计： 163.49+1050.98

21、=1214.47kn（2）纵梁：1-10层：a轴及d轴: 0.350.66.98225=579.6knb轴及c轴： 0.30.66.98252=496.8kn合计1-10层： 579.6+496.8=1076.4kn（3）过梁：1-10层： 6.30.250.41425=220.5kn合计1-10层： 1214.47+1076.4+220.5=2511.37kn2.4.13门窗重力荷载计算木门单位面积重力荷载为0.2 kn/ m2，铝合金门窗单位面积重力荷载取0.4 kn/ m2，防火门采用钢门重力荷载为0.45 kn/ m2。(1)首层:门：（0.914+0.926+1.226+12.02）

22、0.2+（1.827+1.222）0.45+（1.81.84+2.4681.82+1.21.85）0.4+（2.8821+3.221）0.4=37.98kn窗：（1.81.825+2.4681.82+1.21.85）0.4=40.27kn合计: 37.98kn+40.27kn=78.25kn(2)2层：门：（0.914+0.9215+1.223）0.2+（1.8210）0.45=23.76kn窗：（1.81.825+11.82+1.71.81+1.41.81）0.4=36.072kn合计：23.76kn+36.072kn=59.832kn （3）3-10层：门：（0.914+0.9217+1.

23、223）0.2+(1.82+1.22) 0.45=10.98kn窗：（1.81.826+1.01.82+1.71.82+1.41.82）0.4=39.6kn合计：10.98+39.6=50.58kn2.4.13墙的重力荷载计算（1）底层外墙：a轴：57.6（3.9-0.6）-1.81.814-3.22-0.7（3.9-0.6）9 4.54=533.59kn轴及轴：14.83（3.9-0.6）-12-0.7（3.9-0.6）4 4.54=171.15kn总计：171.152=342.3knd轴：57.6（3.9-0.6）-1.81.811-1.822-0.7（3.9-0.6）4 4.54=626

24、.52kn内墙：b轴：57.6（3.9-0.6）-1.223-0.926-0.7（3.9-0.6）9 3.95=597.60knc轴：57.6（3.9-0.6）-1.822-0.927-3.63.3 3.95=625.68kn横墙：6.295（3.9-0.6）223.95=1805.2kn合计：533.59+342.3+626.52+597.60+625.68+1805.2=4520.89kn（2）二层外墙a轴：57.6（3,9-0.6）-1.81.816-0.6（3.9-0.6）9 4.54=546.71kn轴和轴：14.83（3.9-0.6）-11.8-0.7（3.9-0.6）4 4.54

25、2=344.12knd轴线：57.6(3.9-0.6)-1.41.8-1.81.89-1.81.82-0.7(3.9-0.6) 9 4.54=595.33kn内墙b轴：57.6（3.9-0.6）-0.926-1.823-0.7（3.9-0.6）9 3.95=583.38knc轴：57.6（3.9-0.6）-1.822-0.927-0.7（3.9-0.6）9 3.95=590.49kn横墙：6.295（3.9-0.6）233.95=1887.27kn合计：546.71+344.12+595.33+583.38+590.49=4547.3kn（3）三层至十层：外墙a轴：57.63.3-1.81.8

26、16-0.5（3.9-0.6）9 4.54=560.19kn轴和轴：14.83（3.9-0.6）-11.8-0.5（3.9-0.6）4 4.542=368.09knd轴线：57.6（3.9-0.6）-1.81.814-0.53.39 4.54=589.61kn内墙c轴线：57.63.3-1.822-0.928-0.53.39 3.95=606.84knb轴线：57.6（3.9-0.6）-0.926-1.823-0.73.39 3.95=583.38kn横墙;6.295(3.9-0.6) 243.95=1969.33kn合计：560.19+368.09+589.61+606.84+583.38+

27、1969.33=4677.4kn2.4.14楼面荷载计算1-10层：57.9715.573.3=2978.56kn2.4.15屋面荷载计算57.9715.576.8=6137.63kn2.4.16女儿墙计算3.496（57.970.52+15.570.52）=290.19kn2.4.17重力荷载的计算荷载集中:整幢房屋集中于楼盖及屋盖处的重力荷载代表值（标准值），为恒荷载与50%活荷载之和，即本层楼盖自重，50%活载以及上下各半层墙重之和，它集中在该层楼（屋）盖标高处。g=楼（屋）盖自重（含50%活载，屋盖为50%雪载）+梁重+外墙重（需去掉门窗洞口，加上门窗自重）+柱重+内墙重。上式中，顶层

28、需加上女儿墙重，内外墙及柱重需算上层一半，下层一半，单位为kn。g1=2978.56+2511.37+0.5（4530.89+4547.3+2559.9）+78.25+275.43=12223.66kng2=2978.56+2511.37+0.5（4547.3+4677.4+1122+1122）+59.83+258.6=11542.73kng3= g4= g5= g9=2978.56+2511.37+0.5（4677.44+4677.44+794.4+794.4）+50.58+258.6=11270.95kng10=137.63+2511.37+0.5（290.19+4677.4+794.4）

29、+50.58+258.6=11839.18kn各质点重力荷载代表值简图如下：图2-3 各质点重力荷载代表值2.5横向框架侧移刚度计算2.5.1横向侧移刚度计算梁的线刚度，其中为混凝土弹性模量,为梁的计算跨度,为梁截面的惯性矩（对现浇楼面可近似取为：中框架梁=2.0, 边框架=1.5,其中为矩形部分的截面惯性矩），计算过程见表2-3。柱的线刚度，其中为柱的截面惯性矩，为框架柱的计算高度,计算过程见表2-4。表2-3 梁线刚度的计算层次类别弹性模量1边横梁31043506006.36.64.3010105.731010中横梁31043006005.42.012.15101016.210102-10

30、边横梁3.151043506006.36.64.5110106.011010中横梁3.151043006005.42.012.76101017.011010表2-4 柱线刚度的计算层次150003104700700210101.210112-5330031046006001.0810109.810106-10330031045005000.5210104.71010中框架边柱边梁的示意图2-4如下所示柱的侧移刚度d值按下式计算: (2-4)式中: 柱侧移刚度修正系数。对于底层柱 = （+0.5）/（+2.0） (2-5)对于一般层柱 = /（+2.0） (2-6)根据梁柱线刚度比的不同,本设计

31、中的柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱。（1）底层柱的侧移刚度计算图2-4 中框架边柱边梁的线刚度示意图（1010）中框架边柱： 中框架中柱： 边框架边柱： 边框架中柱： （2）二层柱侧移刚度计算中框架边柱： 中框架中柱： 边框架边柱： 边框架中柱： （3）3-5层柱的侧移刚度计算边框架边柱： 边框架中柱： 中框架边柱： 中框架中柱： （4）6-10层边框架边柱： 边框架中柱： 中框架边柱： 中框架中柱： 表2-5 各层框架柱侧移刚度d（）层次边框架中框架合计边柱数边柱d值中柱数中柱d值边柱数边柱d值中柱数中柱d值142073643168014224641435136101606424

32、19438449674.91421597.814572341380096.83-5420517.9450754.81465873.31457234.22008595.86-104165734331461420198.51436771.35996451.8由表可知d1d2=10160641380096.8=0.740.7，故该框架为规则框架。2.6纵向框架侧移刚度计算纵向框架侧移刚度的计算方法与横向框架相同，柱在纵向的侧移刚度除与柱沿纵向的截面特性有关外，还与纵向梁的的线刚度有关，纵向框架的侧移刚度一定满足要求，计算过程省略。2.7横向水平地震作用下框架结构内力计算2.7.1横向自振周期计算对于

33、质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架结构,其基本自振周期(s)可按下式计算: (2-7) 式中:计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移(m),即假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值作为水平荷载而算得的结构顶点位移； 结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数,框架结构0.60.7。对于屋面带突出屋顶间的房屋，应取主体结构顶点的位移。突出间对主体结构顶点位移的影响，可按顶点位移相等的原则，将其重力荷载代表值折算到主体结构的顶层, 即按公式将g13折算到主体结构的顶层。屋面突出屋顶间的重力荷载可按下式计算： （2-8）即：ge=290.19（1+1.550033600）=296.67kn式中：

34、h为主体结构计算高度。 对框架结构，式（3-7）中的可按下式计算：= （2-9） （2-10） (2-11)式中：集中在k层楼面处的重力荷载代表值； 把集中在各层楼面处的重力荷载代表值视为水平荷载而得的第i 层的层间剪力； 第i层的层间侧移刚度； 分别为第i、k层的层间侧移； 对于屋面带突出屋顶间的房屋应取主体结构顶点的位移，突出间对主体结构顶点位移的影响可按顶点位移相等的原则，将其重力荷载代表值折算到主体结构的顶层； 结构顶点的假想侧移由式（2-9）（2-11）计算。计算过程见表2-6，其中第10层的为g10和g9之和。 按式（2-7）计算基本周期，其中的量纲为m，取=0.6，则1.70.6

35、=0.914s计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移（m），即假想把集中在各屋楼面处的重力荷载代表值作为水平荷载而算得的结构顶点位移；结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，框架结构取0.60.7；表2-6 结构顶点的假想侧移计算层次1011839.1811839.18996451.811.88477.98911270.9523110.13996451.823.19466.1811270.9534381.08996451.834.50442.91711270.9545652.03996451.845.81408.41611270.9556922.98996451.857.12362.6

36、511270.9568193.932008595.833.95305.48411270.9579464.882008595.839.56271.53311270.9590735.832008595.845.17231.97211542.73102278.561380096.874.11186.8112223.66114502.221016064112.69112.692.7.2水平地震作用下楼层地震剪力计算多自由弹性体系在水平地震作用下可采用底部剪力法和阵型分解反应普法求得，对于高度不超过40米的，质量和刚度沿高度分布比较均匀、变形以剪切型为主的建筑，可采用底部剪力法。本设计建筑高度为33.6

37、米，故可采用底部剪力法。采用底部剪力法时，各楼层可仅取一个自由度，结构的水平地震作用，应按下式确定： （2-12） （2-13） （2-14）式中：结构水平地震作用标准值； 相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数；根据地震影响系数曲线确定； 结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表值，多质点可取总重力荷载代表值的85%； 质点i的水平地震作用标准值； ，分别为集中于质点i，j的重力荷载代表值； ，分别为质点i，j的计算高度； 顶部附加水平地震作用系数； 顶部附加水平地震作用。结构总水平地震作用标准值按式（2-12）（2-14）计算，即=0.85（12223.66+11542.73+112

38、70.957+11839.18）=82727.85kn根据建筑材料，该建筑抗震防烈度为7度，由于设计地震分组为第二组，ii类场地，可由建筑抗震设计规范查得特征周期值=0.4s， =0.4st=0.71 s5tg=50.4=2s，故 （2-15）式中：地震影响系数曲线的阻尼调整系数，按1.0采用； 衰减系数，应取0.9； 地震影响系数最大值，由建筑抗震设计规范查得7度多遇地震时取0.08。因此，可求得 因为1.4=1.40.4=0.56st=0.71s，所以应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加地震作用系数，由建筑抗震设计规范知：当0.35s时， s 各质点的水平地震作用计算如下：=2264020

39、.5各楼层地震剪力可按下式计算: （2-16） 式中：作用在k层楼面处的水平荷载（水平地震作用或风荷载）。与计算结果见表2-7。各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图2-5。 2.7.3水平地震作用下的位移计算水平荷载作用下的框架结构的位移可用d值法计算。框架层间位移及结构顶点位移u分别按下式计算： （2-17） （2-18）计算过程见表2-8,表中还给出了各层的层间弹性位移角 (2-19)多遇地震作用下抗震变形验算,其楼层内的最大弹性层间位移应符合： (2-20)式中：多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层间位移； 弹性层间位移角限值，由建筑抗震设计规范查得钢筋混凝土框架

40、弹性层间位移角限值为1/550。表2-7 各质点横向水平地震作用及楼盖地震剪力计算表层次1034.711839.18410819.50.18623.99623.99931.411270.95353907.80.17589.331213.32828.111270.95316713.70.14485.331698.65724.811270.95279519.60.12416.002114.65621.511270.95242325.40.11381.332495.98518.211270.9520513.130.09312.002807.98414.911270.95167937.20.07242.663050.64311.611270.95130743.00.06208.003258.6428.311542.7395804.70.04138.673397.3115.012223.6661118.30.0269.333466.64(a) 水平地震作用分布