300mw火电厂机务部分局部设计解读

1、毕业设计论文能源与动力学院School of Energy and Power专业班级：学生姓名：学生学号：指导教师：密级：内部毕业设计（论文）中文题目300MW火电厂初步设计机务部分局部设计专业班级：学生姓名：学 号: 指导教师：毕业设计 （论文 ）任务书一、设计的原始资料及依据； 热力发电厂教材中 300MW 机组原则性热 力系统计算数据。二、设计主要内容：（1）查资料，翻译相关外文资料。（2）掌握发电厂主要设备的确定方法。（3）进行原则性热力系统的拟定及计算。（4）计算各部分汽水流量和各项热经济指标。（5）掌握热力系统辅助设备的选择及安装方式。（6）拟定全面性热力系统及绘制全面性热力系统

2、图，掌握火电机组的热力 系统组成。（7）撰写论文及翻译摘要整理论文，准备答辩。三、对设计说明书、论文撰写内容、格式、字数的要求；（1）参考文献不少于 13 篇（2）绘图要求规范四、对外文翻译的题材、字数、出版期限等得要求 为训练学生的外语能力，本次设计要求学生翻译一篇与热力系统或汽轮 机有关的外文文献，不少于 1000 汉字。五、课题完成后应提交的成果的种类、数量、质量等方面的要求：（1）毕业设计书写规范；（2）数量每人一份；（3）质量规范整洁，表达清晰六、时间进度安排顺序阶段日期计划完成内容备注1第1周查阅相关文献2第2周发电厂主要设备的确定，原则性热力系统图的拟定3第3周原则性热力系统计算

3、4第4周计算各部分汽水流量和各项热经济指标5第5周热力系统辅助设备的选择6第6周全面性热力系统拟定及绘图7第7周撰写论文及翻译摘要整理论文，准备答亠、亠辩七、主要参考资料1、热力发电厂2、汽轮机原理3、火力发电厂设计技术规程4、汽轮机课程设计指导书5、锅炉课程设计指导书6、英汉科技字典其他与机组热力系统分析与设计相关的材料、期刊、文章等1 发电厂主要设备的确定1.1 锅炉设备的确定锅炉设备的选型和技术要求应符合 SD2681988燃煤电站锅炉技术条件的规定。 锅炉设备的型式必须适应燃用煤种的煤质特性及现行规定中的煤质允许变化范围。 对燃 煤及其灰分应进行物理、化学试验与分析，以取得煤质的常规特

4、性数据和非常规特性数 据。1 对于中间再热机组，宜一机配一炉。同一发电厂，必须选取同一型式和同一容量 的锅炉，且锅炉的最大连续蒸发量宜与汽轮机调节阀全开时的进汽量相匹配。2 对装有非中间再热供热式机组且主蒸汽采用母管制系统的发电厂， 当一台容量最 大的蒸汽锅炉停用时，其余锅炉（包括可利用的其他可靠热源）应满足：1）热力用户连续生产所需的生产用汽量；2）冬季采暖、通风和生活用热量的 60%75%，严寒地区取上限；此时，可降低 部分发电出力。3 对装有中间再热供热式机组的发电厂，其对外供热能力的选择，应连同同一热网 其他热源能力一并考虑；当一台容量最大的蒸汽锅炉停用时，其余锅炉的对外供汽能力 若不

5、能满足本条第 3 款的要求，则不足部分依靠同一热网的其他热源解决。大容量机组锅炉过热器出口至汽轮机进口的压降， 宜为汽轮机额定进汽压力的 5%； 过热器出口额定蒸汽温度，对于亚临界及以下参数机组宜比汽轮机额定进汽温度高3C；对于超临界参数机组，宜比汽轮机额定进汽温度高5C。冷段再热蒸汽管道、再热器、热段再热蒸汽管道额定工况下的压力降， 宜分别为汽轮机额定工况下高压缸排汽压力的 1 .5% 2.0% 、 5%、 3.5%3.0%；再热器出口额定蒸汽温度比汽轮机中压缸额定进汽 温度宜高2C。根据原则性热力系统计算和一机一炉的配置原则，此次设计的锅炉选取型式：HG 1025/17.4亚临界一次中间再

6、热强制循环汽包炉。锅炉基本参数如下： 最大连续蒸发量： Db=1 025t/h ；过热蒸汽出口参数：Pgrl7.4MPa, tg540C再热蒸汽出口参数：Pzr=3.64MPa, tzr=540C汽包压力： Pb=20.4MPa锅炉效率：n=91%1.2 汽轮机设备的确定汽轮机设备的选型和技术要求应符合 SD269固定式发电用凝汽汽轮机技术条件 的规定。1 汽轮机应按照电力系统负荷的要求，承担基本负荷或变动负荷。对电网中承担变 动负荷的机组，其设备和系统性能应满足调峰要求，并应保证机组的寿命期。2 对兼有热力负荷的地区，经技术经济比较证明合理时，应采用供热式机组。供热 式机组的型式、容量及台数

7、，应根据近期热负荷和规划热负荷的大小和特性，按照以热 定电的原则，通过比选确定，宜优先选用高参数、大容量的抽汽式供热机组。在有稳定 可靠的热负荷时，宜采用背压式机组或带抽汽的背压式机组，并宜与抽汽式供热机组配 合使用。3 汽轮机设备及其系统应有可靠的防止汽轮机进水的措施。4 对首台开发或改型的大容量机组，其回热系统应经优化计算确定。5 汽轮机的背压和凝汽器的面积，应按工程水文气象条件和冷却水供水系统方案， 经优化计算后确定。汽轮机的额定背压应与循环水系统的设计水温相适应。设计水温宜 采用年平均水温并予以化整。6 应要求汽轮机在能力工况条件下发出额定出力， 但机组性能考核和系统优化宜以 额定工况

8、条件为基础。7 汽轮机的调节阀门全开时的进汽量，宜不小于汽轮机最大连续出力时进汽量的 105%。本次设计为 300MW 亚临界参数的凝汽式机组。汽轮机的主要热力参数如下：汽轮机型号： N30016.3/537/537主蒸汽压力：Po=16.3MPa，主汽温度：to=537C再热蒸汽参数：高压缸排汽 （再热器冷段 ）Prh=3.66MPa， trh=321.1C中压缸进汽 （再热器热段 ）Prh=3.29MPa， trh=537C排汽参数： Pc=0.0054MPa， xc =0.9315给水温度： tfw=272.4C3 原则性热力系统的拟定和计算本次设计的原则性热力系统，其回热加热的级数为八

9、级，给水温度为272.4C,各加热器形式均为表面式加热器。3.1 给水回热和除氧系统的拟定给水回热加热系统是原则性热力系统的主要部分，对电厂的安全、经济和电厂的投 资都有一定的影响。 拟定的原则是系统简单、 运行可靠，在此基础上实现较高的经济性。机组有八段不调整抽汽，回热系统为三台高压加热器、一台除氧器、四台低压加热 器。主凝结水和给水在各加热器中的加热温度按“等温升”分配。其中，高压缸抽汽送 至 1#高压加热器，高压缸排汽送至 2#高压加热器，中压缸抽汽送至 3#高压加热器，中 压缸排汽送至除氧器，低压缸不同段抽汽分别送至低压加热器。1#、2#、3#高压加热器由于抽汽过热度很大，为了充分利用

10、加热蒸汽的过热度及降 低疏水的出口温度，故高压加热器把传热面设置为三部分：内置式过热蒸汽冷却段、凝 结段和疏水冷却段。这样提高三台“高加”水温的同时还减少“高加”温差，使不可逆 损失减少，提高机组的热经济性。 1# 、2# 、3#高压加热器采用疏水逐级自流方式进入 除氧器，这样提高了热经济性。 5#、6#、7#、8#低压加热器的回热抽汽来自低压缸，此 时蒸汽压力和温度低，故低压加热器由凝结段和疏水冷却段组成，疏水方式采用逐级自 流，最后流至凝汽器热井中。除氧器 （4 段抽汽 ）采用滑压运行，这不仅提高了机组设计工况下运行的经济性，还 显著提高了机组低负荷时的热经济性，简化热力系统，降低投资，使

11、汽机的抽汽点分配 更合理，提高了机组的热效率。 为了解决在变工况下除氧器的除氧效果和给水泵不汽蚀， 主给水泵装有低压电动前置泵。3.2 补充水系统的拟定鉴于化学除盐水的品质难以达到很高的标准，所以采用化学处理补充水的方法。目 前，高参数机组的凝汽器中均装有真空除氧器，以真空除氧作为补充水除氧方式，所以 本机组补充水送入凝汽器中。3.3 锅炉连续排污利用系统的拟定连续排污就是不断地从汽包中含盐浓度较高的部位排出一部分锅水， 使锅水含盐浓 度不致过高。通过连续排污管，引至连续排污扩容器，扩容降压蒸发出部分工质，引入 热力系统除氧器，以回收工质利用热量；扩容蒸发后剩余的排污水温高于100C，可再引入

12、排污冷却器用以加热从化学车间来的软化水，排污水温降至50 C左右后，方可排入地沟。为了简化系统，因此采用高压I级排污扩容水系统。3.4 原则性热力系统图依据上述拟定的加热器台数和各段回热抽汽，以及补充水系统和连续排污利用系 统，绘制原则性热力系统图如下图 3-1 所示：J-J二X-VV7HEE.忙$ 2士pfcv s图3-1 N300-16.3/537/537型机组凝汽式电厂i -丁原则性热力系统图3.5汽水综合参数表设计计算选用的数据有如下：制造厂提供的轴封漏气量及其参数，如表3-3所示。锅炉连续排污量：Dbi=0.01Db，全厂汽水损失：Di=0.01Db机组的机电效率：mg 二 m g

13、= 0.995 0.9877 = 0.983选择回热加热器效率：h =0.99,扩容器效率：f =0.98连续排污扩容器压力：0.90MPa,化学补充水温：20E给水泵组给水焓升汕Wpa =25.8kJ/kg，凝结水泵的焓升 疋 =1.7 kJ/kg参考热力发电厂选定各加热器出口端差如表3-1所示：表3-1各加热器出口端差加热器编号H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8端差0 (C)111 03333管道压损如表3-2所示:表3-2管道压损表管段主汽门和再热器中压联合汽门抽汽管小汽轮机进汽管中低压管名称调节汽门压损 P(%)4102.5652轴封漏汽量及其参数表3-3所示表3-3轴圭寸漏汽量

14、及其参数轴封漏汽编号数量（Kg）份额sg（%）焓值(kJ/kg)去处主汽门门杆：sg141190.0044293394.45至H2中压联合汽：sg237700.0040533535.66至H3门门杆咼压缸前后sg3123000.0132333028.44至 H4(HD)汽封低压缸汽封：sg413730.0014302716至SG总计215620.02315依据等温升，得到饱和水温度，加上端差，得到对应下的抽汽压力，抽汽温度。由上各 条件得出计算点汽水焓值如表3-4所示。表3-4N300-16.3/537/537型机组各点计算汽水参数表项目单位H1H2H3H4(HD)H5H6H7H8SGC抽汽压

15、力pMpa5.933.661.750.8230.3260.1350.0740.0260.0054抽汽温度tC384.8323.1435336.8230.214391.365.9抽汽焓值hkJ/kg31423029.63329.43133.92926.32758.82662.5252027162358.6抽汽压损 p%66686666回加热器压力pMpa5.63.441.570.7570.280.1270.0690.0245热抽p压力下的饱和C270.9241.5200.4168.1130.9105.289.664.599.134.3水温度汽p压力下的饱和kJ/kg1190.21045854.4

16、717.5550.1441.1375.1270.1418.8143.5水焓ts抽汽放热1952.kJ/kg1984.624752422.42376.22317.72287.42249.92297.22215.1q=h-ts1传热端差C111033330加热器出口水C271.9242.5201.4169.1131.9106.290.665.534.3温tj加热器出口水kJ/kg1181.51040.7861.2711.5538.3429.4363.9258.6149.8水焓tj加热器进口水C242.5201.4169.1131.9106.290.665.534.3侧温 tj+1加热器进口水kJ/

17、kg1040.861.2711.5538.3429.4363.9258.6149.8焓tj十7给水焓升kJ/kg140.8179.5138.5173.2108.965.5106.3108.84.6T =tj -tj十3.6汽轮机热力过程线的绘制由设计的第一部分确定的主蒸汽参数，以及经过主汽门和调节汽门对蒸汽的压损和各段抽汽蒸汽参数，从而绘制汽轮机热力过程线如下图3-2所示:16.72p15.58P537t3394.33h35t384.8t5.93P/ 3.173P比3029.6h/ fWhw4 / h - sg3hsg3 h s3hs3 ? f hf h - 0.79478882hw5h4 -

18、 hw5 h1.0438X 711.5十 0.99 - 0.005483 27764 -0.013233 302844 - 0.21098 8544 -0.81414 538331339-5383JH3= 0.02943s2 八1*2*sg1=0.07605 0.08456 0.004429二 0.16504再热蒸汽量图3-5二号高压加热器简图:-rh = 1 - ： 2 = 0.83939图3-6三号高压加热器简图高压加热器H3热平衡计算求:3如图3-6所示:H3的疏水a s3 由除氧器H4热平衡计算求：4，系统简图如3-7所示：由右图所示，除氧器的物质平衡，求凝结水进水量除氧器出口水量fw

19、Ifw4 sg3 s3 fc故 讥二 0.8 1 4 1-4).0 2 9 430.7 8 47 1H5图3-7 除氧器H4的简图图3-8五号低压加热器简图低压加热器H5热平衡计算求：5如下图3-8所示：-：fw hw3 - hw4 -sg2 (hsg2 - hs3 ) h -s2 ( hs2 hs3 ) ha =3q3 h_ 1.04384138.5 -0.00405335385.66 -854.40.99 -0.16504104524750.99-854 .40.99= 0.04189c =fw 4 Gsg3=1.04384 -43 -OQQ5483 -0.21098一s3sg2亠3 Fs

20、2= 0.016504 + 0.041 = 0.21098丁 尺89 0.004053砂海hw6hr0.784708.9 =0.0 3 63 2 62376.2汉0.995 =亠5 低压加热器H6H7热平衡计算求：6如下图3-9所示: H6的热平衡方程:c (hw6-hk) = ： 5 (hs5 -hs6 )： 6 (h6-hs6 )h(1)A点的热平衡方程：chk =（： 5： 6： 7血7: c -（：飞：5： 7）叽7(2)H7的热平衡方程4-a:c -(：飞：5： 7)(hw7 fw8)=(： 5： 6)仇6 fs7)： 7仆7 57) h(3)联立式、(2)、(3)得；170.64:

21、 6 2369.826: 7 = 76.43132305.723: 6 112 7 =47.07172解得；：-6 =0.020266：7 =0.030793H7的疏水:s7二s7 -二 5 心6 心7 二 0.0 8 7 3 8 5图3-9六七号低压加热器简图(8)由低压加热器H8,轴封冷却器SG和凝汽器热井共同构成一整体的热平衡计算求8，系统简图如下图3-10所示：-；c = 1 - ，17 - - 8 = 0.626375 -$A r-c *ma td*sg4-0.626375 0.015187 0.0377 0.00143 - ： 8-：8-0.680692整体热平衡式(忽略凝结水在凝

22、结水泵中的焓升)_: c(hw8 - he)/ h 一 ： s7 (hs7 一 hs8)一 ： sg4 (hsg4 一 hsg4)? 8 =q8_ 0.784687(252.8 -145.2)/0.99-0.001432716 -418.82249.9二 0.040885则凝汽器排汽量:c =0.642985-： 8 =0.642985-0.040885 = 0.60210图3-10八号低加加热器和轴封加热器的简图3.9汽轮机总汽耗量及各项汽水流量计算3.9.1作功不足系数的计算.：qrh =506.2kJ/kghch1 - hc9rh竺0.8 364 1 91541.931541.93y A

23、*AJhh2 -hc9rhhich-h-3029B-2358.6 506.20.7 6 34 5 8_J lr33294-23580.6 29 61541.93h4 - hc3133.9-2356.6hic1541.93= 0.5 02 8 1 1h5 - hc2926.3 - 2358.6hic-0.3 68 1 75h6 -hchichic1541.932758_2358J0.2 59 5 451541.932662“2358 J 0.19709。1541.93二 3394.33 - 2358.6 506.2 二 1541.93kJ / kghic2520 - 2358.61541.93=

24、 0.1 0 4 67 4jY也各级抽汽份额:j及作功不足系数Yj之乘积列表所示，根据Do求得级抽汽量 列于表3-6中送 禺,8 =0.391406:c = 0.608594 ：jYj =0.211551 -： jYj = 0.78768 Dj =350796Dc = ： cD0 = 573589表 3-6 :- jYj 和 Dj:jYj:-jYjDj = ： j D0 kg/h= 0.07605 = 0.8364190.063610D1 = 75424：2 =0.08456Y2 =0.7634580.064558D2 二 83865:-3 = 0.04189Y3 = 0.62960.0263

25、74D3 =41545：-4 =0.02943Y4 =0.5028110.014798D4 =29188：-5 -0.036326Y5 =0.3681750.013374D5 =36027：6 =0.020266丫 =0.2595490.00526D6 =20099：7 =0.030793Y7 =0.197090.006069D7 二 30540：8 =0.040885Y8 = 0.1046740.0042796D8 二 341083.9.2汽轮机汽耗量的计算Dc03600 Nelhicmg3600 3 1051541.93 0.78845 0.983kg /903715kg /hD。Dc01

26、: jYj9037150.78845=1146192kg/h根据D，求得各级回热抽汽量Dj，也列在表5中，并校核Dc 二 D0 - Dj =1146192-350796 = 795395.9kg/h两者是一致的。根据Do计算各项汽水流量列于表3-7中：表3-7各项汽水流量项目符号-x%Dx 二-xD0kg/h全厂汽水损失:l0.010335D| = 9340轴封用汽sg0.02315Dsg = 20921锅炉排污bl0.010335Dbi = 9340一级连排扩容蒸汽：f0.005483Df = 4955一级连排扩容排污水bl0.004852Dbl =4385小汽轮机用气量：-td0.0377

27、Dtd =34070化学补充水：ma0.015187Dma = 13725再热蒸汽量：rh0.83939Drh 二 758569汽轮机总汽耗：01.02315D0 = 924636锅炉蒸发量：b1.0335Db = 933989锅炉给水量：fw1.04384D 仙=9433333.9.3汽轮机功率的校核根据汽轮机功率的方程式（其中第1 ，2段抽汽=0）1 1RDjho-g mg754243394.33 -3142.10.983 = 51943600g 36001 1P2D2 h0 -h2 mg83865 3394.33 -3 0 2.60.9 83 83 523600g 36001 1R3D3

28、 h。-h3% mg41545 3394.33-3 3 2.9 5 0（2 0.9 8 64 7 83600360011P4D4h0-h4叽h mg29188 3394.33 - 3 1 33 5 0 62 0.9 8 3 6 1 1 03600g 360011P5 =D5（h。一h5 + 也hrh Pmg =減 36027 減（3394.33 2 9 2 6 + 5 0 62 $ 0.9 8 2 9 5 8 4 1360036001 1P6D6 h0 -h6 .：hrh mg200993394.33-2798.8 506.2 0.983 =60473600g 36001 , 1 ,P7D7h

29、0-h7 .：hrh mg289563394.33-2662.5 506.2 0.983 = 118663600g 3600Pc13600Dc h0-hc. hrhmg5735893394.33 - 2358.6506.20.983 = 2415003600R 八 P =304220KW经校核后，误差在允许范围之内，表示计算正确3.10热经济指标的计算(1)机组热耗Q。热耗率q绝对电耗率ecQ0 = D0 h0 - h 伙.； D rh 匚 qrh D f hf - h fw _ Dma h fw - hma=924636 (3394.33-1181.5) 758569 506.2 4955

30、(2776.4-11939)-13725 (1193.9 -232.85)-2424.7 106 KJ /hQ062424.7 1053 10= 8082.3KJ/(KWh)nec360036000.445428082.3(2)锅炉热负荷Qb和管道效率p根据锅炉和汽轮机提供的新汽参数(p, t)查的过热器出口焓hb反而低于汽轮机入口 新汽焓he，这是不可能的，为此在Qb计算中取h = hb=3395.8kj/kgQb = Db hb Drh qrh Dbl hbl _ D fw hw _ D d hw4=933989 (3412 -1181.5) 758569 506.2 9340 (1858

31、.9-1181.5)=2473.58 106 KJ/hPj13600Dj(h -hj hrh) mg=98.02%Q02424.7 106Qb _ 2473.58 106(3)全厂热经济指标全厂热效率 cp- b p ec =0.91 0.9802 0.44542=0.3973全厂热耗率 qcp = 3600 = 36009061.2KJ/(KWh)pncp0.3973发电标准煤耗率bs_ 0.123_ n0.123cp0.39724改造后的原则性热力系统计算、汽轮机型式及参数机组型式:N300-16.6709/537.09/537.09型中 间再热凝汽式汽轮机额定功率:Nel = 300MW

32、初参数：P。= 16.6709MP a t o=537.09 C再热参数:冷段压力Pzr=3.62冷段温度：319 C热段压力Pzr=3.26热段温度：537.09 C排汽参数:Pc=0.0064MPahc=2255KJ/kg机电效率:n mg=0.97回热系统参数：该机组有八级不调整抽汽，额定工况时其抽汽参数见表3-1表3-1(额定工况时抽气参数)项目单位回热参数编号H1H2H3四H4五H5六H6七H7八H8抽气压力MPa5.933.621.640.8110.340.1350.0650.026二、锅炉型式及参数锅炉型式：HG-1025.09/18.209YM4 型锅炉参数：额定蒸发量1025

33、.09T/h;温度540C汽包压力18.5MPa ;锅炉效率：92.6%三、计算中选用的其它参数进汽参数的节流损失为新蒸压力5%;抽汽管道的压损为抽汽压力的8%;给 水泵小 汽轮机 汽耗量Dtd=34.988t/h ,功率Ptd=6380KW ，进汽 压力为0.782MPa(7.98ata )，温度为 336 C,排汽压力为 7085 X 10-3MPa(0.0723ata)。排污量 Dpw=0.01Dgl ;汽水损失：Dqs=0.01Dgl ;加热器效率：n r = 0.99 ;机组的机电效率 n mg=n mn g=0.995 x 0.9877=0.983排污冷却器效率：n pl=0.98

34、轴封用汽：Df = 0.02D。制造厂提供的轴封抽汽引至各加热器的焓值及其份额见表3-2表3-2(引至各换热器的af、hf )轴封漏气编号数量(kg )份额a sg ( %)焓值(kJ/kg )去处主汽门门杆a sg 141190.00333381.6至H2中亚联合汽门门杆a sg 237700.0043444至H3高压缸前后汽封a sg 3123000.0083286.3至 H4(HD)低压缸汽封a sg 413730.00333172.1至SG总计刀 21562刀 a f =0.02四、计算目的选择设备，提供数据；计算热经济性指标。五、计算步骤(1)热力过程线根据h-s图作出额定工况时各抽

35、汽点的膨胀热力过程线(附图三)(2 )根据给定的初终参数和各回热参数查h-s图或水蒸汽性质表，作机组汽水参数 表，取新蒸汽门和调整汽门的压损为5%,再热蒸汽压损为10%,由给水泵压力Pgs = 17.75MPa及给水高加阻力损失为5mH2O查汽水蒸汽表得各高加进出口水焓。见表2-3(3)各种汽水流量计算取新汽经主汽门和调整气门的压降损失为5%,则P0 = (1 - 0.05 )F0 = 0.95X 6.6709 =15.84MPa1 0=537.09 C, h0 = 3403.66kJ/kg,已知再热器热段的蒸汽压力：P；r =3.26MPa , t；r =537.09C , h；r = 35

36、35.33kJ/kg。a.锅炉排污利用系统的计算D0D； =D0 Df =D00.02D。=1.O2D0扩容器份额为:-f ,取扩容器效率f =0.98hbl f _hblhf -hbi1638.290.98 -693.752713.5 -693.750.0105120:k =0.004745经扩容后排污水份额- ：k =0.0105102-0.004745 = 0.0057652化学补水量Dma 二 Dqs Dsh D p0.02 Db 0.001 Do 0.0057652 D= 0.0367856 D。ma =0.0367856 Do锅炉给水量 二 Db Dbl dsh = 1.05102

37、 D00.0105102 D00.01 D0= 1.0715302 D0即：fw =1.0715302排污冷却器计算补充水量tma取排污冷却器端差为8则 hma7am = jbl-28 4.1864由排污冷器热平衡式(见附图四锅炉连续排污系统)-ma (h ma hma )二bl ( hb| hb| ) 1hbi:bl hbi 1117.2192:- ma0.005766693.750.98117.21920.036790.036790.0057660.98= 193.98 kJ / kg于是 hma 二 hbl8 4.1864 = 193.98 - 33.49 =160.49 kJ / kg

38、b.汽轮机总耗汽量则:-c -1.02锅炉蒸发量DbDb 二 D；Dqs Dsh-(1.020.01)Do 0.02Dgl= 1.05102D0即:-b =1.05102锅炉排污量： Dpw 二 0.01Db = 0.0105102D0即 ：pw =1.0 50 1 02pvv锅炉补充水量：Db0.01D0.0105102D0：bl 05 0 1 02(4)汽水参数表根据同类型机组相关参数及查阅H-S图表可得出各点汽水参数，如表3-3所示。表3-3 汽水参数表项目单位HHHHHHHSGHC抽汽压力PMPa5.933.621.640.8110.340.1350.0650.0260.0064抽汽温

39、度tC3833174333342311398365.634.3抽汽焓值hKJ/kg31603048337032703130300028403172.126802458抽汽压损PMPa888滑压8888加热器压力P1MPa5.573.411.540.7620.3130.1270.0610.024P压力下的饱和水温tC274244202177138108886637.5P压力下的饱和水C2712411981681351068664温tsP压力下的饱和水KJ/kg1038918763692583496389390.38303155.31焓hs抽汽放热q=h-hsKJ/kg21222130260725

40、782547250424512781.2523772413.86端差C00000555加热器岀口水焓KJ/kg1039.8928.1775.3703.4584.2476.1369.5318.91263.8加热器进口水焓KJ/kg928.1775.3703.4584.2476.1369.5263.8306.52155.2给水焓升KJ/kg111.7152.871.9119.2108.1106.6105.712.39108.6（5）各段抽气量和凝汽量的计算 H1的计算（见图3-1 ）-：fW 2 - ( hsg1 - h1)由高压加热器H 1热平衡计算求a 1:11.0715 111.7 -(33

41、81.6 -1038) 0.0033 0.99-2122 汉 0.99= 0.0533比的疏水：引二：1 : sg1 =0.05330.0033 = 0.0566图3-1 H1的计算 H2的计算(见图3-2 )由高压加热器H2热平衡计算求a 2a fW J G1(hs1 hs2)n：2 二92 n_ 1.0715302152.8 - 0.0566(1038 - 9.8)0.992130 汉 0.99二 0.07446则H 2的疏水2:s2 = ： s1 ： 2 二 0.05660.9446 二 0.87224再热蒸汽量:rh =1 - ：1-： 2 =1 -0.0 0533.074461.87

42、224图3-2 H2的计算 H3的计算（见图3-3 ）5 -( hsg3 - hsg5)，Jsg5 - 5已知给水在给水泵中的焓升为.:hWpu =5.5 4.1864 = 23.0252kj/kg:fw 3 ： S2(hs2 hs3)Dn: 3 二q3 n1.071530271.9 -0.13106(918 -763) 0.99-2607 疋 0.99-0.02206于是H 3疏水:-333图3-3 H3的计算 H4cy计算 （见图3-4 ）由除氧器H4热平衡计算求a 4由图所示，除氧器物质平衡,求凝结水进入量?c。除氧器出水量fwfw =為.S3 .f . c：c Ffw 一亠3 一亠2 一3 一：,= 1.0715302-0.004 -0.0047-0.15312 - ： 4=0.9096 -3 -4 -、2=1 - 0.15312 - 0.0612 - 0.004 = 0.78168 H5的计算（见图3-5 ）由低压加热器H5热衡计算求a 5-5 q5 n0.8884 108.14 -(3286.3583) 0.99 0.008-2547 疋 0.99= 0