建筑门窗热工性能计算书

1、建筑门窗热工性能计算书I、设计依据：民用建筑节能设计标准（采暖居住建筑部分）JGJ26-95夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准JGJ134-2001夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准JGJ75-2003民用建筑热功设计规范GB50176-93公共建筑节能设计标准GB50189-2005建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程JGJ/T151-2008相关计算和定义均按照IS010077-1和IS010077-2的方法进行计算和定义II、计算基本条件：1 、设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用本标准规定的计算条件。2、计算实际

2、工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建 筑设计或节能设计标准。3 、各种情况下都应选用下列光谱：S（ 入）：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1 ）D（ 入）：标准光源光谱函数（ CIE D65 , ISO 10526 ）R（ 入）：视见函数（ISO/CIE 10527 ）。4 、冬季计算标准条件应为：室内环境温度：Tin=20C室外环境温度：Tout=-20C2室内对流换热系数：hc,in =3.6 W/m .K室外对流换热系数：hc,out =16 W/m .K 室外平均辐射温度：Trm=Tout太阳辐射照度：I s=300 W/m25 、夏季计算标准条件

3、应为：室内环境温度：Tn=25C室外环境温度：Tout=30C室内对流换热系数：hc,in =2.5 W/m2.K室外对流换热系数：hc,out =16 W/m2.K 室外平均辐射温度：Trm=Tout太阳辐射照度：I s=500 W/m26、 计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s= 0 w/m.计算门窗的传热系数时，门窗周边框的室外对流换热系数hc,out应取8 W/m2.K,周边框附近玻璃边缘（65mm内）的室外对流换热系数hc,out应取12 W/m 2.K7、计算遮阳系数、太阳能总透射比应采用夏季计算标准条件8 、抗结露性能计算的标准边界条件应为：室内环境温度：Tin=20C

4、室外环境温度：Tout=0C -10C -20C室内相对湿度：RH=30% 60%室外对流换热系数：hc,out =20 W/m2.K9、计算框的太阳能总透射比gf应使用下列边界条件q in = a * I sq in :通过框传向室内的净热流( W/m)a:框表面太阳辐射吸收系数I s:太阳辐射照度(I s=500W/m)10、公共建筑节能设计标准GB50189-2005有关规定:(1)各城市的建筑气候分区应按表421确定。表4.2J.-1主要城市所处气族分区气候分区代表性城市严寒地区A区海伦、傳克图、伊乘呼玛、海拉尔、满洲里、齐齐哈尔、富 锦、哈尔滨、牡丹江、克拉玛依、隹木斯、安达严寒地区

5、B区长春、乌鲁木齐、延吉、通辽、通化、四平、呼和浩特、抚顺、 大柴旦和沈阳、大同、本溪、阜新、哈密、鞍山、张家口、 酒泉、伊宁、吐鲁舔西宁、银Jlh丹东寒冷地区兰州、木貝唐山、阿如嶠什、北京、天津、雄阳泉、 平凉、石家庄、德州、晋城、天水、西安、拉萨、康定、济南、 S3.安阳、那州、挪比宝鸡、徐州夏热年冷地区南京、蚌埠、盐城、南通、合冃氐安氏、九江、武汉、黄石、 岳阳、汉中、安康、上酿杭洲、宁波、宜昌、长沐南昌、 株洲、零陵、鑫州、韶关、桂林、車氏、达县、万州、涪陵、 南充、宜宾、成都、蛊阳、谆义、凯里*綿阳夏热冬暖地区福州、莆田、龙岩、梅州、兴宁、英德、河池、mr贺州、 泉州、廈门、厂州、深

6、圳、湛江、汕头、海口、南宁、北海、 梧州(2)根据建筑所处城市的建筑气候分区，围护结构的热工性能应分别符合表422-1表422-2、表422-3、表422-4、表422-5 以及表422-6 的规定，其中外墙的传 热系数为包括结构性热桥在内的平均值Km表.4.2.2-1严寒地区A区IS护结构传热系数限值围护结构部位体型系数W 0.3 传热系数K W/ (in K)o.sPt 型系数 wo.a 传热系数K W (n: K)屋面W0. 35W0.30外墙(包括非透明幕埴)W0.45W0.40底面接触室外空气的架空或外挑楼板WQ.45 4Q菲采暖房间与采暖房间的隔墻或楼板0.60,6单一朝 向外窗(

7、包括透 明幕樹窗墙酝积比W02.2.70. 2窗墙面积比W032.8W2 50. 3窗墙面积比疼04疼2* 5花2 20.4窗墙面积比W0. 570WY0. 5窗墙面积比W0?W1* 7屋顶透明旨汾WN 5表4 2 2-2严寒地区B区B）护结构传热系数限值围护结构部位体型系数W03 传热系数KW/ （m: K）03V体型系数0.4 传热系数K W/（m: K）屋面W0. 45WO. 35外墙（包括非透明幕墙）WO. 500.45底面接触室外空气的架空或外挑楼板WO. 50WO. 45非采暖房间与采暖房间的隔墙或楼板WO. 8WO. 8*込窗墙面积比W02.W3.2W2.8選0.2窗墙面积比W0

8、.3W2.9W2.5啰逹耒0. 3V窗墙酝积比W0.42.6W2.2烈図 0.4窗墙面积比W0.5W2.1W1.8明用方0. 5閒墙面积比W0. 71.81.6屋顶透明部分W26表4 2, 2-3寒冷地区81护结构传热系数和遮阳系数限值-围护结构部位体型系数W0.3 传热系数K W/（m: - K）0.3体型系数W0.4 传热系数K W/（m: K）屋而WO.55W0.45外墻（包括非透明幕墙）W0.60WO. 50底面接触室外空气的架空或外挑 楼板0.60W0 50菲采暖空调房间与采暖空调房间 的隔墙或楼板W1.5W1.5外窗（包括透明幕墙）传热系数KW/（m2 -K）遮阳系数SC （东、南

9、、西向/北向）传热系数 KW/(m: -K)遮阳系数sc （东、南、西向/ 北向）单一朝 向外窗 （包括 透明幕 墙）窗墙面积比WO. 23.53.00. 2窗墙面积比W03W30W2.503窗墙面积比W0.4W2.7W0. 70/W2.3W0. 70/0.4V窗墙面积比W0.5W2.3W0.60/W2.00.60/0. 5窗墙面积比W072.0W0. 50/Wl8W0 50/屋顶透日丿3部分W2.7W0. 50W2.7W0. 50注:有外遮阳时，遮阳系数二玻瑕 玻璃的遮阳系数。的遮阳系数x外遮阳的遮阳系数；无外蔭阳时，遮阳系数二表4 2 2-4夏热冬冷地区Bl护结构传热系数和遮阳系数限值围护

10、结构部位传热系数K W/（m: - K）屋面W 0. 70外墙（包括非透明幕墙）W 1.0底面接触室外空气的架空或外挑楼板W 1.0外窗（包括透明幕墙）传热系数K f/(m- K)遮阳系数SC（东、南、西向/北向）单朝向外囱（包 括透明幕墙）窗墙面积比W0. 2W 4.70. 2窗墙面积比W0. 33.5W 0.55/0.3窗墙面积比W043.0W 0.50/0.600.4 V窗墙面积比W0.5W 2.8W 0.45/0.550. 5窗墙面积比W0. 72.5W 0.40/0.50屋顶透明部分W3.0W0.40注:有外遮阳时,遮阳系数二玻璃的遮阳系数X外遮阳的遮阳系数；无外遮阳时，遮阳系数二

11、玻璃的遮阳系数。表4 2,. 2-5夏热冬暖地区B1护结构传热系数和遮阳系数限值围护结构部位传热系数K W/（m: - K）屋面W 0.90外墻（包括非透明幕墙）W 1.5底面接触室外空气的架空或外挑楼板W 1.5外窗（包括透明幕墙）传热系数K W/(m: K)遮阳系数SC（东、南、西向/北向）单一朝向外窗（包括逶明幕墙）窗墙面积比W0. 2W 6.50. 2窗墙面积比W03W 4.7W 0. 50/0.600. 3V窗墙面积比W0.4W 3.5W 0.45/0. 550.4窗墙面积比W0.5W 3.0W 0.40/0.500. 5窗墙面积比W0. 7W 3.0W 0. 35/0.45屋顶透明

12、部分3.01.8采暖地下室外墙（与土壤接触的墙）2.0严寒卅収H IX地面：周边地面非周边地面A 2.01.8采暖地下室外墙（与土壤接触的墙） 1.8寒冷地区地面：周边地面 菲周边地面1.5采暖、空關地下室外墻（与土壤接触的墙）L5夏热各冷地区地面1.2地下窒外墙（与土壤接触的墙） 1.2夏拔圣暖地区地面k L0地下室外墙（与土壤摻融的墙）1.0注I周边地面系扌&EE外墙內表面2米以內的地面： 地面热阻系指建筑基础持力层以上各层材料的熬阻之和 地下室外墙热阻系指土壌以内各层材料的热阻之和-11 、设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，门窗框或幕墙框与墙的连 接界面应作为绝热边界条件

13、处理12、整窗截面的几何描述当做廿2界面外理整窗应根据框截面的不同对窗框分段，有多少个不同的框截面就应计算多少个不同的框传热系数和对应的框和玻璃接缝线传热系数。两条框相交处的传热不作三维传热现象考 虑。如上图所示的窗，应计算 1-1、2-2、3-3、4-4、5-5、6-6、7-7七个框段的框传热系 数和对应的框和玻璃接缝线传热系数。两条框相交部分简化为其中的一条框来处理。计算1-1、2-2、4-4截面的传热时，与墙面相接的边界作为绝热边界处理。计算3-3、5-5、6-6截面的传热时，与相邻框相接的边界作为绝热边界处理。 计算7-7截面的传热时，框材中心线对应的边界作为绝热边界处理。13、门窗在

14、进行热工计算时应进行如下面积划分：窗框面积A :指从室内、外两侧可视的凸出的框投影面积大者玻璃面积Ag:室内、外侧可见玻璃边缘围合面积小者整窗的总面积A :窗框面积A与窗玻璃面积 Ag（或者是其它镶嵌板的面积 Ap）之和14、玻璃区域的周长 L”是门窗玻璃室内、外两侧的全部可视周长的之和的较大值15、 当所用的玻璃为单层玻璃，由于没有空气层的影响， 不考虑线传热，线传热系数“ =0。16、本系统中给出的所有的数值全部是窗垂直安装的情况。计算传热系数时，按以下取值：2内表面换热系数：hi=8W/m.k外表面换热系数：he=23W/m.k一、门窗基本信息：地区类型：夏热冬冷地区窗墙面积比范围：窗墙

15、面积比w 0.2门窗朝向：东、南、西方向整窗传热系数限值：4.7整窗遮阳系数：不要求型材厂家：福建南平（闽铝）门窗系列：D568隔热内平开窗窗型尺寸:2200x2500门窗样式图：650 r15501JgLpt_,ogLos CMr f9roiF650 1550JJ2200二、窗框传热系数 Uf计算1、窗框面积计算：窗框面积计算示意图如下：（1）平开类窗框面积计算示意图:A2 M 厂A3岀 4A5ABITfilAdi=A1+A2+A3+MAd；e=A5+A6+W+A8(2) 推拉类窗框面积计算示意图:/ afi卜一黄线所示范围为内表面积(3) 中梃窗框面积计算示意图:红线所示范围为外表面积AF

16、e黄线所示范围为內表面积(4)该门窗的窗框由以下截面组成:序号窗框名称窗框类型室内投影室内表面室外投影室外表面隔热桥对面积面积面积面积应的铝合2Afi(m2)2Adi(m2)2Afe(m2)2Ade(m )金截面之间的最小 距离 d(mm)1隔热铝合 金框料穿条式隔 热铝窗框0.1100.1100.1100.11010.82隔热铝合 金框料穿条式隔 热铝窗框0.1100.1100.1100.11010.83隔热铝合 金框料穿条式隔 热铝窗框0.1200.1200.1200.12010.84隔热铝合 金框料穿条式隔 热铝窗框0.1200.1200.1200.12010.85隔热铝合 金框料穿条式

17、隔 热铝窗框0.1700.1700.1700.17010.86隔热铝合 金框料穿条式隔 热铝窗框0.1500.1500.1500.15010.8 窗框室内总投影面积 A*m2)工 A =0.110+0.110+0.120+0.120+0.170+0.150=0.780(6) 窗框室外总投影面积 Afe(m2)工 Afe=0.110+0.110+0.120+0.120+0.170+0.150=0.780(7) 窗框总面积Af(m2)Af=max(SAfi,工 A)=max(0.780,0.780)=0.7802、窗框的传热系数计算(Uf):可以通过输入数据，用二维有限元法进行数字计算，得到窗框的

18、传热系数。在没有详细 的计算结果可以应用时，可以按以下方法得到窗的传热系数：窗框类型：穿条式隔热铝合金(1)穿条式隔热的铝合金框，相对应金属框之的最小距离d(mm),示意图：注意：1)采用导热系数w 0.3(w/m.k)的隔热条2) 隔热条总宽度b1+b2+b3+b4C 0.2*bf(窗框宽) 穿条式隔热的铝合金框的Ub数值，根据“相对应金属框之间的最小距离d(mm),从下图的粗线中选取：相对应的金属窗框之间的最水距离1. mm(3)窗框传热系数计算：1)【隔热铝合金框料】传热系数计算：1.1) 【隔热铝合金框料】隔热条相对应的金属框之间的最小距离d=10.8(mm)从上图中查出 Ufo=3.

19、291(W/m .K)1.2) 【隔热铝合金框料】窗框热阻Rf计算：1Rf = 0.1*=1/3.291-0.172=0.134(m.K/W)1.3) 【隔热铝合金框料】窗框传热系数计算：窗框的室内投影面积：A,i =0.110(m2)窗框的室内表面面积：Ad,i=0.110(m )窗框的室外投影面积：A,e =0.110(m 2)2窗框的室外表面面积：Ad,e=0.110(m )窗框热阻：R=0.134m .K/W内表面换热系数：h i =8W/m.k外表面换热系数：he=23W/nlk=1/(0.110/(8*0.110)+0.134+0.110/(23*0.110)=3.306(W/m

20、2K)2)【隔热铝合金框料】传热系数计算：d=10.8(mm)2.1) 【隔热铝合金框料】隔热条相对应的金属框之间的最小距离从上图中查出 Ufo=3.291(W/m .K)2.2) 【隔热铝合金框料】窗框热阻R计算：1Rf = 01*UfQ=1/3.291-0.172=0.134(m.K/W)2.3) 【隔热铝合金框料】窗框传热系数计算：窗框的室内投影面积： Af,i =0.110(m2) 窗框的室内表面面积： Ad,i =0.110(m ) 窗框的室外投影面积： A,e =0.110(m 2)2窗框的室外表面面积：Ad,e=0.110(m )窗框热阻：R=0.134m2.K/W内表面换热系数

21、：hi =8W/m.k外表面换热系数：he=23W/m.k=1/(0.110/(8*0.110)+0.134+0.110/(23*0.110)=3.306(W/m 2.K)3) 【隔热铝合金框料】传热系数计算：d=10.8(mm)3.1) 【隔热铝合金框料】隔热条相对应的金属框之间的最小距离从上图中查出 Uf0=3.291(W/m .K)3.2) 【隔热铝合金框料】窗框热阻R计算：=1/3.291-0.172=0.134(m.K/W)3.3) 【隔热铝合金框料】窗框传热系数计算： 窗框的室内投影面积：Af,i =0.120(m2)窗框的室内表面面积：Au =0.120(m 2)窗框的室外投影面

22、积：Af,e =0.120(m 2)2 窗框的室外表面面积：Ad,e=0.120(m )2窗框热阻：Rf=0.134m .K/W内表面换热系数：hi =8W/m.k外表面换热系数：he=23W/nlk=1/(0.120/(8*0.120)+0.134+0.120/(23*0.120) =3.306(W/m 2.K)4) 【隔热铝合金框料】传热系数计算：d=10.8(mm)4.1) 【隔热铝合金框料】隔热条相对应的金属框之间的最小距离 从上图中查出 Uo=3.291(W/m2.K)4.2) 【隔热铝合金框料】窗框热阻Rf计算：1Rf = 0.1*J T T了 0=1/3.291-0.172=0.

23、134(m.K/W)4.3) 【隔热铝合金框料】窗框传热系数计算：窗框的室内投影面积： Af,i =0.120(m2) 窗框的室内表面面积： Ad,i =0.120(m 2)窗框的室外投影面积：Af,e =0.120(m 2)2窗框的室外表面面积：Ad,e=0.120(m )2窗框热阻：Rf=0.134m .K/W 内表面换热系数：hi =8W/m.k外表面换热系数：he=23W/nlk=1/(0.120/(8*0.120)+0.134+0.120/(23*0.120)=3.306(W/m 2.K)5) 【隔热铝合金框料】传热系数计算：d=10.8(mm)5.1) 【隔热铝合金框料】隔热条相对

24、应的金属框之间的最小距离从上图中查出 Uf0=3.291(W/m .K)5.2) 【隔热铝合金框料】窗框热阻R计算：1Rf = 01*UfQ=1/3.291-0.172=0.134(m.K/W)5.3) 【隔热铝合金框料】窗框传热系数计算：窗框的室内投影面积：Af,i =0.170(m2)2窗框的室内表面面积：Ad,i =0.170(m )窗框的室外投影面积：A,e =0.170(m 2)2窗框的室外表面面积：Ad,e=0.170(m )窗框热阻：R=0.134m2.K/W内表面换热系数：hi =8W/m.k外表面换热系数：he=23W/m.k=1/(0.170/(8*0.170)+0.134

25、+0.170/(23*0.170)=3.306(W/m 2.K)6) 【隔热铝合金框料】传热系数计算：d=10.8(mm)6.1) 【隔热铝合金框料】隔热条相对应的金属框之间的最小距离从上图中查出 Ufc=3.291(W/m .K)6.2) 【隔热铝合金框料】窗框热阻R计算：=1/3.291-0.172 =0.134(m.K/W)6.3) 【隔热铝合金框料】窗框传热系数计算：窗框的室内投影面积： Af,i =0.150(m ) 窗框的室内表面面积： Au =0.150(m 2) 窗框的室外投影面积： Af,e =0.150(m 2)2 窗框的室外表面面积：Ad,e=0.150(m )2窗框热阻

26、：Rf=0.134m .K/W内表面换热系数：hi =8W/m.k外表面换热系数：he=23W/nlk=1/(0.150/(8*0.150)+0.134+0.150/(23*0.150)=3.306(W/m 2.K)该门窗各窗框传热系数列表:序号窗框名称窗框类型传热系数Ur1:隔热铝合金框料穿条式隔热铝窗框3.3062隔热铝合金框料穿条式隔热铝窗框3.3063:隔热铝合金框料穿条式隔热铝窗框3.3064隔热铝合金框料穿条式隔热铝窗框3.3065:隔热铝合金框料穿条式隔热铝窗框3.3066隔热铝合金框料穿条式隔热铝窗框3.306三、窗框与玻璃边缘结合处的线传热系数计算(“):窗框与玻璃边缘结合处

27、的线传热系数 (“),主要描述了在窗框、 玻璃和间隔层之间交互 作用下的附加热传递。线性热传递系数“，主要受间隔层材料传导率的影响。在没有精确计算的情况下，可采用下表数据，来估算窗框与玻璃结合处的线传导系数“。窗框与单层玻璃边缘结合处的线传热系数很小，计算时默认为0。各类窗框、中空玻璃的线传热系数窗框材料双层或三层玻璃未镀膜充气或不充气的中空玻璃双层LOW-E镀膜三层采用两片LOW-E镀膜 充气或不充气的中空玻璃木窗框和塑料窗框0.040.06带热断桥的铝合金窗框0.060.08无热断桥的铝合金窗框00.02注意：这些数据用来计算低辐射的中空玻璃，即：Ug 1.3W/(m2.K),以及更低传热

28、系数的中空玻璃。各玻璃板块查询上表后，各玻璃板块的线传热系数如下：序号玻璃板块名称窗框类型玻璃块板类型第一层玻璃第二层玻璃第三层玻璃玻璃边缘长度(m)线传热 系数2(W/m.K)1玻璃板块1带热断 桥的铝 合金窗 框双层玻 璃普通玻 璃普通玻 璃3.90.062玻璃板块1带热断 桥的铝 合金窗 框双层玻璃普通玻璃普通玻璃5.90.063玻璃板块1带热断 桥的铝 合金窗 框双层玻璃普通玻璃普通玻璃3.10.064玻璃板块1带热断 桥的铝 合金窗 框双层玻璃普通玻璃普通玻璃4.90.06(玻璃排列顺序由室外到室内，分别为第一层、第二层、第三层)四、玻璃传热系数(Ug)计算：按照建筑玻璃应用技术规程

29、JGJ113-2003附录C1. 一般原理：本方法是以下列公式为计算基础的：1111=+u hc 人 ht式中he -玻璃的室外表面换热系数；hi -玻璃的室内表面换热系数；ht -多层玻璃系统内部热传导系数；多层玻璃系统内部热传导系数按下式计算：式中hs -气体空隙的导热率；N -空气层的数量；M -材料层的数量；dm -每一个材料层的厚度；rm -每一个材料层的热阻；气体间隙的导热率按下式计算:人二叽+人式中hr -气体空隙的辐射导热系数；hg -气体空隙的导热系数（包括传导和对流）；2. 辐射导热系数hr辐射导热系数hr由下式给出：巾十（丄+丄-1宀打式中a-斯蒂芬波尔兹曼常数：下的校正

30、发射率。&和e2- 在间隙层中的玻璃界面平均绝对温度Tm3. 气体导热系数h g气体导热系数hg由下式给出：式中s -气体层的厚度，m入- 气体导热率， W/(m.K);Nu是努塞特准数，由下式给出：Nu=A(GPyT式中A - 一个常数;G r -格拉晓夫准数;Pr -普郎特准数；n - 幂指数。如果Nu 1,则将Nu取值为1.格拉晓夫准数由下式计算；9.8k3A72普郎特准数由下式计算式中AT-气体间隙前后玻璃表面的温度差,p-3气体密度，Kg/mp,-气体的动态粘度，Kg/(ms);c -气体的比热，J/(kg.K),T m -气体平均温度，K。对于垂直空间，其中A= 0.035,n=0

31、.38 ;水平情况：A=0.16,n=0.28;倾斜45度:A=0.10,n=0.31依据以上的理论分析，详细计算如下：1. 【玻璃板块1】传热系数计算： 1)【玻璃板块1】的基本信息玻璃板块类型：双层玻璃 玻璃板块面积:0.75 m2 第一层玻璃种类：普通玻璃 第一层玻璃厚度：6(mm) 第一层玻璃校正发射率：0.4 第二层玻璃种类：普通玻璃 第二层玻璃厚度：5(mm) 第二层玻璃校正发射率：0.4 第一气体层气体类型：空气 第一气体层气体厚度：12(mm)2.1) 普朗特准数Pr计算：按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-8气体的动态粘度 卩:0.00001711 k

32、g/(ms) 气体的比热 C : 1008 J/(kg.K) 气体的热导率入：0.02416 W/(m.K)按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003表D.0.3IICifAz=0.00001711*1008/0.02416=0.714格拉晓夫准数 G计算:JGJ113-2003 C.0.2-73.1) 第一气体层气体：空气按照建筑玻璃应用技术规程 气体的动态粘度 卩:0.00001711 kg/(ms)3气体的密度 p : 1.277 kg/m气体平均绝对温度 Tm： 283 K气体的间隙前后玻璃表面的温度差 T:15 K气体的间隔层厚度 s : 0.012 m按照建筑玻璃应用技术规程J

33、GJ113-2003表D.0.3及C.0.5小9.81?A72PG =&T=9.81*0.012 3*15*1.277 2/(283*0.00001711 2)=5004.9454.1) 努塞尔准数Nu计算：格拉晓夫准数G: 5004.945普朗特准数Pr: 0.714A 和n是常数：垂直空间，A=0.035，n=0.38 ;水平空间，A=0.16，n=0.28 ;倾斜45度，A=0.1 ， n=0.31 ；(门窗按垂直空间计算)按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-6Nu=A(GPxy=0.035*(5004.945*0.714)=0.784根据标准,Nu=0.784

34、1,取NU数值为1.5.1) 气体导热系数hg计算：努塞尔准数 Nu： 1.000气体的热导率入：0.024气体的间隔层厚度 s : 0.012 m按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-5仏=4=1.000*0.02416/0.012=2.0136.1) 气体辐射导热系数 hr计算：斯蒂芬-波尔兹曼常数 d : 5.67*10 -8间隔层中两表面在平均绝对温度Tm下的校正发射率 1、 2:S 1:0.4 2:0.4平均绝对温度Tm： 283 K按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-4人二斗C7(-+-If1冥每/=4*5.67*10 -8*(1/0.

35、4+1/0.4-1) -1*2833=1.2857.1) 气体间隔层的导热率 hs计算:气体辐射导热系数 hr: 1.285气体导热系数hg： 2.013按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-3=2.013+1.285=3.2988)多层玻璃系统的内部传热系数计算：气体间隔层的导热率 hs：3.298 第一层玻璃的厚度 dm： 0.006 m第二层玻璃的厚度 dm： 0.005 m玻璃的热阻rm： 1 m.K/W按照建筑玻璃应用技术规程 JGJ113-2003 C.0.2-2=1/3.298+0.006*1+0.005*1=0.314多层玻璃系统的内部传热系数ht=3.1

36、859)玻璃传热系数计算：玻璃的室外表面换热系数he： 23.0玻璃的室内表面换热系数hi: 8.0多层玻璃系统的内部传热系数ht: 3.185按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-11111=+U hh.h1T=1/23.0+1/3.185+1/8.0=0.4822 结论：玻璃板块1的传热系数Ug=2.075 W/(m .K)2. 【玻璃板块1】传热系数计算：1)【玻璃板块1】的基本信息玻璃板块类型：双层玻璃玻璃板块面积:2.18 m2第一层玻璃种类：普通玻璃第一层玻璃厚度：6(mm)第一层玻璃校正发射率：0.4第二层玻璃种类：普通玻璃第二层玻璃厚度：5(mm)第二层玻

37、璃校正发射率：0.4第一气体层气体类型：空气第一气体层气体厚度：12(mm)2.1) 普朗特准数Pr计算：按照建筑玻璃应用技术规程 JGJ113-2003 C.0.2-8 气体的动态粘度 卩:0.00001711 kg/(ms) 气体的比热 C : 1008 J/(kg.K)气体的热导率入：0.02416 W/(m.K)按照建筑玻璃应用技术规程 JGJ113-2003表D.0.3UC厂=0.00001711*1008/0.02416=0.7143.1) 格拉晓夫准数 G计算：按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-7气体的动态粘度 卩:0.00001711 kg/(ms).

38、3气体的密度 p : 1.277 kg/m气体平均绝对温度 Tm： 283 K气体的间隙前后玻璃表面的温度差 T:15 K气体的间隔层厚度 s : 0.012 m按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003表D.0.3及C.0.53 2 2=9.81*0.012 3*15*1.277 2/(283*0.00001711 2)=5004.9454.1) 努塞尔准数Nu计算：格拉晓夫准数G: 5004.945普朗特准数Pr: 0.714A 和n是常数：垂直空间，A=0.035 , n=0.38 ;水平空间，A=0.16 , n=0.28 ;倾斜45度，A=0.1 , n=0.31 ;( 门窗按垂

39、直空间计算)0.38按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-6=0.035*(5004.945*0.714)=0.784根据标准,Nu=0.784 1,取M数值为1.5.1) 气体导热系数hg计算:努塞尔准数 Nu： 1.000气体的热导率入：0.024气体的间隔层厚度 s : 0.012 m按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-5=1.000*0.02416/0.012=2.0136.1) 气体辐射导热系数 hr计算：斯蒂芬-波尔兹曼常数 d : 5.67*10 -8间隔层中两表面在平均绝对温度Tm下的校正发射率 1、 2:S 1:0.4 2:0.4

40、平均绝对温度Tm： 283 K按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-4巾=%(丄+丄-小宥=4*5.67*10 -8*(1/0.4+1/0.4-1) -1*2833=1.2857.1) 气体间隔层的导热率 hs计算:气体辐射导热系数 hr: 1.285气体导热系数hg： 2.013按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-3=2.013+1.285=3.2988)多层玻璃系统的内部传热系数计算：气体间隔层的导热率 hs：3.298 第一层玻璃的厚度 dm： 0.006 m第二层玻璃的厚度 dm： 0.005 m玻璃的热阻rm： 1 m.K/W按照建筑玻璃

41、应用技术规程 JGJ113-2003 C.0.2-2N | MAr r 一 s=l h m=l=1/3.298+0.006*1+0.005*1=0.314多层玻璃系统的内部传热系数ht=3.1859)玻璃传热系数计算：玻璃的室外表面换热系数he： 23.0玻璃的室内表面换热系数hi： 8.0多层玻璃系统的内部传热系数ht: 3.185按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-11111=+U人A扎=1/23.0+1/3.185+1/8.0=0.4822结论：玻璃板块1的传热系数Ug=2.075 W/(m .K)3. 【玻璃板块1】传热系数计算：1)【玻璃板块1】的基本信息玻璃

42、板块类型：双层玻璃 玻璃板块面积:0.57 m2 第一层玻璃种类：普通玻璃 第一层玻璃厚度：6(mm) 第一层玻璃校正发射率：0.4 第二层玻璃种类：普通玻璃 第二层玻璃厚度：5(mm) 第二层玻璃校正发射率：0.4 第一气体层气体类型：空气 第一气体层气体厚度：12(mm)2.1) 普朗特准数Pr计算：按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-8气体的动态粘度 卩:0.00001711 kg/(ms) 气体的比热 C : 1008 J/(kg.K) 气体的热导率入：0.02416 W/(m.K)按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003表D.0.3IICifAz=0.0

43、0001711*1008/0.02416=0.714格拉晓夫准数 G计算:JGJ113-2003 C.0.2-73.1) 第一气体层气体：空气按照建筑玻璃应用技术规程 气体的动态粘度 卩:0.00001711 kg/(ms)3气体的密度 p : 1.277 kg/m气体平均绝对温度 Tm： 283 K气体的间隙前后玻璃表面的温度差 T:15 K气体的间隔层厚度 s : 0.012 m按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003表D.0.3及C.0.5小9.81?A72PG =&T=9.81*0.012 3*15*1.277 2/(283*0.00001711 2)=5004.9454.1)

44、努塞尔准数Nu计算：格拉晓夫准数G: 5004.945普朗特准数Pr: 0.714A 和n是常数：垂直空间，A=0.035，n=0.38 ;水平空间，A=0.16，n=0.28 ;倾斜45度，A=0.1 ， n=0.31 ；(门窗按垂直空间计算)按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-6Nu=A(GPxy=0.035*(5004.945*0.714)=0.784根据标准,Nu=0.784 1,取NU数值为1.5.1) 气体导热系数hg计算：努塞尔准数 Nu： 1.000气体的热导率入：0.024气体的间隔层厚度 s : 0.012 m按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2

45、003 C.0.2-5仏=4=1.000*0.02416/0.012=2.0136.1) 气体辐射导热系数 hr计算：斯蒂芬-波尔兹曼常数 d : 5.67*10 -8间隔层中两表面在平均绝对温度Tm下的校正发射率 1、 2:S 1:0.4 2:0.4平均绝对温度Tm： 283 K按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-4人二斗C7(-+-If1冥每/=4*5.67*10 -8*(1/0.4+1/0.4-1) -1*2833=1.2857.1) 气体间隔层的导热率 hs计算:气体辐射导热系数 hr: 1.285气体导热系数hg： 2.013按照建筑玻璃应用技术规程JGJ11

46、3-2003 C.0.2-3=2.013+1.285=3.2988)多层玻璃系统的内部传热系数计算：气体间隔层的导热率 hs：3.298 第一层玻璃的厚度 dm： 0.006 m第二层玻璃的厚度 dm： 0.005 m玻璃的热阻rm： 1 m.K/W按照建筑玻璃应用技术规程 JGJ113-2003 C.0.2-2=1/3.298+0.006*1+0.005*1=0.314多层玻璃系统的内部传热系数ht=3.1859)玻璃传热系数计算：玻璃的室外表面换热系数he： 23.0玻璃的室内表面换热系数hi: 8.0多层玻璃系统的内部传热系数ht: 3.185按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-200

47、3 C.0.2-11111=+U hh.h1T=1/23.0+1/3.185+1/8.0=0.4822 结论：玻璃板块1的传热系数Ug=2.075 W/(m .K)4. 【玻璃板块1】传热系数计算：1) 【玻璃板块1】的基本信息玻璃板块类型：双层玻璃玻璃板块面积:1.43 m2第一层玻璃种类：普通玻璃第一层玻璃厚度：6(mm)第一层玻璃校正发射率：0.4第二层玻璃种类：普通玻璃第二层玻璃厚度：5(mm)第二层玻璃校正发射率：0.4第一气体层气体类型：空气第一气体层气体厚度：12(mm)2.1) 普朗特准数Pr计算：按照建筑玻璃应用技术规程 JGJ113-2003 C.0.2-8 气体的动态粘度

48、 卩:0.00001711 kg/(ms) 气体的比热 C : 1008 J/(kg.K)气体的热导率入：0.02416 W/(m.K)按照建筑玻璃应用技术规程 JGJ113-2003表D.0.3UC厂=0.00001711*1008/0.02416=0.7143.1) 格拉晓夫准数 G计算：按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-7气体的动态粘度 卩:0.00001711 kg/(ms).3气体的密度 p : 1.277 kg/m气体平均绝对温度 Tm： 283 K气体的间隙前后玻璃表面的温度差 T:15 K气体的间隔层厚度 s : 0.012 m按照建筑玻璃应用技术规程

49、JGJ113-2003表D.0.3及C.0.53 2 2=9.81*0.012 3*15*1.277 2/(283*0.00001711 2)=5004.9454.1) 努塞尔准数Nu计算：格拉晓夫准数G: 5004.945普朗特准数Pr: 0.714A 和n是常数：垂直空间，A=0.035 , n=0.38 ;水平空间，A=0.16 , n=0.28 ;倾斜45度，A=0.1 , n=0.31 ;( 门窗按垂直空间计算)0.38按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-6=0.035*(5004.945*0.714)=0.784根据标准,Nu=0.784 1,取M数值为1.5.1) 气体导热系数hg计算:努塞尔准数 Nu： 1.000气体的热导率入：0.024气体的间隔层厚度 s : 0.012 m按照建筑玻璃应用技术规程JGJ113-2003 C.0.2-5=1.