SRC结构施工工法

1、型钢砼组合结构施工工法主要完成人：牟强熊昌金刘先耀1、前 言型钢砼组合结构（ SRC），作为一种复合型结 构形式，其刚度大、强度高、充分发挥了钢材和砼的特性，在高层建筑中被广泛应用。近年来，在工业高层建筑中也越来越多的被应用。特别在抗震地区的工业建筑的高层大型设备厂房宜采用型钢砼组合结构，如：大型乙烯、大型煤化工装置中，超大型设备越来越多；且由于工艺流程集中，要求厂房为多层或高层框架结构，承重结构若单纯采用钢筋砼结构或钢结构，很难满足要求。型钢砼组合结构（ SRC）强度大，刚度大，承载力能力高，其经济性、安全性，耐久性及结构自身具有防火防腐特性，适于多层或高层建筑，在应用中有其独特的适应性。在

2、国内， SRC结构施工技术的研究，有中化集团编制的劲钢结构施工工艺 标准。但该工艺标准基本为钢结构施工工艺标准和钢筋砼结构施工工艺标准的结合，对SRC结构施工技术的论述深度不够，适用性较差，没有体现出型钢结构和砼结构在施工过程中的资源和各个分项工程的优化组合。从施工技术角度考虑， SRC结构不是两种结构形式简单的叠加，而是两种结构形式在施工工艺上的搭配和材料特性的互补。在 SRC 结构施 工过程中，我们开发形成了一套完整的施工方法，采用该工法不仅保证了SRC 结构按期完成，而且各个分项分部工程质量合格率达到100% 。2、型钢砼组合结构施工工法特点型钢砼组合结构（ SRC）采用型钢、纵向钢筋、

3、箍筋、砼组成。在施工时，将型钢砼组合结构分为两大分部工程：与型钢有关的工程称为钢结构分部工程，型钢为钢结构工程的主要构件；与纵向钢筋、箍筋、砼有关的工程称为砼结构分部工程。两个分部工程划分后便于施工管理和施工组织，也便于对钢结构工程和砼结构工程中的各个工序、各个分项工程进行技术革新和质量控制。SRC 结构中的钢结构 工程与砼结构工程在施工过程中相互交插、相互影响，相互制约。钢结构位于砼结构内部，如果钢结构未完成施工，则砼结构不能开始施工；而且钢结构施工时先于砼结构，因而钢结构的吊装、找正、焊接也会影响砼结构施工。如果砼结构不能及时跟上钢结构施工进度，钢结构吊装用的塔式起重机塔身附着杆无处附着，

4、塔吊高度达不到钢结构吊装要求，钢结构吊装工作不能进行，影响钢结构施工。SRC结构由于是钢结构和砼结构按一定的规律组合而成， SRC结构与普通钢结构、砼结构施工既有相同之处，又有不同 点，在施工方法上既有钢结构和砼结构本 身的施工方法又有两种结构组合在一起独特的施工方法。 SRC结构施工工法着重体现 两种结构施工有机组合。采用 SRC施工中对钢 结构工程、钢筋工程、模板工程、砼工程、脚手架工程、垂直运输机械等优化组合，保证了每个结构层施工未超过20 天，而且各个分项工程合格率达到100%。13、适用范围本工法适用于工业建筑中结构设计采用SRC 结构的多层或高层框架施工。4、工艺原理采用统筹法的原

5、理对型钢砼组合结构中的各个分部分项工程，如：钢结构工程、钢筋工程、模板工程、砼工程、脚手架 工程、垂直运输机械等在施工中优化组合 ，使各个工序和分项工程在施工中合理搭配、衔接、工序间做 到无缝连接，从而保证 SRC结构科学施工。充分利用SRC 结构中 钢结构工程特性，做到节约成本。由于钢结构自成体系，在施工中能独立承受荷载的特点，可减 少砼结构施工时复杂的脚手架工程；钢结 构先于砼结构施工，可以提前进行纵向钢筋绑扎工作，加大工 序间的搭接强度。充分对结构进行分析，分析各个工序作业难度和特点，提高型钢结构安装技术、钢筋穿筋绑扎技术、模板支设加固技术、 砼工程浇筑养护技术、脚手架工程及安全 防护技

6、术等主要施工技术和方法，制作专门工具，进行技术攻 关，保证各个工序的作业质量。5、工艺流程及操作要点5.1、 SRC 结构施工工 艺流程5.1.1、 SRC 结构施工 流水段划分由于 SRC 分为两大分 部工程：钢结构和砼结构，为了避免钢结构和砼结构在同一作业面内出现上下垂直交插作业，便于垂直运输机械的调配，组织SRC 结构施工时，将 SRC 结构从建筑物中部或是 有变形缝处将整个结构分成两个流水作业段，进行统筹作业，减少两种结构的相互影响。5.1.2、施工工艺流程段钢结构施工砼结构钢筋、模板施工段钢结构施工砼结构钢筋、模板施工、段砼结构砼浇筑养护5.1.3、施工顺序施工准备基础施工钢结构材料

7、进场验收第一层钢柱柱脚栓钉焊接验收第一层钢构安装第一层钢柱柱脚灌浆第一层钢柱钢筋绑扎第一层脚手架搭设第二层钢结构安装第一层柱侧模支设、加固第一层柱砼浇筑第一层梁底模板铺设第一层梁钢筋绑扎第一层梁侧模板支设第一层板楼板模板支设第一层楼板钢筋绑扎第一层梁、板模板清理第二层钢柱钢筋绑扎第一层梁模板加固第一层梁板砼浇筑第二层脚手架搭设第三层钢结构安装第二层柱侧模支设、加固第二层柱砼浇筑第二层梁底模板铺设第二层梁钢筋绑扎第二层梁侧模板支设第二层板楼板模板支设第二层楼板钢筋绑扎第二层梁、板模板清理第三层钢柱钢筋绑扎第二层梁模板加固第二层梁板砼浇筑第 n 层施工25.2、 SRC 结构施工操 作要点、钢结构

8、工程钢结构工程，其安装工序为：钢结构验收、吊装、组对、找正、连接，其关键工序为钢结构吊装、组对、找正。钢结构吊装采用塔式起重机单构件吊装；钢结构组对、找正采用二次组对、找正法进行单构件高空作业组对、 找正。一次组对、找正，保证钢柱的垂直 度和轴线位置不超过规范规定；二次组对找正，保证柱梁形成 的结构体系的空间尺寸符合规范要求。钢结构验收包括：钢结构基础验收、构件进场验收、焊接材料和高强螺栓件验收。（1）组织对钢结构柱杯口基础进行验收，钢结构基础验收允许偏差表1项 目允许偏差（ mm）项 目允许偏差（ mm）底面标高0.0杯口垂直度/，且 10.0-5.0杯口尺寸 5.0位置10.0（2）构件进

9、场验收1） 钢结构构件由制造厂家加工运至现场，并提供钢结构原材料质量证明书，钢材化学性能试验报告、化学分析检测报告，钢结构构件合格证，钢结构零部件加工工程检验批记录，钢结构焊接工程检验批记录，钢结构组装工程 检验批记录，钢结构超声波探伤报告，钢 结构埋弧焊焊剂、焊丝质量证明书，电焊条合格证，焊接工艺 评定，钢结构加工图，抗滑移试验报告。2）钢结构构件进场主要检验焊缝观感质量和钢构件几何尺寸。钢结构构件进场主要检查项目及允许偏差表 2项目允许偏差项目允许偏差（ mm）（ mm ）构件长度 3.0钢柱、梁截面几何尺寸 3.0钢柱梁弯曲矢高L/1000 且 10.0钢梁螺栓孔径最外测安装孔距 3.0

10、坡口角度 5梁端板对腹板的垂直度2.0钝边 1.0螺栓孔孔径+ 0.210.00（3）焊接材料和高强螺栓件验收1）焊条合格证、质量证明书要齐全，抽检的焊条无药皮脱落的现象。2）大六角高强度螺栓使用前要送到当地检测部门检测出扭矩系数平均值。3）钢结构摩擦面抗滑移系数现场要复检，所用试件由钢结构制造厂家加工，必须是同一材质、同一摩3擦面处理工艺、同批制作，以每2000 吨为一批。4）钢结构用高强度大六角头螺栓螺纹要无损伤、长度符合定做要求，公称直径允许偏差为0.00 -0.21mm，核 对生产厂家提供的高强度螺栓原材料质量证明书、高强度螺栓、螺母、垫片产品质量证明书和检测报告。钢结构吊装采用K26

11、/40 型塔式起重机进行单构件吊装作业。K26/40 型塔式起重机的主要性能参数如下图示：最大起重量（图 1） K26/40 型塔 式起重机性能参数图K26/40 型塔式起重机根据起重量和工况，塔身每30m 至少和框架附着一次。塔吊布置如下图：1#2#图 2 塔吊布置示意图（ 3）钢柱吊装吊装钢柱采用专用吊 耳吊装。吊装时，在柱顶部安装螺栓孔处利用高强螺栓连接钢柱和吊耳，吊耳中4心开孔作为主吊点。如图 3 所示：自制吊耳安装螺栓钢柱限位板（图 3）钢柱吊装用吊耳示意图1）吊装螺栓计算计算：吊耳与钢柱连接采用5.6 级 M24 普通螺栓，吊 耳采用 =20mmQ235-B 钢板制作，钢柱最大重量

12、为7.5t，索具为0.5t。受剪承载力设计值Nv b= f vbnv( d24 )承压承载力设计值Ncb=d t cbfnv受剪面数目d 螺杆直径fvb f cb 螺栓抗剪强度设计值和母材承压强度设计值22bbfv =190N/ mm， c =210N/ mm （ 5.6 级螺栓设计值）b t 同一受力方向承压构件的较小总厚度受剪承载力设计值：Nv =1901（ 3.14 2424） /4=85910.4N承压承载力设计值：Ncb =24 20 210=100800N取较小者，吊装时螺栓主要承受剪力N=4 85910.4 343641.6N2）吊装时最大动荷载：F=K （1 +m2） gmm

13、钢柱质量（Kg ）1m 索具质量（Kg ）2g重力加速度2m/s5K 动荷系数，取K=1.1F=1.1 (7500+500) 9.8=86240N 343641.6N螺栓抗剪满足要求。F=86240N 100800N吊耳局部受压满足要求3）钢梁吊装钢梁吊装采用两点捆绑式吊装，钢丝绳采用21.5 637+1 170 钢丝 绳制成 2 根绳扣。（4）钢结构组对、找正1）钢结构组对钢结构组对采用单构件高空组对。钢结构组对时，采用从中间向两边的顺序进行安装，减少加工和安装误差积累。钢柱组对时，利用上下两节钢柱之间的限位板和钢柱的安装螺栓进行组对，钢柱组对时，保证钢柱的上下轴线 偏移和钢柱的垂直度满足规

14、范要求。钢柱 和钢梁组对时，保证钢柱与钢梁连接螺栓孔偏移符合规范求， 钢柱与钢梁连接满足空间结构尺寸。钢柱组对时，为保证 钢柱和稳定性和安全性，钢柱组对和一次 找正完成后，上下两节钢柱每边分别在翼缘两侧焊接 50mm 长的 焊缝。钢柱与钢梁组对时，采用安装螺栓进行柱梁安装，每根梁两端分别安装3 组 5.6 级普 通螺栓。6 组螺栓的受剪承载力设计值：Nvb=6 190 1（ 3.14 24 24）/4=515462.4N78400N（钢梁最大重量）2）钢结构找正钢柱一次找正时，利 用上下两节钢柱之间的限位板对柱轴线位置进行初找，初找完成后利用钢柱的安装螺栓进行紧固，紧固完成后，从两个方面分别架

15、设两台经纬仪对钢梁进行精找，保证钢柱的轴线位置偏差和钢柱垂直度满足要求，精找完成后，对上下两节钢柱进行焊接固定，完成一次找正。钢梁与钢柱连接时， 每四根钢梁和钢柱形成一个安装单元，梁柱二次找正时，主要目标保证梁柱的空间结构轴线和垂直度满足要求。由于钢梁在安装过程中，因为加工和安装精度的原因，会引起钢柱的垂直度变化，因此，钢梁安装后，须对安装单元进行二次找正。二次找正，利用钢柱可以调节的特性进行找正，钢柱主要连接为安装螺栓连接，焊缝主是保证钢柱的安全性和稳定性，因此，钢梁安装后，可以对钢柱进行微调，以保证梁柱体系空间尺寸。、砼结构工程砼结构工程，其施工工序为：钢筋加工、模板加工、脚手架搭设、柱钢

16、筋绑扎、梁底模铺设、梁钢筋绑扎、梁柱侧模加 固支设，楼板平台模板支设、楼板平台钢 筋绑扎、整体浇筑。其中关键工序为钢筋绑扎、模板支设加固 、砼浇筑、脚手架搭设。（1）型钢砼组合结构钢筋施工技术主要为：柱钢筋绑扎和梁纵向钢筋如何穿过型钢结构腹板上的孔洞6和钢筋的连接技术。1）钢筋绑扎形式型钢砼组合结构中柱、梁钢筋主要形式为下图4 示，钢筋主要 布置在柱的角部，型钢结构起钢筋骨架作用：25纵向受力 筋架立筋 1 16角筋 1 25( 共 4根 ) 25 2552架立筋 1 20( 共 4根 ) 与钢梁上、 下翼缘焊 接2 25 25纵向受力 筋架立筋 1 16（图 4）柱梁钢筋绑扎形式型钢砼组合结

17、构中纵向钢筋一般要求穿过型钢腹板，进行直行通过连接，但是由于在工业建筑中，砼柱、梁截面尺寸较 大，梁纵向负弯距钢筋要求穿过钢柱，但 是由于钢柱翼缘的影响，钢筋穿过钢柱时必须弯曲后方能穿过 ，如下图 5：柱腹板开孔 , 梁纵筋穿过柱腹板开孔 , 梁纵筋穿过箍箍强强加加2211箍筋弯起并与梁腹板或连接板焊接梁纵筋在柱腹板处弯起 400并与柱腹板焊接梁高 1000情况柱腹板开 孔, 梁纵筋穿过梁高 1000情况（图 5）钢筋穿过钢柱节点示意图72）钢筋连接形式钢筋连接采用直螺纹套筒连技术进行钢筋连接。根据施工的需要，按 连接方式的不同，直螺纹接头可分为标准 型、活连接型，按钢筋直径的不同，直螺纹接头

18、可分为同 径接头和异径接头。同径标准型：用于钢筋可自由转动的场合，先将套筒用工作扳手与一端钢筋拧到位，再将另一端拧到位。柱、次梁钢筋采用同径标准型连接。活连接型：活连接型也称正反丝扣型，用于钢筋不能自由转动的场合，先对两端钢筋向连接套方向加力，使连接套与两端钢筋丝头挂上扣，然后在同一个旋转方向旋转连接套，并拧紧到位。框架梁钢筋要绕过钢柱翼缘，穿过钢柱腹板，利用活接头型式使钢筋连接问题得到解决。异径型：用于不同直径的钢筋连接。跨度不同时，钢筋设计直径不尽相同，钢筋在穿过钢柱时，必须采用异径型接头。（2）型钢砼组合结构模板支设加固技术主要为：柱、梁模板的支设加固技术及支撑系统。1）柱模采用 12m

19、m 厚木胶板按柱面尺寸加工成4 块柱模，安装时在现场组合固定。柱模加固每侧沿高度方向备 50 100mm 木方，相邻木方间距为80mm 密肋布置，外用钢管柱箍加固，对拉螺栓沿柱高每600mm 设置一道两 根如下图示，在相邻对拉螺栓的加固钢管之间设置一道加固钢管。对拉螺栓采用M12 双头螺杆，对拉螺栓每个端头采用34 个“燕尾卡”与钢管箍紧。对拉螺栓穿型钢腹板时，对柱“a 向”在加工厂对腹板加工成 14 孔沿柱高每600mm 设置一组，对“b 向”开孔和“a 向” 上下错开 50mm ，“b 向” 14 孔也沿柱高每 600mm 设置一 组。柱加固示意图如下图6：（图 6）柱模板加固示意图8柱模

20、板支撑体系，利用型钢柱固有的刚度和自成承重体系的特点，柱模板由型钢结构、钢筋骨架、整体支撑钢管脚手架与加固钢管组成模板支撑体系，保证模板支设完成后不发生位移和变形。为保证柱模板接槎部 位砼表面不出现砼浆不流淌和模板胀模板 现象，在接槎部位，将螺杆焊接在型钢柱的腹板对其加 固。如下图 7：图 7 柱模接搓处模板加固图2）梁模板由于 SRC 结构中大截 面深梁较多，最大截面800 2100mm、 800 2000mm ，600 1400mm 为深截面梁，简称深梁；其它梁截面尺寸一般为300800mm 、 400800mm、 300 1000mm，针对此特点，梁底模板由12m 厚木胶合板和50 10

21、0mm 方木组成模板系统。对于主框架梁利用型钢本身能承受荷载作用的原理，充分利用现场钢筋下料后的废料做成吊筋加固系统，对次梁采用普通框架梁加固系统。图 8 梁模板加固系统示意图3）板模板9板模板采用整块木胶板和下料后木板进行拼装而成，对模板的损坏部分可用小块模板进行修补处理。板模板尽量设计为大规格板面，对预留孔洞处采用小块模板拼装。整块木胶合板铺楼板平台时周边可采用薄铁皮包角的办法，相邻两模板之间采用胶带纸进行贴缝处理，以防砼漏浆（3）模板计算1）新浇混凝土对模板侧压力标准值：依据原混凝土结构工程施工验收规范GB50204-92 ，附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的取值规定，

22、按照新浇混凝土对模板侧压力的两个计算公式进行复核，并取二式中的较小值。F=0.22 C O 1 2VF= CH针对推广应用了预拌混凝土，施工现场普遍采用泵送和机械振捣施工工艺的特点，公式中一些原来不确定的参数逐步可以在混凝土配合比设计时预先得到界定。2式中： F新浇混凝土对模板的最大侧压力（ KN/m）；3 C混凝土的重力密度，对于普通混凝土可取24KN/m； O 新浇混凝土的初 凝时间（ h），商品混凝土厂在做配合试验时，一般都能应施工现场的工艺要求，基本上先设定初凝时间为 8 10 小时，经过运输 到达施工现场后，加之受环境因素的影响，浇筑前所剩余的初凝时间也只有58 小时，验算时可偏于安

23、全地取 O 8 h；V 混凝土的浇筑速度（m/h），主要与构件的复杂程度、施工现场的机械设备条件有关，一般在1 5 m/h 之间； 1外加剂影响修正 系数，预拌、泵送混凝土的工艺条件决定了，在混凝土配合比中，必须掺具有缓凝作用的高效减水剂，取 1.2； 2 混凝土坍落度影响 修正系数，预抖、泵送混凝土的工艺要求，坍落度一般为 100 150mm，取 1.15；代入求得的可变参数 ，得到如下两个与浇筑速度和浇筑高度有同浇筑速度和浇筑高 度条件下的模板面侧压力：关的简化计算公式，并可计算出在不F=0.22 C O 1 2V0.22 248 1.2 1.15V 58.29VF= C H=24 H2）

24、模板侧压力的荷载效应组合：按照原混凝土结构工程施工验收规范GB50204-92 的规定：对梁、拱、边长300mm的柱、厚 100mm的墙，参与侧模板侧压力的荷载组合项为：振捣混凝土时产生的荷载和新浇混凝土对模板的侧压力组成；对大体积混凝土、边长 300mm的柱、厚的墙，参与侧模板侧压力的荷载组合项为：倾倒混凝土时产生的荷载和新浇混凝土对模板的侧压力组成；验算模10板刚度时只取新浇混凝土对模板的侧压力。按照现行国家行业标准建筑工程大模板技术规程JGJ74 2003、 J270 2003 的规定：参与大模板侧压力的荷载组合项为：倾倒混凝土时产生的荷载、振捣混凝土时产生的荷载和新浇混凝土对模板的侧压

25、力组成。笔者认为：在采用预拌、泵送混凝土，机械振捣施工工艺时，在泵送混凝土的出料口，一边倾倒、一边振的混凝土是常见的，也是不可避免的施工过程。因此模板侧压力的荷载组合项由：倾倒混凝土时产生的荷载、振捣混凝土时产生的荷载和新浇混凝土对模板的侧压力三项组成，方比较切合实际。按照施工现场实际的混凝土的浇筑速度计算公式，F=58.29 V 可得下表：新浇混凝土对模板面的侧压力（ KN/m 2）实际浇筑速度 V （ m/h）7侧压力标准值（ KN/m 2）58.2982.43100.96116.58130.34142.78154.22荷载分项系数1.21.21.21.21.21.21.2振捣荷载（ KN

26、/m 2）4444444倾倒荷载（ KN/m 2）4444444活荷载分项系数1.41.41.41.41.41.41.4侧压力设计值（ KN/m 2）81.15110.12132.35151.10167.61182.54196.26按照侧压力计算位置至新浇混凝土顶面实际浇筑高度的计算公式， F=24 H 可得下表 ：新浇混凝土对模板面的侧压力（ KN/m 2）顶面的实际高度 H （m）7侧压力标准值（ KN/m 2）24487296120142168荷载分项系数1.21.21.21.21.21.21.2振捣荷载（ KN/m ）44444442倾倒荷载（ KN/m ）44444442荷载分项系数

27、1.41.41.41.41.41.41.4侧压力设计值（ KN/m ）4068.897.6126.4155.2181.6212.823）模板及方木、钢管计算参数:模板参数：厚度： =12mm，模板弹性模量：2，抗弯强度设计值f2E=3500N/mmv=13N/mm，抗剪强度设计值fc=1.4N/mm ，截面抵抗惯性矩：W=600 12 12/6=14400mm，截面惯性矩：23I=600 121212/12=86400mm 。4方木参数：112抗弯强度设计值2规格： 6090mm，模 板弹性模量： E=8000N/mm,f v=13N/mm，抗剪强度设计值23fc=1.4N/mm 。截面抵抗惯

28、性矩： W=60 90 90/6=81000mm，截面惯性矩：I=60 909090/12=3645000mm 4。钢管参数：22规格： 482.7mm， 模板弹性模量： E=210000N/mm , 抗弯强度设计值f v=215N/mm。截面抵抗惯性矩：W=0.0982(48 4 -42.6 4 )/48=4122mm3 ，截面惯性矩： I=0.0491 (48 4-42.6 4)=98939mm4。4）在 SRC 结构施工中，砼浇筑速度为 2m/h， 柱顶高度平均按 7m计算，取柱模板侧压 力为 F=110.12 KN/m 2 对柱模板进行计算。图 12 模板计算简图根据施工手册和 计算软

29、件计算，由于 5 跨以下连续梁计算 ，其内力计算可以按 5 跨连续梁进行内分力分配，计算公 式可查 5 跨连系梁内力分配系 数进行计算。跨中最大弯矩：M=0.0781 ql 2支座处最大弯矩：M=0.105 ql 2支座处最大剪力：V=0.601 ql最大挠度：=0.644(ql4/100EI)由于柱模板对拉螺栓间距为 600mm，则线荷载 q=110.12 0.6=66.07KN/m ，l=0.1m 。跨中最大弯矩：M=0.0781 66.070.1 2=0.052KNm支座处模板最大弯矩： M=0.105 66.07 0.1 2=0.071 KNm支座处模板最大剪力： V=0.601 66

30、.07 0.1=3.971KN模板跨中最大挠度 : =0.644 66.072100 4/100 350086400=0.141mm5）柱模板承载力计算抗弯强度： f =0.0711062安全/14400=5.071 N/mm fv=13N/m 2m32抗剪强度： f =3.971102安全/600 12=0.552 N/mm fv=1.4N/mm模板变形： =0.141mm 2mm（规范规定模板允许变 形偏差）符合规范因为，模板在施工过 程中会出现局部振捣而引起局部破坏，方木间距按验算长度的80%考虑，柱模12板加固方木间距采用a=80mm。6）梁侧压力计算在 SRC 结构施工中， 砼浇筑速

31、度为 2m/h， 浇筑高度平均按 2m计算，取柱模板侧压力为 F=68.8 KN/m 2 对柱模板进行计算。根据施工手册和计算软件计算，由于梁高按2m 计算，方木间距按200mm考虑，梁侧模可按5跨连续梁计算，其内力计算可以按5 跨连续梁进行内分力分配，计算公式可查5 跨连系梁内力分配系数进行计算。跨中最大弯矩：M=0.0781 ql 2支座处最大弯矩：M=0.105 ql 2支座处最大剪力：V=0.601 ql最大挠度：=0.644(ql4/100EI)由于梁模板对拉螺栓间距为 600mm，则线荷载 q=68.8 0.6=41.28KN/m ， l=0.2m 。跨中最大弯矩： M=0.078

32、1 41.280.2 2=0.129KNm支座处模板最大弯矩： M=0.107 41.28 0.2 2=0.176 KNm支座处模板最大剪力： V=0.607 41.28 0.2=5.01KN模板跨中最大挠度 : =0.644 41.28200 4/100 350086400=1.4mm7）梁模板承载力计算622安全抗弯强度： f =0.17610 /14400=12.22 N/mm fv=13N/mm抗剪强度： f =5.0110322安全/600 12=0.695N/mm f v=1.4N/mm模板变形： =1.4mm2mm（规范规定模板允许变形偏差）符合规范8）方木计算由于柱、梁的对拉螺

33、 栓间距为 600mm ，方木长度为 4000mm，方木计算也按5 跨连续梁计算，其内力计算可以按 5 跨连续梁进行内分力分配，计算公式可查5 跨连续梁内力分配系数进行计算。跨中最大弯矩： M=0.0781 ql 2支座处最大弯矩： M=0.105 ql 2支座处最大剪力：V=0.601 ql4由于方木承受模板传递的荷载，方木承受的线荷载q=qb，柱模板线荷载q=110.12 0.08=8.81KN/m ，梁模板线荷载q=68.8 0.20=13.76KN/m 。 按最大荷载计算：跨中最大弯矩：M=0.0781 13.760.6 2=0.387KNm13支座处方木最大弯矩： M=0.107 1

34、3.76 0.6 2=0.530 KNm支座处方木最大剪力： V=0.607 13.76 0.6=2.89KN方木跨中最大挠度 : =0.644 13.76600 4/100 80003645000=0.394mm方木承载力计算622安全抗弯强度： f =0.53010 /81000=6.54 N/mmfv=13N/mm抗剪强度： f =5.011032安全/60 90=0.928 N/mm fv=1.4N/m 2m方木变形：=0.394mm 2mm（规范规定模板允许变形偏差）符合规范9) 对拉螺栓及加固钢管计算图 13 对拉螺栓计算简图柱、梁的对拉螺栓间距为 600mm ，加固钢管采用483

35、双钢管加固木，钢管计算按3 跨连续梁计算，其内力计算可以按 3 跨连续梁分配系数进行分配，计算公式可查3 跨连续梁 内力分配系数进行计算。跨中最大弯矩：M=0.0715 ql1 2支座处最大弯矩：M=0.1218 ql1 2支座处支反力：R=(0.6218+0.600) ql14最大挠度：=0.677(ql /100EI)由于加固钢管承受方木和模板共同作用传递的荷载，加固钢管承受的线荷载q=qb，柱模板线荷载q=110.12 0.6=66.07KN/m ，柱模板 L1=0.375m ；梁模板线荷载q=68.8 0.06=41.28KN/m ，梁模板L1=0.6m 。按最大荷载计算：2柱模板跨中

36、最大弯矩： M=0.0781 66.070.375 =0.725KNm2柱模板支座处钢管最大弯矩： M=0.107 66.07 0.375 =0.995 KNm柱模板支座处支反力： R=(0.6218+0.600) 66.07 0.375=30.049KN4柱模板钢管跨中最大挠度 : =0.644 66.07375 /100 21000098939=0.405mm2梁模板跨中最大弯矩： M=0.0781 41.280.375 =0.453KNm梁模板支座处钢管最大弯矩： M=0.107 41.280.375 2=0.621KNm梁模板支座处支反力： R=(0.6218+0.600) 41.28

37、0.375 =19. 91KN4梁模板钢管跨中最大挠度 : =0.644 41.28375 /100 21000098939=0.253mm14柱模板钢管承载力计算抗弯强度： f =0.9951062/4122=241.38 N/mm，由于加固钢管为双钢22安全管，则 241.38/2=120.69 N/mmf v=215 N/mm钢管变形： =0.405mm 2mm（规范规定模板允许变形偏差）符合规范梁模板钢管承载力计 算62抗弯强度： f =0.62110/4122=150.65 N/mm，2由于加固钢管为双钢管，则 150.65/2=75.33 N/mm fv=215N/m 2安全m钢管

38、变形： =0.253mm 2mm（规范规定模板允许变形偏差）符合规范选择拉螺栓直径2柱模板拉螺栓直径：2An=144.1mm2A=30049/215=139.76mm ，故选直径 16 对拉螺栓，净截面面积梁模板拉螺栓直径：A=19910/215=92.60mm ，故选直径 14 对拉螺栓，净截面面积An=109.9mm2（4）砼浇筑技术1）SRC 结构由于柱梁接头钢筋密集，为保证施工质量，砼粗骨料粒径由525碎石配制，砼坍落度控制在 180 30范围内，缓凝时间68 小时，细骨料采用中粗砂，粗细骨料的含泥量控制在1%以内。砼要求具有良好的自密实性，扩展度600。2）泵管敷设根据现场平面位置的

39、布置，砼输送集中布置，泵管从结构一侧集中向上到另一侧布置。如下图示：2#砼泵1#砼泵砼浇筑方向（图 9） 砼输送泵及 泵管布置示意图砼泵布置时必须保证了泵出口水平管到垂直管的距离大于15m，同时保证了砼出口水平管的距离大小垂直管高度四分之一。砼按图示方向浇筑时，边浇筑边拆除泵管砼输送管的固定，不得直接支承在模板、钢筋及预埋件上。水平管在平台上布置时架设在30050015高的铁马凳上，铁马凳支腿下焊有 -50 50 的铁板，防止泵振动支腿压穿模板。或者在泵管的接口下铺设 50 厚 3 米长的木跳板，跳板放置在梁上。垂直泵管在柱上固定时，每节管不得少于一个固定点，用脚手架钢管固定在每节管接口的下方

40、。垂直管的下弯点不得作为垂直管的支点，垂直管的下弯点焊接钢支架固定牢固。一般情况下垂直管不要固定在脚手架上，否则必须对脚手架经计算后加固。备煤框架层高小于 7m 时，柱砼同平台砼同时浇筑，层高大于7m 时，柱砼单独浇筑 。3）砼浇筑振捣SRC 结构，柱内由于 型钢的存在，利用“十”字型钢或“H” 型钢天然围成的“串筒 ”下料，在型钢的腹部没有钢筋，砼从浇筑标高直接下到柱底不会发生离淅现象。下料时泵管不能直接对准型钢腹部，用砼下料溜槽对准“十”型钢或“ H”型钢的腹部。对于“十”字型钢柱，砼应从四角对称分层下料 ,砼 下料分层厚度 500。柱砼振捣采用多条棒 同时振捣，先将振动棒插到柱底，边下料

41、边振捣，逐步提起振动棒。在振动棒上每间隔 500 做一道 标记，振动一层，振动棒提起400500，砼工在振动 过程中要记住每次提起的高度。振动棒从梁柱连接处，柱内劲板上的预留孔中插入，因为柱角的钢筋密集不容易下棒。当劲板上预留孔无法插入时，在柱角提前用钢管试插，并做好下棒位置标记。为保证砼振捣密实，配备一台振动器柱模外辅助振捣。操作人员在振捣过程 中，无法观测到柱内的振捣情况，在柱的四周每隔500 高用 4的电钻钻眼，外部出浆表示砼到位，同时用锤击模板的方法检查砼是否振实.。电钻钻眼还有利于砼中气泡的跑出。平台浇筑砼时，对于 型钢砼梁，钢梁两侧必须同时下料，浇筑时先浇筑框架梁，再浇次梁和板，防

42、止浇筑次梁时，砼流淌到框架梁的一侧，造成钢梁因两侧砼高差过大而产生侧向弯曲。型钢砼梁在振捣时，由于梁中间有钢梁翼缘板，应采用30 直径的振动棒，小直径振动棒无法插入时，应在翼缘和钢筋之间用钢管撬开，再插入振动棒，注意用钢管撬时，应从梁的两端开始，当梁中间砼达到二分之一高度以上时，再撬梁的中间，防止由于梁中没有砼时钢梁产生侧弯，而当梁中间充满砼后，钢梁不能回复到原来位置，砼振捣后，钢梁正对轴线位置，钢筋对称分布在钢梁两侧。72 平台砼振捣完毕，间隔 12h，在砼初步沉实后，应 对梁柱接头位置，型钢砼梁以及大截面的次梁派专人进行二次复振，因为在梁柱接头位置柱的水平劲板下，钢梁翼缘板下，砼沉实后，这些部位的砼不容易填实，如图9 所示。16砼不容易填实处（ b）图 10 砼不易充分填满的部位示意图平台砼浇筑应连续一次性浇筑成型，不得留施工缝，在泵管移动困难时，防止施工缝的出现，利用塔吊和料斗浇筑接槎。砼从搅拌到浇筑成型，接槎间歇时间不得超过表（ 2）规定 时间。砼送输、浇筑和间隙的时间（ min）表 3气温（）砼