板模板(盘扣式)计算书

1、板模板（盘扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 2312010 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土板名称C30，标高3.6m新浇混凝土板板厚(mm)425模板支架纵向长度La(m)167.4模板支架横向长度Lb(m)84.2模板支架高度H(m)3.6 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自

2、重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.310.5=0.15风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平杆步距h(mm)1200顶层水平

3、杆步距h(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)650小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度L1(mm)400主梁最大悬挑长度L2(mm)400平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000152/637500mm3 I=bt3/121000153/12281250mm4 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1

4、.1) 0.425)+1.413=17.121kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.425)=12.921kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.425)+113=13.768kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.12517.1210.22=0.086kNm =Mmax/W=0.086106/37500=2.293N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=513.7682004/(38

5、49350281250)=0.109mm max=0.109 mmmin200/150，10=1.333mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型35mm70mm 截面惯性矩I(cm4)100.042截面抵抗矩W(cm3)28.583抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87弹性模量E(N/mm2)8415计算方式二等跨梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.2(0.3+(24+1.1) 0.425)+1.40.23=3.472kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.2(0.3+

6、(24+1.1) 0.425)+10.23=2.794kN/m 按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为400mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.278106/28583=9.726N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1.634kN 3Vmax/(2bh0)=31.6341000/(23570)1N/mm2=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=1.433mm=minla/150，10=min900/150，10=6mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=3.022kN R2

7、=2.978kN R3=3.022kN 正常使用极限状态 R1=2.43kN R2=2.395kN R3=2.43kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型483截面惯性矩I(cm4)10.78截面抵抗矩W(cm3)4.49抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max3.022,2.978,3.022/2=1.511kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3/2=max2.43,2.395,2.43/2=1.215

8、kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.907106/4490=202.004N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax3.247kN 2Vmax/A=23.2471000/42415.316N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=3.102mm=minla/150，10=min900/150，10 =6mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)483回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)200立柱截面面积(mm2)424立柱截面抵抗矩(cm3)4.49支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0

9、.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1200+20.7650=2110mm l02=h=1.21200=1440mm 取两值中的大值l0=2110mm =l0/i=2110/15.9=132.704=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=2110/15.9=132.704 查表得，=0.292 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.425)+1.430.90.9=14.257kN f=N1/(1A)14.257103/(0.292424)=115.154N/mm2=200N/m

10、m2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1440/15.9=90.566 查表得，=0.55 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.425)+1.430.90.9=14.791kN f=N2/(2A)14.791103/(0.55424)=63.426N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.150.91.22/10=0.024kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.42

11、5)+0.91.430.90.9+0.024/0.9=13.943kN f=N1w/(1A)+Mw/W=13.943103/(0.292424)+0.024106/4490=117.963N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.425)+0.91.430.90.9+0.024/0.9=14.478kN f=N2w/(2A)+Mw/W=14.478103/(0.55424)+0.024106/4490=67.429N/mm2=200N/mm2 满足要求！ 八、可

12、调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =14.257kNN=40kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.15167.43.66+0.55167.44)=1147.427kN.m MR=GG1kLaLb2/2=1.351.05167.484.22/2=841148.565kN.m MT=1147.427kN.mMR=841148.565kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素

13、产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.25167.43.6+0.55167.44)=653.864kN.m MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.351.05+(24+1.1)0.425167.484.22/2=9386817.443kN.m MT=653.864kN.mMR=9386817.443kN.m 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)500混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)100立杆底座宽b(mm)100 F1=N=14.478kN 1、受冲

14、切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2

15、=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=480mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)12320480/1000=1114.714kNF1=14.478kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范