无板梁模板专项施工方案(20210425051946)

1、1.02.0目录一、 工程概况 .0.二、 编制依据 .0.三、 施工计划 .1.（一）材料计划.1.（二）设备计划.2.四、施工工艺技术.2.（-）技术参数.2.（-）工艺流程.3.（三）施工方法.4.（四）检查验收.9.五、施工安全保证措施（-）组织保障.1.0（）技术措施.1.1（三） .应急预案1.3（四） .监测监控2.0六、劳动力计划一）项目管理人员 .2.0七、无板梁模板验算书.2.2计算书二）特种作业人员 .2.1错.误！未定义书签无板梁模板工程安全专项施工方案、工程概况本工程车间1、车间2、车间3、车间4的车间区域存在有多道独立浇筑的无板梁，由于其 模板支撑系统搭设较为单薄，

2、存在一定风险性，特编制本方案。无板梁最大截面尺寸为600乩?000搭设高度为10m支撑系统坐落在地面200厚C20素混凝土 垫层上。二 编制依据1、木结构设计规范GB 50005-20032、建筑结构荷载规范GB50009-20123、混凝土结构设计规范GB50010-20104、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20155、钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20016、建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20137、混凝土结构工程施工规范GB 50666-20118、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20059、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J

3、GJ130-201110、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-200811、建筑施工安全检查标准JGJ59-201112、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9113、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201314、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文15、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则(建质2009254号 文)16、本工程施工图纸17、本工程施工组织设计三、施工计划(-)材料计划1模板及支撑架的材料选择(1)模板均采用15mm(厚)胶合板。(2)木方：采用40X 90mm木方。(3)支撑系统：选用48.3 x27mm钢管及其配件。(4)纵横

4、水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用48.3 x 2.7mm钢管及其配件。(5)垫板：选用木垫板。(6)顶托：采用标准可调顶托，U型托盘钢板厚度4mm宽度120mm长度100mm高度 60mm顶托螺杆长度为600mm螺杆直径不小于35mm2钢管、扣件、顶托等材料进场前后安排专人检杳、验收，并作相应的记录，验收合格方可 使用。进场的材料应符合以下要求：(1)钢管：钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793规定的3号普通钢管， 其材质应符合碳素结构钢(GB/T700中Q235-A级钢的规定。钢管不允许有负偏差！新钢管应有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉 伸试

5、验方法(GB/T228)的有关规定。钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬 弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管壁厚不允许有负偏差。旧钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。(2)扣件：扣件的规格应与钢管的外径相匹配，应采用可锻铸铁制作，其 材质应符合现行国 家标准钢管脚手架扣件(GB15831的规定。在螺栓拧紧扭 力矩达65N-m时，不得发生破坏。新扣件应有厂家生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件(GB15831的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使川，出现滑丝的螺栓必须更换，扣

6、件表 面应涂刷防锈漆。(3)顶托：顶托应采用标准可调顶托，U型托盘(钢板厚度4mm宽度120mm长度100mm高度60mm,支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆(L 600mm伸出钢管顶部不得大于200mm安装时应保证上下同心，螺杆外径与 立柱钢管内径的间 隙不得大于3mm( D 35mr)(4)方木：楞条方木截面满足4OmrK 90mm的要求，不使用非标、异型的尺 寸(如圆木、带 树皮等)O(二)设备计划主体结构施工期间，根据建筑物平面形状、尺寸及高度、平面布置和工期要求，拟使用汽车吊 进行垂直运输，以满足施工要求。施工期间做好使用前的检验、保养工作，确保运转正常。投入的 主要施工设备

7、如下表：序号材料名称单位数量进场计划1单面压刨台1一次性进场2台式平刨台2一次性进场3台式电锯台2一次性进场4手提式电钻把3一次性进场四、施工工艺技术(一)技术参数1模板系统的设计无板梁最大梁600 X 1000o梁底次龙骨采用5道40mmh)+1.4Q2k,1 35(Gik+(G2k+G3k) X h)+1 4cQ2k Xb=0.9 max1.2 (0.1+(24+1.5) 1 )+1.4 2,1.35 .1+(24+1.5) 1 )+1.4 0.7 2 1= 32.868kN/mqA = 0.9 *35 :Gik+(G2k+G3k) h b= 0.9 1.35 21+(24+1.5) 11

8、 =31.104kN/m=0.9 *4 %.7 &2.b= 0.9 *4 E.7 2X| =1.764kN/mq2= 1 (Gik+(G2k+G3k)来)归1 (0.1+(24+1.5) 1)K1= 25.6kN/m计算简图如下：山山山山山IWH山山山山nruir11辺11ED!/U-1、强度验算Mmax二 0.107qi 静 L?+0121qi 活0.107 *31.104 W.152+0.121 1.764 0.152=0.08kN m尸 Mmax/W= 0.08 106/37500 = 2.125N/mm2281250)= 0.049mm25.6 0.15= 1.509kNR2=R4=1

9、.143q2L=1.143 25.6 0.15= 4.389kNR3=0.928q2L=0.928 25.6 0.15= 3.564kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40 X90小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)15.44小梁抗剪强度设计值T KN/mn2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩l(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：qiRi/b=1.952/1= 1.952kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：qi中二MaxR2,R3,R4/b =Ma刈5.656,4.63

10、2,5.656/仁 5.656kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：qiR5/b=1.952/1- 1,952kN/m小梁自重：q2=0.9X35(0.3-0.1) 0.8/4 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左二0.9 1.35 0.5 1=0.608kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载43右二0.9 1.35 0.5 1=0.608kN/m左侧小梁荷载4左二qi左+q2+q3左=1,952+0.036+0.608=2.596kN/m 中间小梁荷载 q 中=qi 中 +q2=5.656+0.036=5.693kN/m右侧小梁荷载q右二qi右+q2+q3右=1952+003

11、6+0.608=2596kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q右卜Max2596,5693,2596=5693kN/m正常使用极限状 态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：qiRi7b=1.509/1 - 1,509kN/m梁底面板传递给中间 小梁最大线荷载：qi中二MaxR2；R3；R4/b =Max4389,3.564,4389/1 = 4.389kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：qiR57b=1.509/1 - 1.509kN/m小梁自重：q*1 (030.1) 0.64 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左二1 0.5 1=0.5kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q

12、3右二 1 0.5 1=0.5kN/m 左侧小梁荷载 q 左二 5左+q2+q3左509+0.03+05=2039kN/m 中间小梁荷载 q 中丄 qi 中+ q2=4.389+0.03=4.419kN/m右侧小梁荷载q右二5右+q2+q3右T509+0.03+05=2039kN/mS.frKuFi-r小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中；q 右=Max2039,4419,2039=4419kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：淬虾FTuiuiuuiuiuuiuuuunuimmimniuinmmmmS.frWKr/r4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qLi

13、,0.4qL+qL2=max1.1 咏 693 $.7,0.4 5.693 7+5.693 (X2=4.384kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri=1.999kN,R2=4.384kN,R3=3.594kNJR4=4.384kN,R5=1.999kN抗弯验算满足要求！正常使用极限状态Rmax=1.1 q,L,0.4q,Li+q,L2=max1.1 4A419 0.7,04 4.419 0.7+4.419 0.2=3.403k N同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Rf=1.57kN,R2,=3.403kN,R3,=2.767kN,R4,=3.403kN,R5,=1.57

14、kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) 48X2.7主梁计算截面类型(mm) 48 X 2.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值T (N/mn?)125主梁截面抵抗矩W(cm 3)4.122主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩l(cm4)9.89可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中 力为Ks XRn, Rn为各小梁所受最大支座反力L199khi2.157kNL.Lk.N 忑（s /ZTw3WitenittfiT1、抗弯验算主梁弯矩图（kN m）仃=Mba

15、x/W=0.127 X!06/4120=30.78N/mm2w f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算1.5$?1.W71,033t.OH0441W I-D.l+l2込X1-1.05A-L.M3-1.S97-1.S97主梁剪力图(kN)Vmax= 1,597kNTax=2Vmax/A=2 X1.597 1000/384= 8.317N/mm2w T =125N/m m满足要求！L199kiii2 157kNL.Lk.N3、挠度验算主梁变形图（mm）Vax= 0.02mm =L/250= 300/250= 1.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 Ri=0.141k

16、N, R2=2.373kN, R3=5.351kN, R4=2.373kN,Rs=0.141kN立柱所受主梁支座反力依次为 Pi =0.141/0.6=0.235kN, P2=2.373/0.6=3.955kN,P3=5.351/0.6=8.918kN, P4=2.373/0.6=3.955kN, P5=0.141/0.6=0.235kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30可调托座最大受力 N 二 maxPi, P2, P3, F4, P5二 8.918kN 1 二 29.916kN/m2)小梁验算二 max1.782+0.9 K2 XR0.3-0.1)

17、 0.6/4+0.5 你，5.156+0.9 12 23-0.1) 0.6/4=5.189kN/m同上四六计算过程，可得：Pi= 0.214kN, P2= 3.597kN, ?3= 8.139kN, P4二 3.597kN , ?5= 0.214kN 立柱最大受力 Nw= maxPi, P2, Ps, P4, P5+0.9 1.2 0.15 (11-1 )+Mw/lb= max0.214, 3.597,8.139, 3.597, 0.214+1.62+0.056/1.2- 9.806kNf = N/( A)+M/W = 9805.842/(0.641 384)+0.056 106/4120=

18、53.43N/mm2 f-205N/mm2满足要求！九 高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.9.7:支架高宽比不应大于3H/B=11/116.4=0.095 2000mm寸，取 肉二0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值opc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/ mm 2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边hO /2处板垂直截面的最不利周长。Fl 4 0.9 )2, 24X12=min34.213,24 = 24kN/m 2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(

19、kN/m 2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值S?卜面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)15面板抗剪强度设计值T (N/mn2)1.5面板弹性模量E(N/mm 2)60001下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b二 1000mm。/bh2/6=1000 沐 22/6- 24000mm3,I 二 bh3/12=1000 1 23/12= 144000mm4o 面板计算简图如下:山山山山山山山H山山山山山山山M山山山山山仁抗弯验算qi二匕 5承二 1 $1.68= 31.68kN/mqi 静=YX1.35 0.9 G4k 1.35 0.9 24X1 =29.16kN/mqA=Y 1.4 cQ4k t)

20、 = 1 X1.4 0.9 2 X1 = 2.52kN/mMmax= 0.107qi 静l?+0.121qi 活L2=0.107 29.16 OE+O.IZI 2.52 0.22=0.137kN m尸 Mmax/W 二 0.137 106/24000二 5.708N/mm22004/(100 6000 144000)=0.281 mm29.16 0.2+1.223 2.52 0.2=7.282kN正常使用极限状态R下挂max =1.143 栓q= 1.143 0.2 24= 5.486kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)125小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)40 X

21、902小梁弹性模量E(N/mm2)84152小梁抗剪强度设计值T (N/mn2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm 3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)15.444小梁截面惯性矩l(cm4)2431下挂侧模计算简图如下:山山山川！山山山山山山山山山山山川山山山山山跨中段计算简图1、八“! u 111! I1111! I 山徉山 11 m mi 1 m m I j 1鳥叮悬挑段计算简图抗弯验算q = 7.282kN/mMmax= max0.1 QX2,0.5 AOli2=max0.1 X282 区550.5 X7.282 0.1252=0.22kN m尸 Mmax/W = 0.22 106

22、/54000 = 4.079N/mm2w f 15.444N/mm2满足要求!2、抗剪验算Vmax= max0.6 QX,q IX=max0.6 探 282 E.55, 7.282 0d25=2.403kNTax=3Vmax/(2bho)=3 2.403 1000/(2 4090)- 1.001N/mm22430000)=0.166mm 8415 2430000)=0.008mm 7.282 0.55, 0.4 7.282 0.55+7.282 0.125二 4.406kN正常使用极限状态R下挂max 二 max1.1 5.486 0.55, 0.4 5.486 0.55+5.486 区 125= 3.319kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) 48X2.7主梁计算截面类型(mm) 48X2.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm 2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值T (N/mn?)120主梁截面惯性矩l(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数0.61、下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R 0.914kN,R2二 2.643kN,R3二 2.174kN,R4- 2.174kN,R5