110KV翠城变电站工程超高大支模工程施工方案

1、一、编制依据 1二、工程概况 1三、高支模工程施工方案设计 1（一）、模板支架的排布和构造 2（二）、模板和支架的设计计算 3四、模板及支撑的搭设与拆除 3（一）、搭设 3（二）、拆除 4五、质量及安全保证措施 4六、安全应急预案 5（一）应急小组成员名单 5（二）事故的处理 5（三）信号规定 6（四）有关规定和要求 6七、施工监测方案 7八、计算书 8（一）主变天面层屋面梁 WKL2（4） 截面 bh=350900mm 模板扣件钢管高支撑架计算书 9（二）主变天面层屋面梁 WKL2（4） 截面 bh=350900mm 梁侧模板计算书 15（三）主变天面层扣件钢管楼板模板支架计算书 20（四）

2、风机井顶板扣件钢管楼板模板支架计算书 26（五）GIS 天面层屋面梁 WKL3（1） 截面 bh=350900mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 32（六）GIS 天面层屋面梁 WKL3（1） 截面 bh=350900mm梁侧模板计算书 39（七）GIS 天面层室屋面层扣件钢管楼板模板支架计算书 44九、附图 50110KV翠城变电站工程超高大支模工程施工方案、编制依据1工程设计图纸；2建筑施工安全检查标准 JGJ 59-99 ； 3建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162-2008 ； 4混凝土结构设计规范 GB 50010-2002； 5混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-20

3、02； 6建筑结构荷载规范 GB 50009-2001（2006 年版）； 7建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-2001 （2002 版）； 8木结构设计规范 GB 50005-2003（2005 版）；9建设部、省市有关高支模施工技术、质量、安全和文明的规定、工程概况 建设单位：广东电网公司广州供电局 设计单位：广州市电力工程设计院有限公司 监理单位：广州电力工程监理有限公司 建设地点：广东省广州市海珠区 建设规模：本项目工程设地下一层、地上三层，总建筑面积 2082.5m2 ，建筑基 2底面积 762m2，建筑物总高 12.5m（外地面以上部分） ，地下一层层高 3.0

4、m，其中主变 电室层高 12.3m,风机井部分高度 14.0m,水泵房部分层高 5.3m,首层层高 4.5m，2 层层 高为 3.9m 和 4.3m， 3 层层高为 3.7m。三、高支模工程施工方案设计根据图纸反映，本项目工程主变电室高度为： 12.3m, 风机井部分高为 14.0m, 框架 梁最大截面为 bh=350 900mm跨, 度 l=10600mm,板厚度 h=120mm；10KV高压室高度为 8.0m, 框架梁最大截面为 b h=350900mm跨, 度 l=8800mm,板厚度 h=120mm。以上属 于超高大支模施工。 现依国家规范要求以 （主变天面层屋面梁 WKL2（4）截面

5、 bh=350 900mm，板厚度 h=120mm和 GIS 天面层屋面梁 WKL3（1）截面 bh=350900mm，板厚 度 h=120mm数） 据作为本方案计算依据， 对其他高大支模应根据不同平面尺寸布置立杆 间距，确保不超过本方案设计值。本工程支模采用 48 3.0 （3.5 ）扣件式钢管，高支撑搭设体系采用483.0（3.5） 扣件式钢管配套搭设， 支模立杆搭设采用 483.0（3.5） 钢管，其中剪刀撑、 扫地杆采用 483.5 钢管配套搭设。严禁 51和 48 钢管混合使用施工。（一）、模板支架的排布和构造（1）高度方向：从地面直接至梁底和楼板底，立杆之间接长采用对接扣件连接。（

6、2）水平方向：楼板支撑矩形网格为 900900mm，梁支撑沿梁纵向 2 根900， 横向 900，沿轴线纵横排布。 （具体布置尺寸详见平面图）（ 3）大、小横杆：根据广东省建设厅文件 广东省建设工程高支撑模板系统施工 安全管理办法，立柱 4.50m以下部分应设置不少于两道 纵横水平杆， 立柱 4.50m以上 部分每增高 1.5m 相应加设一道纵横水平拉杆， 以直角扣件与立杆连接， 具体详见本方 案附示意图。（4）纵横扫地杆：支架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定 在距底座上皮不大于 200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵 向扫地杆下方的立杆上。（5）纵向剪

7、刀撑：纵向剪刀撑应纵横设置，支架四边与中间每隔四排支架立杆应 设置一道。纵向剪刀撑由底至顶连续设置， 支撑主梁的立杆必须设置剪刀撑 ; 每道剪刀 撑宽度不应小于 4 跨，且不小于 6.00m，净距不得大于 15.00m，斜杆与地面倾斜角 45 60之间，沿梁支撑连续布置，剪刀撑斜杆接长采用搭接，搭接长度为1.00m，采用不少于 2 个旋转扣件固定。（6）水平剪刀撑： 支架两端与中间每隔 4排立杆从顶层开始向下每隔 2步设置一 道水平剪刀撑。（7）连墙拉结件：在结构框架柱处顶牢拉结固定，在相邻柱处每 2 步采用钢管连 接扣件与框架柱固定抱紧拉牢。（ 8）模板支架采用可调 U 形顶托，顶托伸出纵横

8、水平杆中心线的距离不大于 200mm，且必须调成一条直线，紧密支撑模板系统的顶托大楞。（9）风荷载的作用忽略不计，但需加强抗侧向位移、提高整体稳定性构造措施， 水平剪刀撑从上往下每隔两步设一道剪刀撑。（10）支撑系统每根立杆底部应设置底座或垫板，地基必须夯实。（二）、模板和支架的设计计算钢筋混凝土梁、板、模板及其支架的设计计算详见本方案所附的计算书。四、模板及支撑的搭设与拆除（一）、搭设钢管支撑设纵横扫地杆和顶杆，中部设纵横联系杆和水平剪刀撑；剪刀撑在梁支 撑及满堂架两端设置，支撑主梁的立柱必须设置剪刀撑；为降低支撑系统沉降量及保 证系统的稳定性，在支撑钢管的地面上加垫木块（见附图） 。整个搭

9、设过程和验收应满 足国家规范和标准 GB50204-2002和 JGJ 162-2008 （ 2008年版）的要求。控制立杆垂直度，支架立杆垂直度控制在 30mm内； 相邻立杆接头不得在同一 步内；顶托伸出的悬臂长度不得大于 200mm。模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规范规定和设计要求，模板的侧面要 求平整、接缝严密，不得漏浆。跨度大于 4000mm, 底板中部应起拱，起拱高度为 1/1000L, 模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌混凝土过程中要经常检查，如发现 变形、松动等现象，要及时修整加固，现浇结构模板安装的允许偏差应满足施工规范 要求，固定在模板上预埋件和预留洞均不得遗

10、漏，安装必须牢固，位置准确。（二）、拆除拆除模板时机应满足砼强度达到规定要求，拆模时不要用力过猛过急，拆下来的 木料要及时运走、整理，拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重 部，后拆除承重部分，即先拆梁侧支撑梁侧模板楼面支架、模板主梁支架、模 板，拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端，跨度大于 4000mm 的梁下均应保留支架，间距不大于 3mm ,模板及支撑系统拆除后要加强保护，拆除后 逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，板面涂油。按规格分类堆放整齐， 以利用再用。五、质量及安全保证措施1、混凝土浇筑时，应派专人负责观测支架及模板的变形情况，并按照施工

11、监测方 法进行监测，发现问题，及时疏散人员，待险情排除后，经现场安全责任人同意后方 可复工。2、混凝土浇筑应先将梁板同时浇筑， 浇筑方法应根据梁高度分 （第一层 h350mm 厚）层浇捣成阶梯形，当达到底板位置时即与板的砼一起浇捣，倾倒混凝土的方向应 与浇筑方向相反，同时应先浇内跨板（配重） ，再浇边板、边梁，保证支撑系统的整体 稳定性。3、进入施工现场人员必须佩戴安全带，并应系牢。4、工作前应检查钢管支撑体系是否牢固， 扳手等工具应系挂在身， 以免掉落伤人。5、拆模时应有专人指挥，并在可能坠落范围内标出工作区，围以警戒线，暂停人 员过往，严禁高空掷物。6、施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从

12、支撑系统爬上爬下。7、支模搭设、拆除和砼浇筑期，坠落区域内应以警戒线围起，无关人员不得进入 支撑系统底下，由安全员在现场监护。8、支模分段或整体搭设安装完毕， 经企业安全负责及技术人员主持分段或整体验 收合格后方能进行钢筋安装和绑扎。9、由于本单项工程为高支模现浇混凝土结构、 浇注质量和砼强度等级的保证书尤 为重要，因此混凝土试件必须同构件同条件养护并由专人负责， 养护 28 天并经混凝土 试件进行检测达到设计强度 100%后方可拆模，确保工程质量。10、进场支撑材料及模板应经质检人中检查验收合格后，方准使用。11、本工程的安全负责人（兼任消防负责人）为：罗汉超手机号码：12、搭设和拆卸过程应

13、遵守国家、省市有关质量、安全等规范、规程。13、应做好消防措施，现场准备好灭火筒并存放在显眼和易于拿到的地方，做好 显著标记，工作范围内严禁烟火。六、安全应急预案一）应急小组成员名单姓名电话备注组长汤信亮项目经理副组长罗汉超项目副经理副组长洪建中项目执行副经理组员郭俊辉施工员组员郑启涛施工员二）事故的处理发生事故时应采取以下应急措施：a）最早发现者应立即向项目部、消防队报警，并采取一切办法切断事故源，并负 责接警工作。b）项目部接到报警后，应迅速通知有关部门、并要求查明部位和原因，下达按应 急求援预案处置的指令， 同时发出警报， 通知指挥部成员及消防队和各专业求 援队伍迅速赶往事故现场。c)

14、指挥部成员按专业对口迅速向主管上级公安、劳动、环保、卫生等领导机关报 告事故情况。d) 发生事故时应迅速查明事故发生源部位和原因， 凡能经切断物料等处理措施而 消除事故的则以自救为主。 自己不能控制的，应向指挥部报告并提出具体措施。e) 救援队到达事故现场后， 应查明现场有无伤亡人员， 以最快速度将人员救离现 场，严重者尽快送医院抢救。f) 指挥部根据事故状态及危害程度作出相应的应急决定， 并命令各应急救援队立 即开展救援。如事故扩大时，应请求支援。g) 医疗救护队到达现场后，与救援队配合，应立即救护伤员，对伤员进行急救， 重伤员及时送往医院抢救。(三) 信号规定求救信号主要使用电话报警联络报

15、警电话： 110市消防： 119市救护： 120 危险区边界警戒线，为黄黑带，警戒哨佩带臂章，救护车鸣灯。(四) 有关规定和要求为能在事故发生后，迅速准确、有条不紊地处理事故，尽可能减少事故造成 的损失，平时必须做好应急救援的准备工作，落实岗位责任制度和事项制度。具体措 施有：1、落实应急救援组织，救援指挥部成员和救援人员应按照专业分工，本着专业 对口、便于领导、便于集结和开展救援的原则，建立组织，落实人员，要根 据人员变化进行组织调整，确保救援组织的落实。2、按照任务分工做好物资器材准备，如：必要的指挥通讯、报警、卫生、消防、抢修等器材及交通工具。上述各种器材应指定专人保管，并定期检查保养，

16、 使其处于良好状态，各重点目标设救援器材柜，专人保管以备急用。3、定期组织救援训练和学习，各队按专业分工每年训练，提高指挥水平和救援 能力。七、施工监测方案6.1 监测措施(1) 班组日常进行安全检查， 项目部每周进行安全检查， 分公司每月进行安全检查， 所有安全检查记录必须形成书面材料。(2) 高支模日常检查，巡查重点部位：1) 杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2) 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3) 连接扣件是否松动。4) 架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5) 施工过程中是否有超载现象。6) 安全防护措施是否符合规范要求。7) 支架与杆件是否有变形的现

17、象。(3) 支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4) 监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。(5) 监测点布设支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、 支架周边稳定性薄弱 的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于 2 个立杆顶水平位移、支架整 体水平位移及立杆基础沉降监测点。 ( 监测点布置详见本方案附图 1、4) 监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。(6) 监测频率： 在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030 分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测， 监测

18、时间可根据现场实际情况进行调整，般控制在混凝土开始浇注直至砼终凝。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲 3mL 4m4mL 6.5m12mm20mm/吊线和卷尺2水平杆、 斜杆的钢管弯曲 L6.5m30mm/吊线和卷尺3立杆垂直度全高绝对偏差50mm/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度 H 内相对值 H/600/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/10mm5mm经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/10mm8mm经纬仪及钢板尺(7) 当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼， 疏

19、散人员， 并进行加固处理后 方可继续施工。八、计算书超高大支模以主变天面层屋面梁 WKL2(4)截面 b h=350900mm，板厚度 h=120mm 和 GIS天面层屋面梁 WKL3(1)截面 bh=350900mm，板厚度 h=120mm进行计算， 详见 计算书 ( 附后 ) 。(一)主变天面层屋面梁 WKL2(4) 截面 b h=350900mm 模板 扣件钢管高支撑架计算书计算参数 :模板支架搭设高度为 12.3m ，梁截面 B D=350mm 900mm，立杆的纵距 (跨度方向 ) l=0.90m ， 立杆的步距 h=1.50m ，梁底增加 2道承重立杆。面板厚度 18mm，剪切强度

20、 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2， 弹性模量 6000.0N/mm2。木方 80 80mm，剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9500.0N/mm2。 梁底支撑木方长度 2.00m 。梁顶托采用钢管 483.0mm。梁底承重杆按照布置间距 550,900mm计算。模板 自重 0.50kN/m 2 ，混凝土钢筋自重 25.50kN/m 3，施工活荷载 2.00kN/m 2。扣件计算折减系数取 1.00 。图 1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为 48 3.0 。、模板面板计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续

21、梁计算。静荷载标准值活荷载标准值q1 = 25.500 0.900 0.350+0.500 0.350=8.207kN/m q2 = (2.000+0.000) 0.350=0.700kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 : 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :W = 35.001.80 1.80/6 = 18.90cm 3；I = 35.001.80 1.80 1.80/12 = 17.01cm 4；(1) 抗弯强度计算 f = M / W f其中 f M 面板的抗弯强度计算值 (N/mm2) ； 面板的最大弯距 (N.mm) ；W 面板的净截面抵抗矩；f M

22、 = 0.100ql 其中 q 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；2荷载设计值 (kN/m) ；经计算得到 M = 0.100 (1.20 8.207+1.40 0.700) 0.300 0.300=0.097kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.097 1000 1000/18900=5.157N/mm 2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求 !(2) 抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600 (1.20 8.207+1.4 0.700) 0.300=1.949kN 截面抗剪强度计算值 T=3 1949.0/(2 350.000 18

23、.000)=0.464N/mm 2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T T ，满足要求 !(3) 挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677 8.207 3004/(100 6000 170100)=0.441mm 面板的最大挠度小于 300.0/250, 满足要求 !二、梁底支撑木方的计算(一)梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q 1 = 25.500 0.900 0.300=6.885kN/m(2) 模板的自重线荷

24、载 (kN/m) ：q 2 = 0.500 0.300 (2 0.900+0.350)/0.350=0.921kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kN) ： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000) 0.350 0.300=0.210kN 均布荷载 q = 1.20 6.885+1.20 0.921=9.368kN/m 集中荷载 P = 1.40 0.210=0.294kN550900 550A0.44kN 0.29kN 0.44kN9.37kN/m木方计算简图木方剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

25、A5509005500.37kN0.37kN变形计算受力图经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.227kNN2=2.227kNN3=-107374176.000kNN4=-107374176.000kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.757kN.m经过计算得到最大支座 F= 2.227kN 经过计算得到最大变形 V= 1.404mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩W = 8.00 8.00I 和截面抵抗矩 W分别为 : 8.00/6 = 85.33cm 3；I = 8.008.00 8.00 8.00/12 = 341.33cm 最大变形 v =1.404mm(1) 木方抗弯强度

26、计算抗弯计算强度 f=0.757 106/85333.3=8.87N/mm 木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2, 满足要求 !(2) 木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足 80 80)=0.522N/mm 2T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3 2.226/(2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm 木方的抗剪强度计算满足要求 !木方的最大挠度小于 900.0/250, 满足要求(二)梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m 。托梁计算简图托梁弯矩图 (kN.m)2.642.643.343.344

27、.054.050.410.411.82 1.821.11 1.111.82 1.821.111.110.410.414.054.053.343.342.642.642.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN 2.23kN900 900 900托梁剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN 1.73kN900 900 900托梁变形计算受力图经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座

28、经过计算得到最大变形托梁变形图 (mm)M= 0.634kN.mF= 7.386kNV= 1.223mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W = 4.49cm截面惯性矩 I = 10.78cm(1) 顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.634 106/1.05/4491.0=134.45N/mm 2 顶托梁的抗弯计算强度小于 215.0N/mm2, 满足要求 !(2) 顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.223mm 顶托梁的最大挠度小于 900.0/400, 满足要求 !三、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值

29、 ,取8.00kN ；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。四、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.39kN ( 已经包括组合系数 ) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20 0.134 12.300=1.976kNN = 7.386+1.976=9.362kN 轴心受压立杆的稳定系数 , 由长细比 l 0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm) ； i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm 2) ； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩 (cm

30、3) ； W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm 2) ；f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm 2 ；l 0 计算长度 (m) ； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1) 或 (2) 计算l 0 = k 1uh(1)l 0 = (h+2a) (2)k 1 计算长度附加系数，按照表 1 取值为 1.167 ；0.20m ；u 计算长度系数，参照扣件式规范表 5.3.3 ；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度； a =公式 (1) 的计算结果： l 0=1.167 1.700 1.50=2.976m=2976/16.0

31、=186.574=0.207=9362/(0.207 424)=106.525N/mm 2，立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !公式 (2) 的计算结果： l 0=1.500+2 0.200=1.900m =1900/16.0=119.122 =0.458=9362/(0.458 424)=48.223N/mm 2，立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式 (3) 计算l 0 = k 1k2(h+2a)(3)k 2 计算长度附加系数，按照表 2 取值为 1.030 ；公式 (3) 的计算结果： l 0=1.167 1.030 (1.500+2 0.200)=

32、2.284m=2284/16.0=143.186 =0.337=9362/(0.337 424)=65.603N/mm 2，立杆的稳定性计算 f, 满足要求 !模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表 1 模板支架计算长度附加系数 k 1步距 h(m) h 0.9 0.9h 1.2 1.2h 1.5 1.5h 2.1k 1 1.243 1.185 1.167 1.163表 2 模板支架计算长度附加系数 k 2H(m) 46 81012 1416182025 303540h+2a或u1h(m)1.351.0 1.0141.0261.0391.0421.0541.0611

33、.0811.0921.1131.1371.155 1.1731.441.0 1.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.129 1.1491.53 1.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.062 1.079 1.0971.114 1.1321.62 1.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.106 1.1231.80 1.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0

34、96 1.1111.92 1.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.090 1.1042.04 1.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.087 1.1012.25 1.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.081 1.0942.70 1.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.078 1.091二）主变天面层屋面梁梁侧模板计算

35、书WKL2(4) 截面 b h=350 900mm一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度 350mm，高度 900mm，两侧楼板厚度 120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间 距300mm，内龙骨采用 60 80mm木方，外龙骨采用双钢管 48mm 3.0mm。对拉螺栓布置 2道，断面跨度方 向间距 600mm，直径 12mm。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2 木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9500.0N/mm2。mmmm00模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算

36、要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值； 挠度验算只考虑新浇混 凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值 :其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m 3 ；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0时（表示无资料 ）取200/（T+15） ，取5.714h ；T混凝土的入模温度，取 20.000 ；V混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m ；1 外加剂影响修正系数，取 1.000 ；2 混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=21.590kN/m

37、 20.9 ，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9 考虑结构的重要性系数21.600=19.440kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9 ，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9 4.000=3.600kN/m 2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取 0.30m 。荷载计算值 q = 1.2 19.440 0.300+1.40 3.600 0.300=8.510kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 : 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :W = 30.00I = 30.00

38、1.80 1.80/6 = 16.20cm 3；1.80 1.80 1.80/12 = 14.58cm 4；8.51kN/m计算简图剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图 (mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为1=1.021kNN2=2.808kN3=2.808kNN4=1.021kN最大弯矩 M = 0.076kN.m(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值最大变形 V = 0.366mmf = 0.076 1000 1000/16200=4.691N/mm 2面板的抗弯强度设计值 f ，取 15.00N/mm2 ；面板

39、的抗弯强度验算 f f,满足要求(2) 抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值T=3 1531.0/(2 300.000 18.000)=0.425N/mm 2 T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T T ，满足要求(3) 挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.366mm 面板的最大挠度小于 300.0/250, 满足要求四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载 q=1.2 0.30 19.44+1.4 0.30 3.60=8.510kN/m 挠度计算荷载标准值 q=0.30 19.44=5.832kN

40、/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。8.51kN/m50 200250230B50内龙骨计算简图内龙骨弯矩图 (kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：5.83kN/mAB50 200 250 230 50内龙骨变形计算受力图经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 经过计算得到最大变形内龙骨变形图 (mm)M= 0.048kN.mF= 2.242kNV= 0.003mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :W = 6.00 8.00 8.00/6 = 64.00cm 内龙骨挠度计算；I = 6.008.00 8.00

41、 8.00/12 = 256.00cm 最大变形 v =0.003mm(1) 内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.048 106/64000.0=0.75N/mm内龙骨的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2, 满足要求(2) 内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足截面抗剪强度计算值T = 3Q/2bh TT=3 1143/(2 6080)=0.357N/mm 2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm 内龙骨的抗剪强度计算满足要求 !内龙骨的最大挠度小于 250.0/250, 满足要求五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中

42、荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载 P取横向支撑钢管传递力。2.24kN 2.24kN 2.24kN 2.24kN 2.24kN 2.24kN 2.24kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图 (kN.m)0.780.781.121.461.121.461.461.12 1.120.780.781.46600 600 600支撑钢管剪力图 (kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.54kN 1.54kN 1.54kN 1.54kN 1.54kN 1.54kN 1.54kN600600600支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图 (mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩

43、M max=0.235kN.m最大变形 v max=0.086mm最大支座力 Qmax=4.821kN抗弯计算强度 f=0.235 106/8982000.0=26.16N/mm 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2, 满足要求 ! 支撑钢管的最大挠度小于 600.0/150 与 10mm,满足要求六、对拉螺栓的计算计算公式 :N N = fA其中 N A 对拉螺栓所受的拉力；对拉螺栓有效面积 (mm2) ；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径 (mm): 12 对拉螺栓有效直径 (mm): 10 对拉螺栓有效面积 (mm2): A = 76.000

44、 对拉螺栓最大容许拉力值 (kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力 (kN): N = 4.821 对拉螺栓强度验算满足要求 !三) 主变天面层扣件钢管楼板模板支架计算书计算参数 :模板支架搭设高度为 12.3m ，立杆的纵距 b=0.90m ，立杆的横距 l=0.90m ，立杆的步距 h=1.50m 面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方 80 80mm，间距 300mm，剪切强度 1.6N/mm2，抗弯强度 13.0N/mm2，弹性模量 9500.0N/mm2。梁顶托采用 80 80mm木方。模

45、板自重 0.30kN/m 2，混凝土钢筋自重 25.00kN/m 3，施工活荷载 2.50kN/m 2。扣件计算折减系数取 1.00 。图 2 楼板支撑架荷载计算单元按照规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2 (25.00 0.12+0.30)+1.40 2.50=7.460kN/m 2由永久荷载效应控制的组合 S=1.35 24.00 0.12+0.7 1.40 2.50=6.338kN/m 2 由于可变荷载效应控制的组合 S最大，永久荷载分项系数取 1.2 ，可变荷载分项系数取 1.40采用的钢管类型为48 3.0 。一、模板面板计算 面板为

46、受弯结构 , 需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值q1 = 0.90.900)=2.673kN/m 考虑0.9 的结构重要系数，活荷载标准值q2 = 0.9面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 : 本算例中，截面惯性矩 (25.000 0.120 0.900+0.300 (0.000+2.500) 0.900=2.025kN/mW = 90.001.80I = 90.00 1.80抗弯强度计算I 和截面抵抗矩 W分别为 : 1.80/6 = 48.60cm 3 ； 1.80 1.80/12 = 43.74cmf = M /

47、 W f其中 f 面板的抗弯强度计算值 (N/mm2) ；M 面板的最大弯距 (N.mm) ；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql其中 q 荷载设计值 (kN/m) ；经计算得到 M = 0.100 (1.20 2.673+1.40 2.025) 0.300 0.300=0.054kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.054 1000 1000/48600=1.119N/mm面板的抗弯强度验算 f f,满足要求(2) 抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600 (1.20 2.673+1.4

48、2.025) 0.300=1.088kN截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值T=3 1088.0/(2 900.000 18.000)=0.101N/mm 2 T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T T ，满足要求(3) 挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677 2.673 3004/(100 6000 437400)=0.056mm面板的最大挠度小于300.0/250, 满足要求 !(4) 2.5kN 集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板中间跨支座最大弯矩计算公式为M = 0.1Pl+0.1ql 2面板的计算宽度为

49、 1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值q = 0.9 (25.000 0.120 1.200+0.300 1.200)=3.564kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.175 0.9 1.40 2.5 0.300+0.020 1.20 3.564 0.300 0.300=0.173kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.173 1000 1000/48600=3.561N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求 !二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1. 荷载的计算(1) 钢筋混

50、凝土板自重 (kN/m) ：q11 = 25.000 0.120 0.300=0.900kN/m(2) 模板的自重线荷载 (kN/m) ：q12 = 0.300 0.300=0.090kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kN/m) ： 经计算得到，活荷载标准值 q 2 = (2.500+0.000) 0.300=0.750kN/m 考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9 (1.20 0.900+1.20 0.090)=1.069kN/m 考虑 0.9 的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9 1.40 0.750=0.945kN/m 计算单元内的木

51、方集中力为 (0.945+1.069) 0.900=1.813kN2. 木方的计算按照三跨连续梁计算， 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和， 计算公式如下 :均布荷载 q = 1.813/0.900=2.014kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.1 2.01 0.90 0.90=0.163kN.m最大剪力 Q=0.6 0.900 2.014=1.088kN最大支座力 N=1.1 0.900 2.014=1.994kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W分别为 :W = 8.008.00 8.00/6 = 85.33cm 3；I = 8.008.00 8.00 8.00/12 = 341.33cm 4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.163 106/85333.3=1.91N/mm 2木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2, 满足要求 (2) 木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下 :Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3 1088/(2 8080)=0.255N/mm 2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm 2 木方的抗剪强度计算满足