塔吊基础施工方案Microsoft_Word_文档

1、江苏集慧建设嘉源大厦项目塔吊基础施工方案塔吊基础施工方案一、编制依据1、嘉源大厦工程施工组织设计；2、嘉源大厦工程岩土工程勘察报告；3、GB50202-2002地基与基础施工质量验收规范； 4、GB50007-2002建筑地基基础设计规范；5、JGJ33-2001建筑机械使用安全技术规程；6、本工程设计图纸；7、塔式起重机使用说明书等。二、工程概况本工程位于徐州市铜山区府东路东侧。建筑总面积44261m2（其中地上：33482m2、10779m2），地上八层、地下一层，建筑高度31.6m，钢筋混凝土框架剪力墙结构。本工程布置2台塔吊。楼北侧轴轴布置1台QTZ63型塔吊，楼南侧人防地下室内A1/

2、A0轴交轴间布置1台QTZ63型塔吊。三、塔吊基础设计楼南侧塔吊基础位于地下室中，塔吊基础顶标高同地下室底板顶标高。塔吊基础底标高同筏板顶标高。以上塔吊基础位于粉质黏土层,塔吊坐在自然地基上。QTZ63塔吊，塔吊基础砼标号为C35，基础尺寸为5000mm5000mm1390mm。基础配筋为上下两层HRB40020，间距为120mm,钢筋保护层厚度为50mm。 四、塔吊基础施工要求 1、根据塔吊基础施工图进行定位，轴线定位控制在10mm。 2、塔吊基础采用机械开挖，放坡系数1:0.5.3、塔吊基础在人防地下室土方第一层开挖后，再开挖塔吊基础， 4、塔吊基础开挖后必须验槽，基础必须满足设计要求。5

3、、人防地下室底板钢筋穿过塔吊基础且连续，与塔吊相关柱与塔吊基础同时施工。6、预埋螺栓的规格、型号、间距及安装符合要求。7、混凝土浇筑加入早强剂，确保安装时间。8、大地下室塔吊基础采用C35/P6，满足防水要求，同时在基础四周加止水钢板。五、工程质量保证措施（一）施工准备的质量控制1、优化施工方案，积极采用先进的施工工艺，科学安排施工进度，合理调配劳动力，对总体计划要有周全、细致的安排，对施工中经常碰到的技术问题。要结合现场实际来解决。2、根据工程实况，及时制定各种材料供应计划和质量要求。并根据实际情况及时作出相应的调整。（二）施工过程质量控制（1） 严格按照施工组织设计确定的合理施工工序进行操

4、作施工，发现问题及时上报，并会同公司有关部门研究解决。（2） 质安员实行跟班质量监督，发现问题及时处理。对有不按设计要求、施工验收规范、操作规程及施工方案施工，有损害工程质量行为的，有权停止施工并限期整改，实行质量否决权。（3） 严格上下工序和交叉作业的交接、验收制度，做到本工程质量不合格不交，上工序不符合要求，下工序不继续施工。（三）钢筋工程质量控制1、钢筋加工（1） 钢筋表面应洁净，粘着的油污、泥土、浮锈使用前必须清理干净。（2） 钢筋调直后不得有局部弯曲、死弯、小波浪形、表面伤痕不应使钢筋截面减小5%，表面带有颗粒状或片状老锈经除锈后仍有麻点的钢筋严禁按原规格使用。2、钢筋安装（1） 绑

5、扎形式复杂的结构部件时，应事先考虑支模和绑扎的先后次序，宜制定安装方案，绑扎部位的位置上所有杂物应在安装前清理好。（2） 钢筋的规格、形状、尺寸、数量、间距、锚固长度、接头位置、保护层厚度必须符合设计要求和施工规范的规定，设置足够数量与强度的垫块。（3） 钢筋、骨架绑扎、缺扣、松扣不超过应绑扎数的10%，且不应集中。钢筋弯钩的朝向正确，绑扎接头需符合施工规范的规定，搭接长度不小于规定值。（4） 钢筋采用绑扎接头时，接头位置应相互错开，错开距离为受力钢筋直径的45倍且不小于500毫米。有绑扎接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积的百分率：在受拉区不得超过25%，在受压区不得超过50%。（四）

6、砼工程质量控制1、用插入式振捣器时，捣实普通砼的移动间距不宜大于振捣作用半径的1.5倍，振捣器插入下层砼内的深度不小于50毫米，每一振点的振捣时间应使砼表面呈现浮浆和不再沉落。2、为保证桩顶砼质量，防止振捣后浮浆的影响，各桩芯砼浇筑时，比原设计桩顶标高增加10cm，振实后再清除浮浆或待砼结构后用人工凿除。六、安全文明施工措施1、进入施工现场戴好安全帽，严禁酒后施工。2、施工过程中应注意做好成品保护，防止人为的机械破坏。3、进入施工现场必须遵守安全操作规程和现场安全管理规定。4、土方开挖后四周做好防护栏杆。及时做好边坡支护，做好边坡警戒工作。5、塔吊基础施工做好接地工作。七、塔吊穿地下室处理措施

7、 1、地下室底板处理措施：（1）本工程设计塔吊基础顶标高同地下室底板顶标高，先施工塔吊基础，塔吊基础施工时在浇筑塔吊基础部分与底板连接部位，除布置塔吊基础钢筋外，还应按地下室底板配在塔吊基础的底板位置预埋底板钢筋，并预留一个搭接长度。（2）在塔吊基础、地下室底板及顶板接触的四周侧面部位预埋止水钢板，达到防水要求。 2、地下室顶板处理措施：（1）在地下室顶板上开一个一米九见方的孔，塔吊拆除后，用高一强度等级的微膨胀混凝土封闭。因塔吊处预留孔封闭后，底板受力与实际设计状况不同，为保证顶板安全，在封回洞口前，塔吊所在跨的顶板下方加钢管支撑。 （2）顶板预留孔处钢筋按设计要求预留一个搭接长度，拆除塔吊

8、后，采用搭接的方式连接。板四周预留钢筋，按原顶板配筋间距设置。（3）在预留的顶板洞口周边砌筑20cm高的砖墙挡水，素水泥浆抹光。并在周边加设1200mm高防护栏杆。八、塔吊基础计算书QTZ63塔吊基础计算书（一）参数信息塔吊型号:QTZ63， 塔吊起升高度H=87.00m，塔吊倾覆力矩M=630fkN.m， 混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.645fm， 基础以上土的厚度D:=0.99m，自重F1=447fkN， 基础承台厚度h=1.39m，最大起重荷载F2=50fkN， 基础承台宽度Bc=5.00m，钢筋级别：HRB400级钢。（二）基础最小尺寸计算1.最小厚度计算依据混凝土结构设计规

9、范(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。 根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：(7.7.1-2) 其中: F塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。 应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取1.00； (7.7.1-2) (7.7.1-3) 1-局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数； 2-临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数； h-截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9，其间按线性内插法取用； ft-混凝土轴心抗拉强度设计值，取16.70MPa； pc,m-临界截面周长上两个方向混

10、凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内，取2500.00； um-临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处板垂直截面的最不利周长；这里取（塔身宽度+ho）4=9.78m； ho-截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值； s-局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，s不宜大于4；当s2时，取s=2；当面积为圆形时，取s=2；这里取s=2； s-板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取s=40;对边柱，取s=30;对角柱，取s=20. 塔吊计算都按照中性柱取值，取s=40 。计算方案：当F取塔吊基础对基脚的最大

11、压力，将ho1从0.8m开始，每增加0.01m，至到满足上式,解出一个ho1；当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理,解出一个ho2，最后ho1与ho2相加，得到最小厚度hc。经过计算得到塔吊基础对基脚的最大压力F=200.00kN时，得ho1=0.80m；塔吊基础对基脚的最大拔力F=200.00kN时，得ho2=0.80m；解得最小厚度 Ho=ho1+ho2+0.05=1.65m；实际计算取厚度为:Ho=1.39m。2.最小宽度计算建议保证基础的偏心矩小于Bc/4，则用下面的公式计算： 其中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载， F=1.2(447.00+50.00

12、)=596.40kN； G 基础自重与基础上面的土的自重， G=1.2（25BcBcHc+m BcBcD） =1.2(25.0BcBc1.39+20.00BcBc0.99)； m土的加权平均重度， M 倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4630.00=882.00kN.m。解得最小宽度 Bc=2.99m，实际计算取宽度为 Bc=5.00m。（三）、塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中 F塔

13、吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=304.30kN； G基础自重与基础上面的土的自重： G=1.2(25.0BcBcHc+m BcBcD) =1636.50kN； m土的加权平均重度 Bc基础底面的宽度，取Bc=5.000m； W基础底面的抵抗矩，W=BcBcBc/6=20.833m3； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=1.4630.00=882.00kN.m； a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=5.000/2-882.000/(596.400+1636.500)=2.10

14、5m。经过计算得到: 无附着的最大压力设计值 Pmax=(596.400+1636.500)/5.0002+882.000/20.833=131.652kPa； 无附着的最小压力设计值 Pmin=(596.400+1636.500)/5.0002-882.000/20.833=46.980kPa； 有附着的压力设计值 P=(596.400+1636.500)/5.0002=89.316kPa； 偏心矩较大时压力设计值 Pkmax=2(596.400+1636.500)/(35.0002.105)=141.435kPa。（四）、地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范G

15、B 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取145.000kN/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m； m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基础埋置深度(m) 取0.990m；解得地基承载力设计值：fa=164.720kPa；实际计算取的地基承载力设

16、计值为:fa=18.000kPa；地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=131.652kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=141.435kPa，满足要求！（五）、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值； ho - 基础冲切破坏锥体的有效高度； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at

17、- 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽； ab - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。 pj - 扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力； Al - 冲切验算时取用的部分基底面积 Fl - 相应于荷载效应基本组合时作用

18、在Al上的地基土净反力设计值。 则，hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.95； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57MPa； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=1.65+(1.65 +21.39)/2=3.04m； ho - 承台的有效高度，取 ho=1.34m； Pj - 最大压力设计值，取 Pj=141.43KPa； Fl - 实际冲切承载力： Fl=141.43(5.00+4.43)(5.00-4.43)/2)/2=191.62kN。 其中5.00为基础宽度，4.43=塔身宽度+2h；允许冲切力：0.70.951.573035.0013

19、40.00=4249771.55N=4249.77kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！（六）、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。计算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 - 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时，取a1=b即取a1=1.68m； Pmax - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取141.43kN/m2； P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值； P=141.43(31.65-1.68)/(31.65)=