【论文】火电厂直流锅炉给水控制系统的分析与研究

1、XX大学毕业设计（论文）题目名称：火电厂直流锅炉给水控制系统的分析与研究院系名称班 级：学 号：学生姓名：指导教师：2016年5月摘 要 文明不断进步，社会对电力的需求量也日益增加。随着大型火电机组建设规模不断扩大，电厂锅炉补给水的品质提出了更高的要求，从而电厂化学水处理也提出了更高的要求。火力发电厂的用水多来自于江、河、水库等水力资源，大江、大河、水库中的水含有有机物、胶体等杂质，水中含有溶解的盐类及气体。水在火力发电厂中的生产工艺中，既是热力系统的工作介质，也是某些热力设备的冷却物质，所以水质是发电厂安全运行的必要条件。因此为了保证热力系统中有良好的水质，电厂必须对水进行净化处理和严格的水

2、汽质量监督，电厂中必须设置锅炉直流锅炉给水控制系统，对原水进行除气、除盐、除杂质等处理。本文以250MW煤粉锅炉给水为例，为锅炉给水确定水处理方案。关键词：电厂锅炉给直流锅炉给水控制系统；化学水处理IIIABSTRACTCivilization is developing, and social demand for electricity is increasing. With the construction of large-scale thermal power units have been expanding, power plant boiler feed water quali

3、ty put forward higher requirements, thus chemical water treatment plant also put forward higher requirements. Thermal power plant water come from the rivers, reservoirs and other water resources, while water of river, rivers, reservoirs contains organic matter, colloids, dissolved salts, gases and o

4、ther impurities. Water in thermal power plants is not only thermal system working medium, but also some of the thermal equipments cooling substances, so water is a necessary condition for safe operation of power plants. Therefore, in order to ensure thermodynamic system has good water quality, water

5、 purification plants must deal with water-vapor quality and strict quality supervision, power plants must be set boiler water treatment systems dealing with the raw water degassing, demineralization, impurities and other treatment. This paper designs the boiler feed water treatment program in the ca

6、se of 2 50MW coal boiler. Keywords: power plant boiler feed water treatment system; chemical water treatmentIV 目 录摘 要I1 引言11.1 选题背景及研究意义11.2 本文主要工作22 设计说明32.1 工程概况32.2 水质原始资料33 水质资料分析43.1 阴、阳离子含量校核43.2 水的盐含量校核53.3 pH的校核53.4 碱度的校核63.5 硬度的校核64 直流锅炉给水控制系统设备选择74.1 离子交换系统的选择：74.2 系统选择74.3 床型选择和树脂选择84.4 预

7、处理系统的选择85 补给直流锅炉给水控制系统工艺计算105.1 锅炉给直流锅炉给水控制系统供水量计算115.2 体内再生混床计算135.3 强碱阴离子交换器计算235.4 除CO2器的计算325.5强酸阳离子交换器计算375.6 滤池与澄清池的计算466 补给水系统附属设备选择526.1 箱体的选择526.2 管道及泵的选择536.2.1 管道的选择536.2.2 泵的选择54参考文献55致 谢561 引言选题背景及研究意义水在火力发电厂的生产工艺中，既是热力系统的工作介质，也是某些热力设备冷却介质，当火力发电厂运行时，在所有的热力设备中几乎都有水蒸汽在流动，所以水质的优劣是影响发电场安全经济

8、运行的重要因素。水在热力设备系统中的相变过程是与机组的工作过程相对应，给水进入锅炉加热后变成蒸汽，流经过热器，再冲转汽轮机后带动发电机发电，做功后蒸汽进入蒸汽被冷却成凝结水，经过低压加热器、除氧器、给水泵、高压加热器又回到锅炉中，完成一个完整的循环，在此过程中水的质量决定着与之密切接触的锅炉炉管的工作状况（如结垢、积盐、腐蚀等）与服役寿命，因此，锅炉补给水处理与水工况调节是事关机组经济、安全运行的大事。火力发电厂中锅炉机组的参数越高，其热能利用率也就越高，发电的经济性也就越好，这是经过理论与实践检验的事实，也是锅炉向超临界、超超临界发展的依据所在。但是机组参数越高，对水处理技术要求也越严。锅炉

9、参数越高，局部热负荷就越高，则局部浓缩倍率更高，对水中残余杂质更敏感；汽轮机中采用的合金材质在经热处理提高强度后对蒸汽纯度更敏感，更容易引起腐蚀问题；另外随着蒸汽参数的提高盐类与腐蚀产物在蒸汽中溶解度大幅提高，汽轮机的积盐与腐蚀问题会更加突出。国外发展超临界机组已有40多年的历史，早在20世纪60年代末，美国日本苏联就开始发展超临界机组。20世纪80年代后，随着金属材料研究应用的进步，电厂辅助及系统方面的成熟，超临界技术也得到了迅猛的发展，近10年来，高效超临界技术在日本和欧洲得到了迅速发展，投运的高效超临界机组得到了良好的运行业绩，已投运的高效超临界机组一般在700-1000MW之间。我国自

10、20世纪80年代开始发展超临界机组，由于直流锅炉没有汽包，不能排污，且单位负荷更高，因此对水汽品质要求更高, 锅炉给水处理显得更加重要。另外锅炉给水处理也将会大大减少火电厂事故的发生，降低设备损耗，对电厂安全、经济运行起到重大的保障作用。本文主要工作结合250MW煤粉锅炉给水标准，以某地水质为例，为锅炉给水确定水处理方案；确定锅外水处理流程，并对给水预处理设备、离子交换器、再生液制备等主要设备进行选型计算。12 设计说明2.1 工程概况 某250MW火电厂自然循环煤粉锅炉，型布置，固态排渣，使用燃料为平顶山烟煤，蒸汽参数540，9.9MPa，给水温度220，排烟温度142.9。膜式水冷壁，直流

11、燃烧器，四角切圆布置，二级过热器，二级省煤器，两级空气预热器，二级喷水减温。2.2 水质原始资料 表2-1 水质原始资料水质指标pH值悬浮固体 含盐量总硬度全碱度Ca2+单位mg/Lmg/Lmmol/Lmmol/Lmg/L数据7.5449.52212.761.8239.03水质指标Mg2+Na+K+HCO3-SO42-Cl-单位mg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/L数据9.788.4110.637.0415.8水质指标NO3-游离CO2全SiO2活性SiO2（COD）Mn单位mg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/L数据8.549.445.343 水质资料分析 水质资料是选择水处理方案

12、和工艺系统，进行设备设计及确定化学药品耗量的重要基础资料，所以水质资料正确与否，直接关系到设计结果是否可靠。所以在设计之前必须进行水质的校核。水分析结果的校核，一般分为数据性校核和技术性校核两类。数据性校核是对数据进行核对，保证数据不出错：技术性校核是根据天然水中各成分的相互关系，检查水分析资料是否符合水质组成的一般规律，从而判断分析结果是否正确。经过校核如发现误差较大时，应重新取样分析。校核一般包括以下几个方面：水中阳离子与阴离子电中性、含盐量和溶解固体、硬度与碱度、 pH值与碳酸化合物。3.1 阴、阳离子含量校核 根据电荷平衡原理，水中各种阴离子单位电荷的总和必须等于各种阳离子单位电荷的总

13、和，所以阳离子单位电荷总和为： (3-1) 阴离子单位电荷总和为： (3-2) (3-3) 此水样数据总体符合电荷平衡，数据在误差范围内，可参考计算。3.2 水的盐含量校核 其表示水中阴阳离子之和，即 (3-4)式中：水中除铁、铝之外的所有阳离子之和 水中除溶解硅酸根外的所有阴离子之和 =220.65 mg/L所以，对含盐量与溶解固体的校核后，其误差为： (3-5) 因此，此水样含盐量与溶解固体相近，数据在误差范围内，可参考计算。3.3 pH的校核 实测的pH值可能存在一些误差，因此利用水中的碳酸氢根和二氧化碳的浓度，依据碳酸平衡关系，计算水的理论pH值，借此检查实测的pH值的准确性。对于pH

14、8.3的水样，可知： (3-6) 其与实际测量pH的误差为： (3-7) 因此，此水样实际测定pH与理论pH相近，数据在误差范围内，可参考计算。3.4 碱度的校核 对于pH8.3的水样，水中的碱度在数值上约为碳酸氢根的浓度。 (3-8) 实际测得全碱度为1.82mmol/L因此，此水样实际测定碱度与理论碱度相近，数据在误差范围内，可参考计算。3.5 硬度的校核水中碳酸盐硬度可分为钙硬和镁硬，在天然水中，硬度值约为钙硬和镁硬的总和，少量的铁等物质含量很少，可忽略。 (3-9) 实际测得硬度为2.76mmol/L因此，此水样实际测定硬度与理论硬度相近，数据在误差范围内，可参考计算。4 直流锅炉给水

15、控制系统设备选择 直流锅炉给水控制系统设计包括两个方面，一是合理的选择系统，二是进行系统的工艺设计计算。选择系统是非常重要的，因为系统选择的好坏，直接关系到后运行的安全性和经济性。因此应当根据锅炉型式、蒸汽参数、减温方式、原水水质等因素，并考虑技术经济两方面因素对系统进行综合比较，选择在技术上先进，能满足热力设备对水质的要求, 在经济上又合理的直流锅炉给水控制系统。 本设计所选的系统主要是指补给直流锅炉给水控制系统, 补给直流锅炉给水控制系统主要包括两个部分：预处理及预脱盐系统和离子交换系统。每一部分的选择都必须考虑后续系统（设备）对其出水水质的要求及本身进水水质两方面的因素。 4.1 离子交

16、换系统的选择： 锅炉补给直流锅炉给水控制系统的最后一级目前都采用离子交换的深度处理，以保证彻底去除硬度及其他盐类。离子交换系统有许多种，具体选择应根据热力设备对补给水水质的要求和各自系统的出水水质并考虑原水水质等情况决定。 离子交换系统选择的一般步骤是：先将热力设备要求的补给水水质与各种直流锅炉给水控制系统的实际出水水质进行对照，找出出水水质符合要求的系统，然后再对选出的系统进行详细的技术经济比较，最后确定在技术上先进、经济上合理、又切实可行的系统作为最后选定的系统。对于高压、亚临界压力汽包锅炉，它们对给水水质要求很高，必须采用一级复床除盐加混床系统。4.2 系统选择（1）根据锅炉参数选择系统

17、 对于本设计的锅炉，即高压汽包锅炉，它们对炉水和给水水质要求很高，必须采用一级复床除盐加混床系统；某些情况下，可以采用简化的一级复床除盐加混床系统、二级复床除盐和二级复床加混床系统。（2） 根据锅炉减温方式选择系统 采用混合式喷水减温，减温灵活度比较大，对减温水水质要求很严，特别是，其含量宜在以下，所以补给水必须是除盐水或蒸馏水，直流锅炉给水控制系统也应该是相应的除盐系统。（3）根据离子交换设备进水水质选择系统 本组水质总盐含量不高，总阳离子含量小于，强酸阴离子含量小于，可以采用强型树脂的一级复床除盐系统或一级复床除盐加混床系统。 综合考虑，为了保证热力设备对水质的要求，并在经济上合理，选用一

18、级复床除盐加混床系统。4.3 床型选择和树脂选择（1）床型选择 床型不同，其运行方式也不同，为了克服顺流式固定床的再生剂量大，出水水质差，浮动床的需要体外擦洗设备，设备复杂，树脂损耗大，不以低流速及间断运行等缺点，采用逆流再生固定床。其运行时水流从上往下，而再生液是从下向上通过树脂层，再生剂量省，而出水水质好，废液排放少，但设备构造和运行比较复杂。（2）树脂选择 凝胶型树脂比大孔型树脂价格便宜，货源充足，一般情况下首先考虑选用凝胶型树脂。本组给定水源水质较好，阴阳离子总含量较低，有机物及氧化物含量均较小，对树脂没有特殊要求。所以，选用凝胶型树脂。4.4 预处理系统的选择预处理系统是指离子交换系

19、统或预脱盐系统的前处理部分。它是根据原水水质和后续系统（离子交换或预脱盐系统）对水质的要求来确定的。（1）本组以地表水作水源，水中悬浮物含量为，接近用混凝澄清过滤。如果水在某些时候含砂量或悬浮物含量较高，影响混凝澄清处理时，则要设置预沉淀设施。因悬浮物含量不高，为保证悬浮物的去除直接用混凝澄清过滤。（2）混凝剂的选择,目前在水处理中，多采用聚合硫酸铁，它是一种棕红色粘稠液体，相对密度1.451.50，碱化度在8%14%。设计中水处理的混凝剂选择聚合硫酸铁。 聚合硫酸铁的优点：适用范围广。适应原水浊度变化范围（60225mg/L）比较宽。对原水中溶解性铁去除率高，设备正常运行时，不会发生混凝剂本

20、身铁离子后移现象，且药剂用量少。与铝相比，铁盐生成的絮凝状物密度大，沉降速度快，最优pH值范围比铝盐宽。受温度影响比铝盐小。运行一旦不正常，用铁盐处理的出水中的铁离子会使水带色。铁盐和吕盐联合使用，有利于处理低温水。 预脱盐装置在直流锅炉给水控制系统中一般安置于预处理装置和离子交换器之间，对水进行部分脱盐，这样可减轻离子交换器装置的负担。预脱盐装置一般用于原水含盐量较高的场合，本组含盐量为，所以不用进行预脱盐处理。 由于余氯不高，没有有机物，所以无需增加后续活性炭床进行吸附处理。5 补给直流锅炉给水控制系统工艺计算 直流锅炉给水控制系统的工艺计算是对所选定的系统，通过工艺计算来确定各种设备的规

21、格及主要的运行参数。对于本设计水处理工艺流程为混凝澄清过滤阳床除碳器阴床混床。 补给直流锅炉给水控制系统的工艺计算，一般是由后向前逐级进行，即先计算混床，再计算阴床、除碳器、阳床、过滤设备、澄清设备。采用这样的计算顺序，原因有两方面：一是根据锅炉类型确定的补给水的水质和水量是指补给直流锅炉给水控制系统最后一级出水；二是是因为补给直流锅炉给水控制系统各级都有自用水，自用水量要由前一级设备提供，不计算后一级，前一级就无法计算。 每一级设备的工艺计算顺序是：计算需要的出力，根据出力和允许流速选择设备规格和台数，核算运行周期，再计算自用水量及药剂消耗。补给直流锅炉给水控制系统的工艺计算及设备选择一般有

22、如下原则：1. 直流锅炉给水控制系统设计出力（设备最大供水量），应能满足发电厂正常汽水损失和因机组启动或事故而需增加的汽水损失之和，各种药品耗量则按正常供水量计算。2. 设计水质是采用有代表性的年平均水质进行工艺计算，再以年最差水质对系统设备台数和运行周期进行校核，要保证在最不利的条件下，设计的系统也能满足发电厂正常生产的要求。3. 澄清池（器）设计不宜少于两台，对凝汽式电厂当有一台检修时，其余的澄清池应能保证正常供水量（不考虑启动用水）。对热电厂澄清池检修可考虑在机组低负荷时进行。若澄清池只用于短期悬浮物含量高的季节性处理时，可只设一台，但应有旁路及接触混凝设施。4. 过滤器（池）设计不应少

23、于两台，当有一台检修时，其余过滤器应能在正常供水量时滤速不超过规定值的上限。每昼夜每台反洗次数宜按12次安排。5. 一级除盐的各类离子交换器设计台数不宜少于两台，其计算出力应包括系统中自用水量。正常再生次数宜按每台每昼夜12次考虑。当采用程序控制时，可按23次考虑。 除盐设备可不设检修备用，当一台检修时，其余设备应能满足全厂正常补给水量的需要。再生时需要的水量，对凝汽式电厂，可由除盐水箱贮存，因此设备处理要包括再生时需要的供水量；对向外供热的电厂，当水处理设备出力较小时，可同凝汽式电厂一样设置足够容积的除盐水箱贮存再生时需要水量，当水处理设备处理较大时，应设置再生备用设备。5.1 锅炉给直流锅

24、炉给水控制系统供水量计算设计机组对补给水量的要求，除了要能满足正常补给水量外，还要在非正常情况下也能提供足够的合格补给水量。非正常情况是指机组启动或事故状况下对水量的增加的需求。表5-1 发电厂各项汽水损失序号损失类别正常损失考虑机组启动或事故而增加的水处理设备出力1厂内水气循环损失200MW以上机组为锅炉最大连续蒸发量的1.5%全厂最大一台锅炉最大连续蒸发量的6%100-200MW机组为锅炉最大连续蒸发量的2.0%100MW以下机组为锅炉最大连续蒸发量的3.0%全厂最大一台锅炉最大连续蒸发量的10%2对外供汽损失根据资料-3发电厂其它用水用汽损失根据资料-4汽包锅炉排污损失根据计算，但不少于

25、0.3%-5闭式热水网损失热水网水量的1%-2%或根据资料热水网水量的1%-2%，但与正常损失之和不少于20t/h6厂外其它用水量根据资料-具体的说，设计的补给水水量应满足下列诸方面需要：（1）厂内正常的汽水损失D1 这部分损失不包括排污及生产和非生产用水，对于机组形式和装机容量为250MW的高压自然循环汽包炉，其汽水损失为锅炉最大连续蒸发量的3.0%，即 (5-1) （2）虑机组启动或事故而要增加的水处理设备出力D2 对于装机容量为250MW的机组，其D2为全厂最大一台锅炉连续蒸发量的10%，即 (5-2) （3）其他用水汽损失D4 轴承冷却水系统补充水5吨/时 吹灰及点火燃油系统汽水损失5

26、吨/时 化学及暖通用汽5吨/时（4）闭式热网损失D5 该数值包括启动等非正常情况的需要，但正常与非正常损失之和不得小于20m3/h，取D5=20m3/h=20t/h。（5）锅炉排污损失DP 不论正常与非正常情况，排污率P均按排污最大值取值, 对于除盐补给水的凝汽式电厂排污率一般为1%,此时锅炉排污损失为： (5-3) 表5-2 补给直流锅炉给水控制系统供水量计算序号计算项目公式采用数据结果说明1厂内正常水汽损失量（m3/h）D =440m3/h =3.0%13.2100MW以下机组正常水汽损失为锅炉最大连续蒸发量的3.0%2锅炉排污量（m3/h）=1.0% 4.4按设计取排污率为1.0%3启动

27、或事故增加的损失量（m3/h）10%220 m3/h22100MW以下机组启动或事故增加的损失量为锅炉最大连续蒸发量的10%4其它用水汽损失D4155闭式热网损失D520正常与非正常损失之和不得小于20m3/h6锅炉正常补给水量（m3/h）17.6D3=D4=D5=D6=07锅炉最大补给水量（m3/h）39.6D3=D4=D5=D6=08直流锅炉给水控制系统（m3/h）正常取a=0(自用水全部逐级自供)，T =20h，t =4h21.12a为除盐设备自用水率。工作周期T按一级除盐设备计算，交换器不设再生设备时t=4h最大47.525.2 体内再生混床计算（1）总工作面积取混床的流速（）正常 (

28、5-4) 最大 (5-5) （2） 交换器直径 (5-6) （3）选择混床台数据有关资料，由（2）初定本设计采用LHH800/25型号的混床，取800mm。表5-3 离子交换床的规格项目直径mm型号LHH外径尺寸mm设计最大流量m3/h设备截面积m2阳树脂交换剂阴离子交换剂工作压力MP层高mm体积m3层高mm体积m3参数800800/25812250.494000.1998000.3920.6正常 (5-7) 最大 (5-8) 此时，满足设计要求，故采用3台外形尺寸为8123830的混床，设备截面积为0.49m2,最大设计流量为25m3/h,工作压力为0.6MP，工作温度为5-50，实验压力为

29、0.8MP，设备空载质量为1391kg.（4）校验实际运行流速正常 (5-9) 最大 (5-10) 此时在4060范围内，实际流速没有超过规定值，设计符合要求。（5）混床内树脂体积hRC =0.4m, hRA =0.8m,相应的， (5-11) (5-12) （6）混床周期制水时间 (5-13) （7）再生时用酸100酸：取RC=150g/mol (5-14) 工业酸 ：取工业酸浓度 (5-15) 再生酸液：取再生液浓度 (5-16) 稀释用水： (5-17) 进酸时间：取进酸流速，再生酸液密度 (5-18) （8）再生时用碱量100碱：RA=250g/mol (5-19) 工业碱 ：取工业碱

30、浓度 (5-20) 再生碱液：取再生液浓度 (5-21) 稀释用水： (5-22) 进碱时间： 取进碱流速，再生碱液 (5-23) （9）再生时自用水量反洗用水： 取反洗流速，反洗时间 (5-24) 置换用水： 取置换时水的比耗 (5-25) 正洗用水：取阳树脂正洗水比耗，阴树脂正洗水比耗 (5-26) 部分集中供应自用水： (5-27) 总用水： (5-28) （10）再生用压缩空气量取树脂混合用压缩空气比耗，混合时间，压缩空气压力0.10.15MPa (5-29) （11）每天耗工业酸量 (5-30) （12）每天耗工业碱量 (5-31) （13）年耗酸量（以年7000h计） (5-32)

31、 （14）年耗碱量（以年7000h计） (5-33) （15）每小时自用水量由前级提供自用水： (5-34) 集中供应自用水 ： (5-35) 总自用水： (5-36) 表5-4 体内再生混床的计算序号计算项目公式采用数据结果说明1总工作面积（m2）正常=21.12 m3/hv=50 m/h= 47.52m/h0.422 取4060 m/h总工作面积（m2）最大0.952交换器直径（m）0.734取混床设d=0.8m，截面积A1 =0.49 m23选择混床台数正常n取整数， 1A1，d为所选用的阴床截面积和直径（m2，m）最大34校验实际运行流速（m/s）正常Qn=110.95 m3/h=0.

32、49m249.94不得超过4060 m/h，校验符合要求最大Qmax=159.2m3/h=0.49m2 37.455混床内树脂体积（m3/台）阳树脂0.169hRC ，hRA为混床中阳、阴树脂的高度阴树脂0.3386混床周期制水时间（h）EC=1750 mol/m3EA=1100mol/ m3=0.1 mmol/L317EC和EA为阳、阴树脂工作交换容量，为混床进水离子浓度，如计算得T=522h，偏大，取为336h7再生时用酸量kg/(台次)100%酸RC =150g/molEC=1750 mol/m3VRC =0.16944.36按酸耗计算，用盐酸再生, RC取100150g/mol工业酸=

33、31%143.1为工业盐酸浓度再生酸液c=5%887.3c为再生酸液浓度稀释用水(m3)0.744进酸时间(min)=5m/h=1.02g/cm324.68va为进酸流速为再生酸液密度8再生时用碱量kg/(台次)100% 碱RA=250g/mol92.95按碱耗计算，用NaOH再生，RA取200250g/mol工业碱=30%299.8为工业碱浓度再生碱液c=4%2323c为再生碱液浓度稀释用水m32.024进碱时间(min)=5m/h=1.04g/cm363.4为进碱流速为再生碱液密度9再生时自用水量m3/(台次)反洗用水v=10m/ht=15min1.06v为反洗流速t为反洗时间置换用水 a

34、d=2m3/m31.014ad为置换时水比耗（m3/m3）正洗用水ac=6m3/m3aa=12m3/m35.07ac为阳树脂正洗水比耗，aa为阴树脂正洗水比耗部分集中供应自用水 4.842根据自用水集中供应范围确定总自用水 9.91210再生用压缩空气量m3/(台次)q=3m3/(m2min)t=1 min1.27Q为树脂混合压缩空气比耗，通常取23m3/(m2min)t为混合时间，通常取0.51min；压缩空气压力0.10.15MPa11每天耗工业酸量（t）0.01112每天耗工业碱量（t）0.02313年耗酸量（t）3.208以年运行7000h计14年耗碱量（t）6.70815每小时自用水

35、量m3/h由前级提供自用水0.016根据自用水集中供应范围确定集中供应自用水0.015总自用水0.0315.3 强碱阴离子交换器计算（1）阴床设计供水量正常 (5-37) 最大 (5-38) （2）总工作面积强碱阴交换器运行滤速取（）正常 (5-39) 最大 (5-40) （3） 交换器直径 (5-41) 选取直径d=1.25m的定型阴床设备，其截面积A1=1.227m2。（4） 选择阴离子交换器运行的台数 (5-42) (5-43) 此时，满足设计要求，故采用2台阴离子交换器，详细参数如下表。表5-5 逆流再生阴离子交换器项目公称直径交换剂层高型号设备出力设备质量运行负荷交换剂体积参数DN1

36、2502000mmLNY-1250/2525t/h2180Kg8520Kg2.45m3（5）校验实际运行流速 (5-44) (5-45) 此时在2030m/h范围内，实际流速没有超过规定值，设计符合要求。（6）进水中阴离子含量强酸阴离子:由混凝剂带入的强酸阴离子量 (5-46) 弱酸阴离子: (5-47) 总阴离子: (5-48) （7）一台阴床内树脂体积： (5-49) 为阴床树脂装载高度（8）正常供水时周期制水时间 ：式中取阴树脂工作交换容量为 （5-50） （9）正常供水时每台每昼夜再生次数： （5-51） （10）每台再生用碱量100%碱：取阴树脂再生耗碱量（） (5-52) 工业碱：

37、取工业碱浓度 （5-53） 再生时碱液：取再生碱液浓度 （5-54） 稀释用水： （5-55） 进碱时间： 取进碱速度，再生碱液密度 （5-56） （11）每台再生用碱量小反洗（反洗）用水： 取反洗流速（），反洗时间 （5-57） 置换用水： （5-58） 小正洗用水：取小正洗用水流速（），小正洗时间t=10min （5-59） 正洗用水： 取阴树脂正洗水比耗（） （5-60） 集中供应自用水： （5-61） 总自用水： （5-62） （12）每台再生用压缩空气量逆流再生顶用压缩空气量，ts=30min，压缩空气压力0.030.05MPa （5-63） （13）每天耗碱量： （5-64） （1

38、4）年耗碱量： （5-65） （15） 每小时自用水量由前级供的自用水： （5-66） 由集中供应的自用水： （5-67） 总自用水： （5-68） 表5-6 阴离子交换器的计算序号计算项目公式采用数据结果说明1阴床设计出力（m3/h）正常=21.12m3/h21.151此处采用计算最大=47.52m3/h47.5512总工作面积（m2）正常 =25m/h0.846流速v取2030m/h最大1.9023交换器直径（m）1.039由附表20-1选d=1.25m的定型设备，其截面积为A1=1.227m24选择阴交换器运行台数正常n取整数1A1，d为所选用的阴床截面积和直径选择阴交换器运行台数最大25校验实际运行流速（m/h）正常17.238V不得超过规定值，校验符合范围最大19.3776进水中强阴离子含量（mmol/L）=15.8mg/L，0mg/L=37.04mg/L=0mg/LDN=