普通钢管支架搭设方案

1、A2施工组织设计（方案）报审表工程名称： 杭州市上塘路德胜路立交工程编号： 008致：杭州明康建设监理有限公司（监理单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了 普通钢管支架搭设 工程施工组织设计 (方案 )的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：施工组织设计（方案）承包单位（章）中铁十四局集团项目经理日期2001年 11月 1日专业监理工程师审查意见：专业监理工程师日期总监理工程师审核意见：项目监理机构总监理工程师日期杭州市上塘路德胜路立交工程普通钢管支架搭设施工方案编制：审核：中铁十四局杭州市上德立交工程项目部2001年 11月 1 日普通钢管支架搭设方案一、工程概况杭州市上

2、德立交工程位于上塘路与德胜路交叉口处，上部结构设计为现浇连续箱梁， 主要选择可调重型门式脚手架作为现浇模板支撑体系。主桥上共计 41 联 173 跨连续箱梁，桥面宽度有 7.5m、9.5m、13.75m、19.5m 及变宽等几种，跨径均在 30m 以内，一般 35 跨一联，除 D6D7、S20S23两联设计为钢箱梁， 拟在现场拼接吊装外， 其余各联均采用满堂支架支撑体系。 其中有几联箱梁因穿越路口， 需要使用普通钢管支架，上面搭设槽钢，形成通道，满足车辆、行人通行需求。现编制普通钢管支架搭设方案。二、支架搭设方案支架搭设以充分利用现场材料为原则，因此采用支架的形式为扣件式普通钢管支架， 采用直

3、径为 48mm、壁厚为 3.5mm 的钢管。拟采用立杆间距为横向 70cm，纵向 80cm，水平杆上下层间距为 1.5m。靠近立柱、盖梁部分考虑到有实心横梁，荷载较一般部位大一些，设定纵向间距为 50cm。翼板部分立杆横向间距变为 90cm，纵向保持80cm 不变。为使支架保持稳定,须设纵横向剪刀撑和斜撑。纵向剪刀撑每三列设一列， 横向每五排设一排。 支架的顶部均须用钢管将立杆纵横向联接。 支架的立杆接长均用搭接扣件辖接，接头最小搭接长度为 60cm,并且可以调节支架高度。支架的水平杆接长采用对接扣件。支架的上面纵向布置一层方木，方木尺寸为10cm10cm, 间距为30cm。为保证支架上下立杆

4、间、水平联系杆间、剪刀撑间能安全有效得传递荷载，应确保杆件联系扣件螺栓与螺母之间的扭矩，具体为：上下立杆间不小于50N? M ，水平联系杆间、剪刀撑间不小于30N?M 。二、支架搭设方案验算横梁处支架的检算：支架的受力计算整个箱梁以横梁处荷载最大，下面我们就以中横梁为例验算压杆稳定问题。荷载取值现 以A 5A 10一 联 箱 梁 （ 桥 宽9.5m, 跨 径 布 置 为21+22+25+20+19.3m）为例：梁体总砼方量 645m3,其中每个中横梁砼方量为51.6 1.6=12.8m3新浇砼比重按 2.4 t / m3 取值。经分析，支架部分受力主要是竖向荷载，所以横梁部分支架所受的荷载为1

5、2.8 2.4=30.72t,所以中横梁处支架所受的最大均布荷载为30. 72（ 51.6）=3.84t/m2,即 37.63 KN/m2。活荷载取值为： 2.5 KN/m 2混凝土振捣荷载为： 1.0 KN/m 2混凝土冲击荷载为： 4.0 KN/m 2模板自重取值： 0.35 KN/m2活载系数取值： Q=1.4静载系数取值： G =1.2 第 2 页，共 7 页A、楞木强度和刚度的验算楞木承受活荷载： Q=（2.5+1.0+4.0）0.3=2.25 KN/m楞木承受静荷载： G=（37.63+0.35）0.3=11.39 KN/m楞 木 的 设 计荷 载 ： q=QQ+GG=1.42.2

6、5+11.39 1.2=16.82KN/m楞木的抗弯系数： WZ=1/6 bh2=1/6 10102=166.7cm3楞木受力后的最大弯距为：M=1/8 ql 2=1/816.82 0.82=1.3456 KNm最大应力 max=M/ W Z =(1.3456 10001000) （ 166.7 103）=8.1N/mm2容许 =17 N/mm 2(说明：楞木的材料为落叶松)楞木的最大挠度计算：E=1.0Mpalmax=5ql4/384EI =(5 16.82 1068004) （ 3841010833.4 104）=1.1mml 容许 =1/400 L=2 mmB、钢管的稳定性验算根据分析，

7、由楞木传给最上一层水平钢管的荷载为集中荷载，此时立杆所受的力为水平杆传给它的结点荷载N 。N=qL=16.82 0.7=11.77 KN轴心受压杆件稳定公式为nst NfA，就是材料力学中所讨论的欧拉公式式中： nst 为结构构件的稳定安全因数，此处取值2.0第 3页，共 7页N 为单根立杆所承受的竖向压力，N=11.77 KNf 为钢管的抗压强度， f =205 N/mm 2A 为 钢管的截面面积， A = （242-20.5 2）=489.3 mm2为压杆稳定系数，可由钢管的长细比 求得此处长细比 =L0/i , L0 为受压杆件计算长度， L 0， 为钢管=1.5 m I的回转半径， I

8、=（D44444-d）/64= (4864=121867 mm-41 )钢管的惯性半径i=（I/A ）1/2=（121867.0 / 489.3）1/2=15.78 mm =1.0 1.5 1000/15.78=95.1查表得 =0.636所以依据公式nst NfA2.0 11.77 1000=23540 N 0.636 205489=63755.8 N，符合稳定要求。从上述验算过程中我们可以发现， 实际在箱梁施工过程中， 中横梁有相当一部分荷载通过桥梁支座 （临时支座或永久支座） 传递给了盖梁，而由盖梁旁边钢管承受的荷载只是其整个荷载得一部分。 所以我们采用 70cm80cm 的布置间距，对

9、于中横梁处是满足压杆稳定要求的，当然对于跨中（荷载要较中横梁处小一点）更是满足要求的。对于翼缘板处，因其厚度较薄（平均厚度0.35m）,不及跨中段（平均板厚 0.76m）的一半，故采用 0.9 0.8m 的布置间距是可行且安全的，具体验算过程同中横梁处，详细验算过程如下：翼缘板处支架的检算：支架的受力计算荷载取值第 4页，共 7页同 样 以 A 5A10 一 联 箱 梁 （ 桥 宽 9.5m, 跨 径 布 置 为21+22+25+20+19.3m）为例：翼缘板处平均板厚为（0.2+0.5）/2=0.35m。新浇砼比重按2.4 t / m3 取值，经分析，支架部分受力主要是竖向荷载，所以翼缘板处

10、支架所受的最大均布荷载为0.35 2.4=0.84 t / m2,即 8.23 KN/m2。活荷载取值为： 2.5 KN/m 2混凝土振捣荷载为： 1.0 KN/m 2混凝土冲击荷载为： 4.0 KN/m 2模板自重取值： 0.35 KN/m 2活载系数取值： Q=1.4静载系数取值： G=1.2A、木强度和刚度的验算楞木承受活荷载： Q=（2.5+1.0+4.0）0.3=2.25 KN/m楞木承受静荷载： G=（8.23+0.35）0.3=2.57 KN/m楞木的设计荷载： q=QQ+GG=1.42.25+1.2 2.57=6.24 KN/m楞木的抗弯系数： WZ =1/6 bh2=1/6

11、10102=166.7cm3楞木受力后的最大弯距为：M=1/8 ql 2=1/86.24 0.82=0.4991 KNm最大应力 max=M/ W Z =(0.4991 10001000) （ 166.7 103）=3.0N/mm2容许 =17 N/mm 2(说明：楞木的材料为落叶松)第 5页，共 7页楞木的最大挠度计算：E=1.0Mpalmax=5ql4/384EI =(5 6.24 1068004) （ 3841010833.4 104）=0.4mml 容许 =1/400 L=2 mmB、钢管的稳定性验算根据分析，由楞木传给最上一层水平钢管的荷载为集中荷载，此时立杆所受的力为水平杆传给它的结点荷载N 。N=qL=6.240.9=5.62 KN轴心受压杆件稳定公式为nst NfA，就是材料力学中所讨论的欧拉公式式中： nst 为结构构件的稳定安全因数，此处取值2.0N 为单根立杆所承受的竖向压力，N=5.62 KNf 为钢管的抗压强度， f =205 N/mm2A 为 钢管的截面面积， A =（242-20.5 2）=489.3 mm2为压杆稳定系数，可由钢管的长细比求得此处长细比 =L0/i , L0 为受压杆件计算长度， L 0=1.5 m，I 为钢管的回转半径， I=（D44444-d）/64= (4864=121867 mm